環(huán)境管理_污水廠設計說明書

污水廠設計說明書第一章 ZT市污水處理廠設計任務書第一節(jié) 設計任務及要求一、 設計任務。根據(jù)所給GZ市資料建一座污水處理廠。二、 設計要求1.根據(jù)以上資料，對該城市進行污水處理廠的擴大初步設計。2.編寫設計說明計算書。3.畫出兩張圖：1號圖紙：污水處理廠平面布置圖（1:500）。.1號圖紙：污水和污泥處理工藝高程布置圖（橫比1:300;縱比1:500）第二節(jié) 基本資料 一、 設計原始資料全年主導風向 南風歷年最高溫度 38 最低溫度 4 全年平均氣溫 24 廠區(qū)設計地面標高 +0.00m地震烈度 6級以下二、污水資料 1設計污水 總污水量5.0萬m3d，其中工業(yè)廢水占60，生活污水占40。2.污水水質(zhì)SSBOD5總氮TP堿度TKNCOD5(mgL)(mgL)(mgL)(mgL) (mgL)(mgL)(mgL)綜合污水水質(zhì)220200408100154001污水處理廠設計地面標高為0.00米。2污水提升泵房進水間污水管引入標高為-5m，。三、出水要求 污水處理后應達到國家污水排放標準一級B。表1 基本控制項目最高允許排放濃度（日均值） 單位： mg/L序號基本控制項目一級標準二級標準三級標準A標準B標準1化學需氧量（COD）50601001202生化需氧量（BOD5）102030603懸浮物（SS）102030504動植物油135205石油類135156陰離子表面活性劑0.51257總氮（以N計）15208氨氮（以N計）5（8）8（15）25（30）9總磷(以P計)2005年12月31日前建設的11.5352006年1月1日起建設的0.513510色度（稀釋倍數(shù)）3030405011PH6912糞大腸菌群數(shù)/（個/L）103104104注：下列情況下按去除率指標執(zhí)行：當進水COD大于350mg/L時，去除率應大于60%；BOD大于160mg/L時，去除率應大于50%。括號外數(shù)值為水溫12時的控制指標，括號內(nèi)數(shù)值為水溫12時的控制指標。項目名稱數(shù)值BOD5 20mglSS20mglTN20mg/1NH3-N15mg/L；TPlmglBOD520mgl SS20mgl 總氮（以N計）20mg/1 TPlmgl第二章 城市污水處理廠總體設計第一節(jié) 設計規(guī)模的確定一、 設計規(guī)模污水處理廠的設計規(guī)模以平均時流量計Q平均=5104m3/d=2083.33m3/hQ生活=Q40%=2104m3/d=833.33m3/h一、 設計流量設計時不考慮工業(yè)廢水流量的變化。根據(jù)設計任務書可知生活污水總變化系數(shù)KZ=2.7Q生活0.11=2.7231.480.11=1.48Q生活平均日平均時污水流量（L/S）。Qmax=Q平均60%+Q平均40%1.48 =510460%+510440%1.48=59600m3/d=2483.33m3/h處理程度確定一、 處理程度計算BOD5去除率 =200-20200=90%SS去除率 =220-20220=91%NH3-N去除率 =40-2040=50%TP去除率 =8-18=88%第三節(jié) 污水處理廠的工藝流程方案的選擇根據(jù)進水水質(zhì)分析，以及出水要求，選擇采用A2/O與卡塞羅氧化溝工藝兩種方案，在二者之間進行優(yōu)化比較，選出最優(yōu)方案。兩個方案的工藝流程圖如下：方案一 A2O工藝: 污泥回流 污水提升泵房沉砂池厭氧池細格柵排江接觸池二沉池好氧池缺氧池粗格柵 混合液回流 硝化液回流污水剩余污泥 泥餅外運運脫水機房貯泥池濃縮池方案二 氧化溝工藝:污水提升泵房 粗格柵細格柵排江接觸池氧化溝沉砂池污水剩余污泥泥餅 外運脫水機房貯存池濃縮池根據(jù)進水水質(zhì)及處理程度，該污水廠必須進行生物脫氧除磷三級處理。一級處理是由格柵沉砂池組成，其作用是去除污水中的固體污染物。通過一級處理BOD5可去除20%30%。二級處理采用生物處理方法，去除污水中呈膠體和溶解狀態(tài)的有機污染物。三級處理，進一步處理難降解的有機氮和磷等能夠?qū)е滤w富營養(yǎng)化的可溶性有機物，主要采用生物脫氮除磷法。本設計采用氧化溝工藝和A2/O工藝。但考慮到除磷的要求，方案一作為最優(yōu)方案。判別水質(zhì)是否符可以采用A2O工藝CODTN=40040=108TPBOD5=8200=0.040.2m3/d 宜采用機械清渣4、柵前槽高度工作臺臺面高出柵前最高設計水位0.5mH1=0.5+0.7=1.2m過柵水頭損失 h1=kh0 h0=v22gsin=Se43h0計算水頭損失； g重力加速度；k格柵受污物堵塞使水頭損失增大的倍數(shù)，一般取3；阻力系數(shù)，其數(shù)值與格柵柵條的斷面幾何形狀有關，對于圓形斷面因為柵條為矩形截面，取k=3，=1.79，代入數(shù)據(jù)得 =Se43=1.79（0.01/0.02）43=0.710mh0= v222gsin=0.710.85229.81sin70=0.025mh1=kh0=30.025=0.074m6.柵槽總高度H=h+h1+h2=0.7+0.074+0.3=1.07m取柵槽前渠道超高h2=0.3m。柵槽總長度L=l1+l2+1.0+0.5+H1tgl1=B-B12tg1=1.7-1.42tg20=0.41ml2=l12=0.205mH1=h+h2=0.7+0.3=1.0mL=l1+l2+1.0+0.5+H1tg=0.41+0.205+1.0+0.5+1.0tg70=2.48ml1進水渠長，m； l2柵槽與出水渠連接處漸窄部分長度，m；B1進水渠寬，m； 1進水漸寬部分的展開角，一般取20。7. 采用鋼筋混凝土管8. 采用兩組格柵一用一備9.采用機械清污，選用鏈條回轉(zhuǎn)式多杷平面格柵除污機GH-1700，安裝角度70,寬度1700mm，整機功率1.5KW，柵條間距20mm。第二節(jié) 細格柵一、設計參數(shù)設計流量 ，建四組Q設=Qmax4=0.6904=0.173/S柵前流速 V1=0.8m/s 過柵流速 V2=1m/s格柵傾角 ，柵條采用斷面形狀為圓形的鋼條。直徑S=10mm格柵間隙 e=5mm設單位柵渣 0.03m3柵渣/103m3污水設計計算柵條間隙數(shù)： 確定柵前水深。根據(jù)最優(yōu)水力斷面公式計算得：B1=2QmaxV1=20.1730.8=0.66m h=B2=0.33mV1柵前流速，取0.8m/s.B1柵前槽寬。h柵前水深。所以柵前槽寬約為0.66m。柵前水深h0.4m。.柵槽寬度n=Q設sinehv2=0.173sin750.00510.47=72.4個73個設計采用10圓鋼為柵，即S=0.01mB=Sn-1+en=0.0173-1+0.00573=1.09mQmax最大設計流量，m3s；格柵傾角，度（）；h柵前水深，m； v2污水的過柵流速，m/s。每日渣量W=Q設W=0.0310-3=0.45m3/d0.2m3/d 宜采用機械清渣4、柵前槽高度工作臺臺面高出柵前最高設計水位0.5mH1=0.4+0.5=0.9m過柵水頭損失 h1=kh0 h0=v22gsin=Se43h0計算水頭損失； g重力加速度；k格柵受污物堵塞使水頭損失增大的倍數(shù)，一般取3；阻力系數(shù)，其數(shù)值與格柵柵條的斷面幾何形狀有關，對于圓形斷面因為柵條為圓形截面，取k=3，=1.79，代入數(shù)據(jù)得 =Se43=1.79（0.01/0.005）43=4.51mh0= v222gsin=4.511.0229.81sin75=0.22mh1=kh0=30.22=0.66m柵槽總高度H=h+h1+h2=0.4+0.66+0.3=1.36m取柵槽前渠道超高 h2=0.3m。柵槽總長度L=l1+l2+1.0+0.5+H2tgl1=B-B12tg1=1.09-0.662tg20=0.59ml2=l12=0.30mH2=h+h2=0.4+0.3=0.7mL=l1+l2+1.0+0.5+H2tg=0.59+0.3+1.0+0.5+0.7tg75=2.58ml1進水渠長，m； l2柵槽與出水渠連接處漸窄部分長度，m；B1進水渠寬，m； 1進水漸寬部分的展開角，一般取20。格柵清污機選用階梯式格柵除污機RSS1200型，安裝角度75，寬度1200mm，整機功率1.1kw，柵條間隙5mm。第三節(jié) 泵房 1.設計要點(1)泵站形式：(自灌式)考慮到場地地形、地勢及水量采用半地下式方形泵站。(2)選泵原則：根據(jù)流量、揚程選擇污水泵。2.設計參數(shù)選定設計流量：Qmax=689.80L/s，泵房工程結構按遠期流量設計,考慮選取5臺潛水排污泵(四用一備)，則每臺流量為：Q=689.804=172.45L/s=0.172m3/s。集水池容積采用相當于一臺水泵的6min的流量，即：W=172.456051000=51.74m33.泵房設計計算采用A2/O工藝方案，污水處理系統(tǒng)簡單，對于新建污水處理廠，工藝管線可以充分優(yōu)化，故污水只考慮一次提升。污水經(jīng)提升后入旋流沉砂池，然后自流通過初沉池、A2/O池、接觸池，最后由出水管道排入自然水體。各構筑物的水面標高和池底埋深見高程計算。污水提升前水位-5.6m(既泵站吸水池最底水位),提升后水位m(即出水井水面標高)。所以，提升凈揚程Z=25.6416.82=8.82m水泵水頭損失取2.0m從而需水泵揚程H=Z+h=10.82m再根據(jù)設計流量780.5L/s=2809.8m3/h，采用5臺QW系列污水泵，單臺提升流量700m3/s。采用QW系列潛水污水泵(250QW700-12)5臺，四用一備。該泵提升流量650m3/h，揚程12m，轉(zhuǎn)速980r/min，功率37kW。占地面積為816.6=132.8m2，高15.54m,泵房為半地下式，地下埋深9.34m。 第四節(jié) 平流沉砂池一、長度:設平流沉砂池設計流速為v=0.25 m/s停留時間t=40s，則，沉砂池水流部分的長度（即沉砂池兩閘板之間的長度）： L =v*t=0.25*40=10m二、水流斷面面積:（設兩組沉淀池）A=Qmax/v=0.690/2/0.25=1.38m三、池總寬度 : 設n=2 格，每格寬b=0.9m，（未計隔離墻厚度，可取0.2m）則， B=n*b=2*0.9=1.8m四、有效深度: h2=A/B =1.38/1.8=0.77m五、沉砂室所需的容積:共有兩個沉砂池，每個池分兩格，每格兩個沉砂斗。 V=QmaxT86400XKz105=0.6928640031.48105=2.42m3V沉砂室容積，m；X城市污水沉砂量，取3 m砂量/10m污水；T排泥間隔天數(shù)，取2d；K流量總變化系數(shù)，為1.4。則每個沉砂斗容積為V=V/（222）=2.42/(222)=0.303 m.六、沉砂斗的各部分尺寸：設斗底寬a1=0.5 m，斗壁與水平面的傾角為55，斗高h3=0.45m，則 沉砂斗上口寬：a=2 h3/tg55+a1 =2*0.4/1.428+0.5 =1.13m沉砂斗的容積：V3=h362a2+2aa1+2a12=0.4561.1322+21.130.45+20.452=0.316m3V七、沉砂室高度: 采用重力排砂，設池底坡度為0.06，坡向砂斗，L2=L-2a2=10-21.132=3.87mh3=h3+0.006L2=0.68m八、池總高度:設沉砂池的超高為 h1=0.5m,H=h1+h2+h3=0.50+0.77+0.68=1.95m九、進水漸寬及出水漸窄部分長度：進水漸寬長度 L1=B-B12tg1=1.8-1.2tg1=1.1m 出水漸窄長度 L= L=1.92m十、校核最小流量時的流速：最小流量為Qmin=3.75104m3/d=0.434m3/sQVmin=Qmin/A=0.434/1.38=0.314m/s0.15m/s 符合要求。另外，需要說明的是沉砂池采用靜水壓力排砂，排出的砂子可運至污泥脫水間一起處理。十一、進水集配水井輻流沉淀池分為二組，在沉淀池進水端設置集配水井，污水在集配水井中部的配水井平均分配，然后流進每組沉淀池。配水井的中心管直徑 （式5-14）式中 配水井內(nèi)中心管直徑（m）；v配水井內(nèi)中心管上升流速（m/s）,一般采用v0.6 m/s。設計中取配水井內(nèi)中心管內(nèi)污水流速v=0.6 m/sD2=1.2m配水井直徑 （式5-15）式中 D配水井直徑（m）V配水井內(nèi)污水流速（m/s）,一般采用v=0.20.4m/s。設計中取V=0.3 m/sD3=2.1 m第五節(jié) 輻流沉淀池該城市的設計人口數(shù),根據(jù)資料，該城市排水量350L/（cap.d）N=.35=人采用中間進水周邊出水的輻流沉淀池，如圖沉淀池簡圖設計參數(shù)：水力表面負荷q=1.5m3/(m2h),出水堰負荷設計規(guī)范規(guī)定為1.7L/sm(146.88m3/md);沉淀池個數(shù)n=2；沉淀時間T=2h設計計算;一、池表面積A=Qmaxq=2483.331.5=1656m2二、單池面積A單池=An=828m2三、沉淀部分有效水深(h2)混合液在分離區(qū)泥水分離，該區(qū)存在絮凝和沉淀兩個過程，分離區(qū)的沉淀過程會受進水的紊流影響h2=qt=1.52=3m四、池直徑D=4A單池=4828=32.48m為保證規(guī)范要求：D/h2612， h2=3m所以設計時取33m五、沉淀池部分有效容積V=D24h2=2565m3六、沉淀池總高度1、每天污泥量V=SNT1000n=0.541000224=6.0m3S每人每日污泥量，L/(人.d)，一般采用0.30.8，取S=0.5 L/(人.d)N設計人口數(shù)，N=人T兩次清除污泥間隔時間，d，采用機械刮泥機，取T=4h； 2、污泥斗容積V1=h53r12+r1r2+r22h5污泥斗高度，m；r1污泥斗上部半徑，m，取r1=1.8mr2污泥斗下部半徑，m，取r2=0.8mh5=r1-r2tan=1.8-0.8tan60=1.73mV1=1.7331.82+1.80.8+0.82=9.6m3污泥斗以上圓錐體部分容積V2V2=h43R2+Rr1+r12h4底坡落差，m；R池子半徑，m；h4=R-r10.05=0.74m因此，池底可貯存污泥的體積為V2=0.74316.52+16.51.8+1.82=236.4m3共可貯存污泥體積為V1+V2=9.6+236.4=246m310.4m3可見池內(nèi)有足夠的容積。七、沉淀池總高度H，mH=0.3+3+1.73+0.74=5.77m八、徑深比校核D/h2=11，在612的范圍內(nèi)，滿足要求。因為池直徑大于20m，宜采用周邊傳動的刮泥機。刮泥機的主要技術性能設計參數(shù)有池徑33m周邊線限度1.53m/min單邊功率0.75kw（為普通減速機拖動的刮泥機）；單邊單個輪壓35KN。九、進水系統(tǒng)單池設計流量1242m3/h（0.345m3/s）進水管設計流量0.345m3/s設計參數(shù)V1=0.61.0m/s V2=0.20.4m/s、V3=0.05m/sV4=0.05m/s h=0.6m b=0.3m選用DN700鋼管，進水管內(nèi)流速校核V1=4QD1=40.3450.70.7=0.90m/s進水豎井D1=1100mmV1=4QD1=40.3451.11.1=0.36m/s設V3=0.2m/s,可算出中心管開孔數(shù)n=QV3bh=0.3450.20.60.3=9.6個=10個D4=D22+4QV4=1.12+40.3450.05=3.16m擋板的設計擋板高度h穿孔擋板的高度為有效水深的1/21/3,則h=3.0/2=1.5m穿孔面積，擋板上開孔面積占總面積的10%20%，取15%，則：F=15%F=0.15D4h=0.153.161.5=2.23m2開孔個數(shù)n，孔徑100mm，則n=4Fd2=42.230.12=284個十、出水系統(tǒng)1、環(huán)形集水槽流量q環(huán)=Q單2=0.3452=0.173m3/s2、環(huán)形集水槽設計槽寬 b=20.9kq環(huán)0.4=20.91.40.1730.4=1.02m（其中k為安全系數(shù)采用1.21.5）槽中流速v=0.5m/s槽內(nèi)終點水深h6=qvb=0.1730.51.02=0.339m槽內(nèi)起點水深h5=32hk3h6+h62hk=3a q2gb2=31.00.17329.811.022=0.054mh5=32hk3h6+h62=320.05430.339+0.3392=0.487m3、校核當水流增加一倍時，q=0.345m3/s，v=0.8m/sh6=qvb=0.3450.51.02=0.676mh5=32hk3h6+h62hk=3a q2gb2=31.00.34529.811.022=0.227mh5=32hk3h6+h62=320.22730.676+0.6762=0.789m所以設計取環(huán)形槽內(nèi)水深為0.6m，集水槽總高度為0.6+0.3（超高）=0.9m，采用90三角堰。出水溢流堰的設計堰上水頭H1=0.04m每個三角堰的流量q1q1=1.343H12.47=1.3430.042.47=0.m3/s三角堰的個數(shù)n1=Q單q1=0.3450.=729個三角堰中心距L1=Ln1=D-2b+D-20.4729=33-21.02+33-20.4729=0.272m進水處設閘門調(diào)解流量，進水中心管流速大于0.4m/s，進水采用中心管淹沒或潛孔進水，過孔流速為0.10.4m/s，潛孔外側設穿孔擋板或穩(wěn)流罩，保證水流平穩(wěn)；出水處應設置浮渣擋板，擋渣板高出池水面0.150.2m，排渣管直徑大于0.2m，出水周邊采用鋸齒三角堰，匯入集水渠，渠內(nèi)流速為0.20.4m/s；e.排泥管設于池底，管徑大于200mm，管內(nèi)流速大于0.4m/s，排泥靜水壓力1.22.0m，排泥時間大于10min。第六節(jié) A2O工藝一、設計原始資料1、設計最大流量Q平均=20833.33/h=0.579m3/s2、設計進水水質(zhì)水溫：25 。項目名稱數(shù)值COD400mg/LBOD5濃度S0200mg/LTSS濃度X0220mg/LVSS165mg/LMLVSS/MLSS0.75TN40mg/LNH3-N25mg/LTP8mg/L堿度SALK100mg/LPH7.07.53、二級出水水質(zhì) 項目名稱數(shù)值BOD5 20mglTSS20mglTN（以N計）20mg/1NH3-N15mg/L；TPlmgl二、設計計算（用污泥負荷法）1、判斷能否采用A2O法CODTN=40040=108TPBOD5=8200=0.04100mg/L,以（CaCO3）可維持pH7.2反應池主要尺寸：反應池總容積V=20202.02m3設反應池兩組，單組池容V單=20202.022=10101.01m3有效水深h=4.5m單池有效面積S單=V單h=2244.67m2采用5廊道式推流反應池，設厭氧段、缺氧段各一條廊道，好氧段為三廊道，其寬為：b=8.5m；單組反應池長度L=S單B=2244.6758.5=52.82m校核b/h=8.5/4.5=1.89 (介于12，符合要求)L/b=52.82/8.5=6.21 (介于510，符合要求)取超高為1.0m,則反應池總高H=4.5+1.0=5.5m反應池進、出水系統(tǒng)計算進水管單組反應進水管設計流量Q1=Q2=25000m3/d=0.289m3/s管道流速v=0.8m/s;管道過水斷面積A=Q1v=0.2892=0.145m2管徑D=4A/=0.430m.取DN500 mm回流污泥管單組反應池回流污泥管設計流量QR=RQ2=186400=0.289m3/s管道流速v=0.8m/s;管道過水斷面積A=QRv=0.2892=0.145m2管徑D=4A/=0.430m.取DN500 mm反應池進水孔口尺寸：進水孔口流量Q2=(1+R)Q2=(1+1)86400=0.579m3/s孔口流速v=0.6m/s；孔口過水段面積A=Q2v=0.5790.6=0.965m2孔口尺寸取1.60.6m；進水井平面尺寸取為2.52.5m出水堰及出水井Q3=0.422gbH32=0.4229.818.5H32Q3=1+R+R內(nèi)Q2=1+1+2Q2=1.157m3/s；b堰寬，b=8.5m；H堰上水頭，m。H=(Q3/1.86b)2/3=(1.1571.868.5)2/3=0.175m出水孔過流量Q4=Q3=1.157m3/s孔口流速v=0.6m/s；孔口過水段面積A=Q4v=1.1570.6=1.93m2孔口尺寸取2.01.0m；出水井平面尺寸取為2.52.5m出水管反應池出水管設計流量Q5=Q3=1.157m3/s孔口流速v=0.8m/s；管道過水斷面積A=Q5v=1.1570.8=1.45m2管徑D=4A/=1.36m.取DN1400 mm校核管道流速v=Q3A=1.1570.72=0.75m/s曝器系統(tǒng)設計計算設計需氧量AORAOR=去除BOD5需氧量-剩余污泥中BOD氧當量+NH3-N硝化需氧量-剩余污泥中NH3-N的氧當量-反硝化脫氮產(chǎn)氧量碳化需氧量D1=QS0-S1-e-0.235-1.42Px=.2-0.021-e-0.235-1.422900=13169.45-4118=9051.45(kgO/d)硝化需氧量 D2=4.6Q(N0-Ne)-4.612.4P=4.(40-20)-4.60.=4600-1654.16=2945.84(kgO/d)反硝化脫氮產(chǎn)生的氧量 D3=2.86NT=2.86640.5=1831.83(kgO/d)總需氧量AOR= D1+D2- D3=9051.45+2945.84-2945.84 =9051.45(kgO/d)=377.14(kgO/h)最大需氧量與平均需氧量之比為1.4，則AORmax=1.4R=1.49051.45=12672.03(kgO/d)=528.00(kgO/h)去除每1kgBOD的需氧量=AORQS0-S=9051.0.2-0.02=1.01(kgO/ kg BOD)標準需氧量采用鼓風曝氣，微孔曝氣器。曝氣器敷設于距池底0.2m處，淹沒水深4.3m，計算溫度定為25，查資料得：水中溶解氧飽和度CS（20）=9.17mg/L,CS（25）=8.38 mg/L空氣擴散器出口壓力Pb=1.01310+9.810H=1.01310+9.8104.3=1.434105P式中H曝氣池的淹沒水深，4.3m?？諝怆x開曝氣池面時，氧的百分比，按下式計算即Ot=211-EA79+211-EA100%=17.54%式中EA空氣擴散器的氧轉(zhuǎn)移效率，對微孔曝氣器，取值20%。曝氣池混合液中平均溶解氧飽和度（按最不利的溫度條件考慮）按下式計算CSb（T）=CSPb2.026105+Ot42按最不利溫度條件為25考慮，代入各值，得：CSb25=8.381.4341052.026105+17.5442=9.43mg/L換算為在20條件下，脫氧清水的充氧量，如下式，標準需氧量為SOR=RCS20aCSbT-CL1.024(T-20)CS20水溫20時清水中溶解氧的飽和度，（mg/L）CSbT設計水溫T時好氧反應池中平均溶解氧的飽和度，（mg/L）T設計污水溫度，T=25CL好氧反應池中溶解氧濃度，取2 mg/La污水傳氧速率與清水傳氧速率紙幣，取a=0.82壓力修正系數(shù)，=工程所在地區(qū)大氣壓1.013105；該城市所在大氣壓1.013105，所以=1污水中飽和溶解氧與清水中飽和溶解氧之比，取0.95CS（20）=9.17mg/L,CS（25）=8.38 mg/LSOR=9051.459.170.820.9519.43-21.02425-20=12736.833KgO2/d=530.70KgO2/h相應最大時標準需氧量：SORmax=1.4SOR=1.412736.833=17831.632KgO2/d=742.985KgO2/h好氧池平均時供氣量Gs=SOR0.3EA100=530.700.320100=8845m3/h最大時供氣量Gsmax=1.4Gs=12383m3/d曝氣器數(shù)量計算（以單組反應池計算）按供氧能力計算所需曝氣器數(shù)量h1=Gsmax24qc=0.142=1843個式中 h1按供氧能力所需曝氣器個數(shù)，個；qc曝器器標準狀態(tài)下，與好氧反應池工作條件接近時的供氧能力，O2/(h個)。采用微孔曝氣器，參照有關手冊，工作水深4.3米，在供風量13m3/（h個）時，曝氣器氧利用率EA=20%,服務面積0.30.75，充氧能力qc=0.14O2/（h個）,則：以微孔曝氣服務面積進行校核f=Fh1=52.828.531843=0.731m20.75m2空氣管道的具體敷設和沿程損失兩組好氧池，每組設三個曝氣支管，每個曝氣支管上設置12根豎管，每根豎管上設8根橫管，每根橫管上設7個曝氣頭。曝氣頭間距1.01.0m所需空氣壓力P（相對壓力）P=h1+h2+h3+h4+hh1+h2供風管道沿程與局部阻力之和，取h1+h2=0.2mh3曝氣器淹沒水頭，h3=4.3mh4曝氣器沿程阻力，取h4=0.4mh富余水頭，h=0.5mP=0.2+4.3+0.4+0.5=5.4m供風管道計算供風干管采用支狀布置流量QS=12Gsmax=1212383=6191.5m3/h=1.72m3/s設流速v=10m/s;管徑D=4QS/V=41.7210=0.468mm，取DN500mm單側供氣（向單側廊道供氣）支管QS單=13Gsmax2=13=2063.833m3/h=0.573m3/s設流速v=10m/s;管徑D=4QS單V=40.57310=0.27mm，取DN300mm雙側供氣（向兩側廊道供氣）QS雙=23Gsmax2=23=4127.667m3/h=1.1467m3/s設流速v=10m/s;管徑D=4QS雙V=41.=0.382mm，取DN400mm厭氧設備選擇（以單組反應池計算） 厭氧池內(nèi)設導流墻。將厭氧池分為三格，每格內(nèi)設潛水攪拌器一臺，所需功率按5W/ m3池容計算。厭氧池有效容積V單=52.824.58.5=2020.37m3混合全池污水所需功率：52020.37=10101.85W缺氧池設備選擇（以單組反應池計算） 缺氧池內(nèi)設導流墻。將缺氧池分為三格，每格內(nèi)設潛水攪拌器一臺，所需功率按5W/ m3池容計算。缺氧池有效容積V單=52.824.58.5=2020.37m3混合全池污水所需功率：52020.37=10101.85W污泥回流設備污泥回流比R=100%污泥回流量QR=RQ=150000=50000m3/d=2083.33m3/h設污泥回流泵3臺選用（2用1備）：單泵流量QR單=12QR=1041.667m3/h水泵揚程根據(jù)豎向流程確定混合液回流設備混合液回流比R=200%混合液回流量QR=R內(nèi)Q=250000=m3/d=4166.667m3/h設混合液回流泵房2座，每座泵房內(nèi)設3臺潛污泵（2用1備）；單泵流量QR單=12QR2=1041.667m3/h混合液回流管回流混合液由出水經(jīng)重力流至混合液回流泵房，經(jīng)潛水泵提升后送至缺氧池首端。混合液回流管設計流量Q6=R內(nèi)Q2=2Q2=2083.33m3/h=0.579m3/s泵房進水設計流速采用v=0.6m/s管道斷面積A=Q6v=0.5790.6=0.965m2管徑d=4A=40.965=1.11mm，管徑取DN1200mm校核管道流速v=Q64d2=0.57941.22=0.512m3/s泵房壓力出水管出水總管設計流量Q7=Q6=0.579m3/s泵房出水設計流速采用v=1.0m/s管道斷面積A=Q7v=0.5791.0=0.579m2管徑d=4A=40.579=0.859mm，取水泵房壓力出水管管徑取DN900mm 第七節(jié) 二沉池采用周邊進水周邊出水輻流式二次沉定池已知條件最大設計流量 Qmax=2483.33m3/h=0.690m3/s 反應池懸浮固體濃度 X=3300(mg/L)二沉池底流生物固體濃度 Xr=6600(mg/L)回流污泥比 R=100%設計計算沉淀部分水面面積 F ，根據(jù)生物處理段的特性，選取二沉池表面負荷q=0.90（m3/(m2.h)），設兩座二沉池，n=2F=Qnq=2483.3320.90=1379.63(m2)池子直徑DD=4F=41379.63=41.92(m)為與刮泥機配套，池子直徑取為D=45m選取ZBG周邊傳動刮泥機，ZBG-45，功率3.0kW，周邊線速度4.5m/min,周邊輪壓86KN，周邊論中心45.5m，揚州天雨給排水設備公司沉淀部分水面面積F=14D2=1589.63(m2)二次沉淀池表面負荷q=QnF=2483.3321589.63=0.78（m3/(m2.h)）校核固體負荷GG=241+RQXF=241+12483.333.31589.632=123.73kg/(m2d)150kg/(