年產(chǎn)800噸土霉素車間工藝設計 精品.docVIP

課程設計 題目 年產(chǎn) 800 噸土霉素工廠設計 第一章第一章 緒論緒論 1 1 引言 土霉素 Terramycin Oxytetracycline 分子式如圖一所示 化學名 6 甲基 4 二甲氨基 3 5 6 10 12 12a 六羥基 1 11 二氧 代 1 4 4a 5 5a 6 11 12a 八氫 2 并四苯甲酰胺 土霉素屬四環(huán)素類抗生素 廣譜抑菌劑 許多立克次體屬 支 原體屬 衣原體屬 螺旋體對其敏感 其他如放線菌屬 炭疽桿菌 單核細胞增多性李斯特菌 梭狀芽孢桿菌 奴卡菌屬 弧菌 布魯 菌屬 彎曲桿菌 耶爾森菌等亦較敏感 臨床上用于治療上呼吸道 感染 胃腸道感染 斑疹傷寒 恙蟲病等 常見副作用有 肝臟 腎臟毒性 中樞神經(jīng)系統(tǒng)毒性 斑丘疹 和紅斑等過敏反應 長期使用可 致牙齒產(chǎn)生不同程度的變色黃染 牙釉質(zhì)發(fā)育不良及齲齒 俗稱四環(huán)素牙 B 族維生素缺乏等 由于土霉素的廣泛應用 臨床常見病原菌對土霉素素耐藥現(xiàn)象嚴 重 并且由于其副作用嚴重 現(xiàn)在臨床上多用于獸用藥 OH H CH3 O OH OH OH O N CH3 2 CONH2 圖一 土霉素分子式 1 2 設計目標任務 請設計年產(chǎn) 800 噸 成品含量 99 土霉素工廠設計 一 基礎數(shù)據(jù) 設計年產(chǎn)量 M 800t a 成品效價 Ud 1000 單位 毫克 年平均發(fā)酵水平 Uf 35000 單位 毫升 年工作日 m 335 d a 1 發(fā)酵基礎工藝參數(shù) 土霉素的發(fā)酵周期 T 為 184 小時 輔助時間為 10 小時 發(fā)酵中罐周期為 44 小時 輔助時間 4 小時 發(fā)酵小罐周期為 35 小時 輔助時間 3 小時 接種比為 20 液體損失率為 15 大罐一個發(fā)酵周期內(nèi)所需全料的量為 32m3 大罐一個發(fā)酵周期內(nèi)所需稀料的量為 17m3 逃液 蒸發(fā) 取樣 放罐損失總計為總料液的 15 大 中 小罐通氣量分別為 2 0 1 5 0 65 每分鐘內(nèi)單位體積發(fā)酵 液通入的空氣的量 氨氮的利用情況 培養(yǎng) 20 40 小時 每 4 小時補一次 每次 10 15L 控氨水平在 45mg 100ml 以上 培養(yǎng)基配比 小罐中罐大罐全料稀料 組成配比 配比 配比 配比 配比 黃豆餅粉3 02 53 03 53 0 淀粉2 5 2 58 06 53 0 氯化鈉0 40 360 20 4 碳酸鈣0 60 41 10 40 4 磷酸二氫鉀0 0050 003 磷酸氫二鉀0 0050 003 植物油42 670 41 2 提取基本工藝參數(shù) 名稱參數(shù)名稱參數(shù) 脫色崗位收率99 24 發(fā)酵液效價35000u ml 結(jié)晶干燥崗位收率86 濾液效價11000u ml 過濾崗位收率116 母液效價1370u ml 總收率99 濕晶體含水量30 發(fā)酵液密度1 58kg L 酸化液中草酸含量2 3 g ml 濾液密度1 02kg L 酸化加黃血鹽量0 25 g ml 20 氨水密度0 92kg L 酸化加硫酸鋅量0 18 g ml 氨水加量12 成品含水量1 5 脫色保留時間30 50min酸化加水量230v v 濾液通過樹脂罐的線速度控制在 0 001 0 002m s 土霉素提取操作工藝參數(shù)一覽表 名稱反應時間 h 裝料系數(shù) 酸化稀釋40 70 結(jié)晶80 70 1 3 本設計基本內(nèi)容 1 3 1 工藝流程設計 根據(jù)設計任務 查閱有關資料 文獻 搜集必要的技術資料 工藝參數(shù) 進行生產(chǎn)方法的選擇比較 工藝流程與工藝條件確定的 論證 簡述工藝流程 1 3 2 工藝計算 物料衡算 每個工序畫工藝流程簡圖 列出所有工藝參數(shù) 計 算 列出衡算表 發(fā)酵和提取列出物料衡算總表 熱量衡算 不要求 設備選型 大 中 小罐 通氨 補料罐的尺寸及數(shù)量 大罐 的罐壁 封頭 攪拌裝置及軸功率 提取工段各工序主要設備尺寸 及數(shù)量 管道設計 大罐主要接管設計 提取各種設備的主要連接管道 1 3 3 完成初步設計階段圖紙 設備流程圖 車間平面布置圖 第二章第二章 工藝流程設計工藝流程設計 2 1 土霉素生產(chǎn)工藝流程簡介 土霉素是微生物發(fā)酵產(chǎn)物 目前國內(nèi)土霉素生產(chǎn)工藝主要含發(fā)酵 和提取兩大步 提取工藝為用草酸 或磷酸 做酸化劑調(diào)節(jié) pH 值 利用 黃血鹽 硫酸鋅作凈化劑協(xié)同去除蛋白質(zhì)等高分子雜質(zhì) 然后用 122 樹脂脫色進一步凈化土霉素濾液 最后調(diào) pH 至 4 8 左右結(jié)晶得到土 霉素堿產(chǎn)品 本次設計也按照這個工藝流程 分為三級發(fā)酵 酸化 過濾 脫色 結(jié)晶 干燥等 2 2 土霉素生產(chǎn)總工藝流程圖 發(fā)酵液 酸 化稀釋 稀釋液 板框過濾 菌絲 122 樹脂脫色 脫色 液 過濾 pH 4 8 結(jié)晶 氨水 濾液 母液 離心分離 濕晶體 干燥 土霉素產(chǎn)品 結(jié)晶 液 草酸 黃血鹽 硫酸鋅 去離子水 發(fā) 酵 第三章第三章 物料衡算物料衡算 3 1 總物料衡算 純品土霉素的量 800 99 792 t a 效價 792 109 1000 7 92 1014 單位 a 土霉素的生產(chǎn)過程總收率為 99 則發(fā)酵時的總效價 7 92 1014 99 8 1014 單位 a 發(fā)酵液的效價 35000 單位 ml 發(fā)酵液的體積 8 1014 35000 2 29 1010 ml 2 29 104 m3 3 2 干燥工序物料衡算 濕晶體 3 32t d 干干 燥燥 干晶體 2 35t d 水分 0 96t d 干晶體重 800 1 1 5 788 t a 濕基含水量 W1 30 1 30 0 43 干基含水量 W2 1 5 1 1 5 0 02 應除去的水分 788 0 43 0 02 323 08 t a 濕晶體的量 788 323 08 1111 08 t a 表 3 1 干燥工序物料衡算表 干燥前干燥后 項目質(zhì)量 t a質(zhì)量 t d項目 質(zhì)量 t a 質(zhì)量 t d 濕晶體的量1111 08 3 32 干晶體的量 7882 35 除去的水分 323 080 97 總量1111 08 3 32 總量 1111 0 8 3 32 3 3 脫色結(jié)晶工序物料衡算 脫色提取脫色提取 濾 液 277 57t d 氨 水 33 31t d 母 液 307 35t d 濕晶體 3 53t d 母液效價 1370u ml 氨水加量 12 由效價守恒得母液體積 73 73 106 35000 99 24 116 1 86 1370 106 303 57 m3 氨水 277 57 12 33 31t 濕晶體 3 58 t d 母液 277 57 33 31 3 58 307 35t d 表 3 2 脫色提取工序物料衡算表 脫色提取前脫后色提取 項目 質(zhì)量 t d 質(zhì)量 t 周 期 項目 質(zhì)量 t d 質(zhì)量 t 周 期 濾液 277 572243 69 母液 307 352484 41 氨水 33 31269 26 濕晶體 3 5328 53 總量 315 882512 95 總量 315 882512 95 3 4 酸化稀釋過濾工序物料衡算 酸酸 化化 稀稀 釋釋 過過 濾濾 草 酸 1 70 t d 黃血鹽 0 18 t d 硫酸鋅 0 13 t d 水 169 58 t d 發(fā)酵液 116 49 t d 菌絲 10 59 t d 濾液 277 57 t 發(fā)酵液效價 35000u ml 濾液效價 11000u ml 由效價守恒得濾液的體積 73 73 106 35000 1 16 11000 106 272 13 m3 濾液 272 13 103 1 02 277 57 t 每天 t 草酸 73 73 103 2 3 10 3 1 70 黃血鹽 73 73 103 0 75 10 3 0 18 硫酸鋅 73 73 103 0 18 10 3 0 13 水 73 73 2 147 46 發(fā)酵液 73 73 103 1 58 116 49 總 265 97 表 3 3 酸化稀釋過濾工藝物料衡算表 酸化過濾前酸化過濾后 項目 質(zhì)量 t d 質(zhì)量 t 周 期 項目 質(zhì)量 t d 質(zhì)量 t 周 期 草酸 1 7013 71 濾液 277 572243 69 黃血鹽 0 181 49 菌絲 10 5984 95 硫酸鋅 0 131 07 水 169 581370 76 發(fā)酵液 116 49941 66 總量 288 082328 64 總量 288 082328 64 3 5 發(fā)酵工序物料衡算 發(fā)發(fā) 酵酵 發(fā)酵液 73 73 m3 d 損失 13 01 m3 d 黃豆餅粉 2 62 m3 d 淀粉 6 77 m3 d 氯化鈉 0 17 m3 d 碳酸鈣 0 91 m3 d 植物油 0 34 m3 d 接種量 1 61 m3 d 氨 堿 0 09 m3 d 配料水 71 93m3 d 每天發(fā)酵液的量 2 29 104 315 73 73 m3 逃液 蒸發(fā) 取樣 放灌損失總計為總料液的 15 每天損失的量 73 73 15 1 15 13 01 m3 每天離開發(fā)酵罐的總量 73 73 13 01 86 74m3 大罐一個發(fā)酵周期內(nèi)所需全料的量 32 m3 一天內(nèi)所需 32 194 24 3 95 m3 大罐一個發(fā)酵周期內(nèi)所需稀料的量 17 m3 一天內(nèi)所需 17 194 24 2 10 m3 發(fā)酵前加入的物料量 73 73 12 66 3 95 2 10 80 69 m3 每天 每周期 194 24 黃豆餅粉 80 69 3 3 95 3 5 2 10 3 2 62 m3 21 19 m3 淀粉 80 69 8 3 95 6 5 2 10 3 6 77 m3 54 76 m3 氯化鈉 80 69 0 2 2 10 0 4 0 17 m3 1 37 m3 碳酸鈣 80 69 1 1 3 95 0 4 2 10 0 4 0 91 m3 7 37 m3 植物油 80 69 0 4 2 10 1 0 34 m3 2 79 m3 接種量 80 69 20 194 24 1 61 m3 13 04 m3 堿 80 69 0 015 6 0 09 m3 0 73 m3 配料水 71 93 m3 581 43 m3 表 4 發(fā)酵工序物料衡算表 進入發(fā)酵罐的量離開發(fā)酵罐的量 項目 體積 m3 d 體積 m3 周 期 項目 體積 m3 d 體積 m3 周 期 黃豆餅 粉 2 6221 19 發(fā)酵 液 73 73595 98 淀粉 6 7754 76 損失 13 01105 16 氯化鈉 0 171 37 碳酸鈣 0 917 37 植物油 0 342 79 接種量 1 6113 04 氨 堿 0 09 0 73 配料水 71 93581 43 總量 86 74701 15 總量 86 74701 15 第四章第四章 設備選型設備選型 4 1 發(fā)酵罐 4 1 1 發(fā)酵罐的選型 選用機械渦輪攪拌通風發(fā)酵罐 4 1 2 生產(chǎn)能力 數(shù)量和容積的確定 4 1 2 1 發(fā)酵罐容積的確定 選用 200m3罐 全容積為 230m3 4 1 2 2 生產(chǎn)能力的計算 選用公稱容積為 200 m3的發(fā)酵罐 裝料系數(shù)為 0 7 那么該罐生產(chǎn)土 霉素的能力為 200 0 7 140 m3 由前面的物料衡算中 已知年產(chǎn) 800 噸土霉素的工廠 日產(chǎn) 73 73 m3的土霉素 發(fā)酵的操作時間需要 194h 其中發(fā)酵時間 184h 這樣 生產(chǎn)需要的發(fā)酵罐應為 N 73 73 140 194 24 4 26 罐 取整后需 5 臺 每日投 放 罐次為 73 73 140 0 53 罐 4 1 2 3 設備容積的計算 由前面的物料衡算中 已知年產(chǎn) 800 噸土霉素的工廠 日產(chǎn) 73 73 m3的土霉素 每天的發(fā)酵液的量 V0 73 73 m3 d 所需設備總?cè)莘e V 73 73 194 24 0 7 851 41 m3 查表公稱容積為 200 m3的發(fā)酵罐 總?cè)莘e為 230m3 則 5 臺發(fā)酵罐的總?cè)莘e為 230 5 1150 m3 851 41 m3 可滿足需要 4 1 2 4 主要尺寸 公稱 容積 VN m 3 罐內(nèi) 徑 D mm 圓筒高 H0 mm 封頭 高 h0 m m 罐體總 高 H mm 不計 上封 頭容 積 m3 全容 積 m3 攪拌 器直 徑 D m m 攪拌 轉(zhuǎn)速 n r m in 電動機 功率 N kW 2005000100001300126002232301700150230 4 1 2 5 攪拌軸功率 見上表 4 1 2 6 冷卻面積的計算 按發(fā)酵生成熱高峰 一年中最熱的半個月的氣溫 冷卻水可能到最 高溫的條件下 設計冷卻面積 取 qmax 4 18 6000 KJ m3 h 采用豎式列管式換熱器 取經(jīng)驗值 K 4 18 500 KJ m3 h tm t1 t2 ln t1 t2 12 5 ln12 5 8 每天裝 0 53 罐 每罐實際裝液量為 73 73 0 53 139 11 m3 換熱面積 F 4 18 6000 139 11 4 18 500 8 208 66 m3 4 1 2 7 設備結(jié)構的工藝設計 1 空氣分布器 單管通風 2 擋板 不設擋板 3 密封方式 機械密封 4 冷卻管布置 a 最高熱負荷下的耗水量 b W 4 18 6000 139 11 4 18 27 20 1 19 105 kg h 33 12 kg s 則冷卻水體積流量為 W 0 03312m3 s 取冷卻水在豎直蛇管中的流 速為 v 1m s 冷卻管總截面積 S總 0 03312 1 0 03312 m2 進水總管直徑 d總 2 S 總 0 785 解出 d總 0 21 m b 冷卻管組數(shù)和管徑 設冷卻管徑為 d0 組數(shù)為 n 則 S總 0 785 nd02 根據(jù)本罐情況 取 n 8 求出管徑 d0 0 073 m 查表取 89 3 5 無縫鋼管 d內(nèi) 82mm d內(nèi) d0可滿足要求 d平均 86 mm 取豎蛇管端部 U 型彎管曲率半徑為 250 mm 則兩直管距離為 500 mm 兩端彎管總長度 l0 D 3 14 500 1570 mm c 冷卻管總長度 L 計算 已知冷卻總面積 F 208 66m2 無縫鋼管 89 3 5 每米冷卻面積為 F0 3 14 0 086 1 0 27 m2 則冷卻管總長度 L 208 66 0 27 772 82 m 冷卻管體積 V 0 785 0 0862 772 82 4 49 m3 d 每組管長 L0和管組高度 每組管長 L0 L n 772 82 8 96 6 m 另需連接管 8m L實際 L 8 780 82 m 可排豎直蛇管的高度 設為靜液面高度 下部可伸入封頭 250mm 設發(fā)酵罐內(nèi)附件占體積為 0 5 m3 則 V總 V液 V管 V附件 780 82 8 4 49 0 5 102 59 m3 筒體部分液深 V總 V封 S截 102 59 17 0 785 52 4 36 m 豎直蛇管總高 H管 4 36 0 5 4 86 m 又兩端彎管總長 l0 1570 mm 兩端彎管總高為 500mm 則直管部分高度 h H管 500 5190 mm 則一圈管長 l 2h l0 2 5190 1570 11950 mm e 每組管子圈數(shù) n0 n0 L0 l 96 6 11 95 8 08 圈 管間距為 2 5d外 2 5 0 089 0 23 m 豎蛇管與罐壁的最小距離為 0 2m 可算出與攪拌器的距離為 0 23m 0 2m 在允許范圍內(nèi) 作圖表明 各組冷卻管相互無影響 如發(fā)現(xiàn)無法排下這么多冷卻管 可考慮增大管徑 或增加冷卻管組數(shù) f 校核冷卻管傳熱面積 F實 d平均L實際 3 14 0 086 780 82 210 85 m2 F實 F 可滿足要求 4 1 2 8 設備材料的選擇 優(yōu)先考慮滿足工藝要求 其次是經(jīng)濟性 本設計選 A3鋼 以降低設備費用 4 1 2 9 接管設計 a 接管長度 h 設計 管直徑的大小和有無保溫層 一般取 100 200mm b 接管直徑的確定 按排料管 也是通風管 為例計算其管徑 發(fā)酵罐裝料 140m3 2h 之內(nèi)排空 物料體積流量 Q 140 3600 2 0 02 m3 s 發(fā)酵液流速取 v 1m s 排料管截面積 S料 Q v 0 02 1 0 02 m2 管徑 d d2 S料 0 785 解出 d 0 16 m 160 mm 取無縫鋼管 219 25 其內(nèi)徑 169mm 160mm 適用 按通風管計算 通風比 2vvm 0 1MPa 20 通風量 Q 140 2 280 m3 min 4 7 m3 s 折算到工作狀態(tài) 0 35MPa 30 下的風量 Qf 4 7 0 1 273 30 0 35 273 20 1 4 m3 s 取風速 v 25 m s 則通風管截面積 Sf Qf v 1 4 25 0 056 m2 則通風管徑 df2 Sf 0 785 解出 df 0 27 m 因通風管也是排料管 故取 219 25 無縫鋼管 排料時間復核 物料流量 Q 0 02 m3 s 流速 v 1m s 管道截面積 S 0 785 0 1692 0 022 m2 相應流量比 P Q Sv 0 02 0 022 1 0 9 倍 排料時間 t 2 0 9 1 8 h 4 1 2 11 支座選擇 裙式支座 4 2 二級種子罐 4 2 1 選型 選擇機械攪拌通風發(fā)酵罐 4 2 2 容積和數(shù)量的確定 種子罐裝料系數(shù) 液體損失率 接種比發(fā)酵罐計量體積 種子罐容積 1 V種 230 2 1 15 0 7 7 56m3 發(fā)酵罐周期 小時 種子罐周期 小時 發(fā)酵罐臺數(shù) 種子罐臺數(shù) n種 5 48 194 1 24 圓整取 2 個 4 2 3 主要尺寸的確定 選擇 10m3的發(fā)酵罐 具體尺寸如下 公稱 容積 VN m3 罐內(nèi) 徑 D m m 圓筒高 H0 m m 封 頭 高 h0 mm 罐體 總高 H mm 不計上 封頭容 積 m3 全容 積 m3 攪拌 器直 徑 D m m 攪拌 轉(zhuǎn)速 n r min 電動 機功 率 N k W 101800360047545009 9810 863014513 7 56 10 100 75 6 選擇公稱容積是 1 0m3 的種子罐 2 個 罐的內(nèi)徑 1800mm 封頭高度 475mm 封頭容積 0 826m3 4 2 4 冷卻面積的計算 取 qmax 4 18 6000 KJ m3 h Q 4 18 6000 1 4 3 5 104 KJ m3 h 采用夾套式換熱器 取經(jīng)驗值 K 4 18 200 KJ m3 h t1 32 23 9 t2 32 27 5 t1 2F 可滿足工藝要求 4 2 5 設備材料的選擇 選擇 A3 不銹鋼材質(zhì)罐 4 2 6 設備結(jié)構的工藝設計 a 擋板 b 攪拌器 c 進風管 進出料管 管底距罐 30mm 向下單管 按通風管通風管計算管徑 通風比 1 5vvm 0 1MPa 20 通風量 Q 7 56 1 5 11 3 m3 min 0 19 m3 s 折算到工作狀態(tài) 0 4MPa 32 下的風量 Qf 0 19 0 1 0 4 273 32 273 20 4 9 10 3 m3 s 取風速 v 20 m3 s 則通風管徑 d12 4 9 10 3 0 785 20 d1 0 056m 56 mm 按排料管排料管 也是通風管 計算管徑 裝料 0 775m3 20min 之內(nèi)送完 物料體積流量 Q 7 56 20 60 0 0063 m3 s 物料流速取 v 0 5m s 排料管截面積 S料 Q v 0 0063 0 5 0 013 m2 管徑 d22 S料 0 785d2 0 13 m 130 mm 取 d1 d2兩者大值 作為進 氣 管 取管徑 D 130mm 查金屬材料表取 168 10 無縫鋼管 d 冷卻水管 由前知需冷卻熱量 Q 3 5 104 KJ m3 h 冷卻水溫變化 23 27 則耗水量 W Q cw t2 t1 3 5 104 4 18 27 23 2093 kg h 0 00058 m3 s 取水流速 v 1 m s 則冷卻管徑 d2 0 00058 0 785d 0 027 m 查金屬材料表取焊接管 Dg 30mm 可滿足要求 取冷卻水接管長度 h 100mm 4 2 7 支座選型 支撐式支座 將種子罐置于樓板上 4 3 一級種子罐 4 3 1 選型 選擇機械攪拌通風發(fā)酵罐 4 3 2 容積和數(shù)量的確定 一級種子罐裝料系數(shù) 液體損失率 接種比二級種子罐計量體積 一級種子罐容積 1 V種 10 8 2 1 15 0 7 0 36m3 二級種子罐周期 小時 一級種子罐周期 小時二級發(fā)酵罐臺數(shù) 一級種子罐臺數(shù) n種 1 38 48 0 79 圓整取 1 個 4 3 3 主要尺寸的確定 選擇 1m3的發(fā)酵罐 具體尺寸如下 公 稱 容 積 VN m3 罐內(nèi) 徑 D mm 圓筒高 H0 mm 封頭 高 h0 mm 罐體 總高 H mm 不 計 上 封 頭 容 積 m3 全 容 積 m3 攪拌 器直 徑 D mm 攪拌轉(zhuǎn)速 n r min 電動 機功 率 N kW 1900180025023001 25 1 363152201 5 選擇公稱容積是 1m3 的種子罐 1 個 罐的內(nèi)徑 900mm 封頭高度 250mm 封頭容積 0 112m3 4 3 4 冷卻面積的計算 取 qmax 4 18 6000 KJ m3 h Q 4 18 6000 0 775 1 94 104 KJ m3 h 采用夾套式換熱器 取經(jīng)驗值 K 4 18 200 KJ m3 h t1 32 23 9 t2 32 27 5 t1 2F 可滿足工藝要求 4 3 5 設備材料的選擇 選擇不銹鋼材質(zhì)罐 4 3 6 設備結(jié)構的工藝設計 a 擋板 b 攪拌器 c 進風管 進出料管 管底距罐 30mm 向下單管 按通風管通風管計算管徑 通風比 0 65vvm 0 1MPa 20 通風量 Q 0 775 0 65 0 050 m3 min 0 0084 m3 s 折算到工作狀態(tài) 0 4MPa 32 下的風量 Qf 0 0084 0 1 0 4 273 32 273 20 2 10 4 m3 s 取風速 v 20 m3 s 則通風管徑 d12 2 10 4 0 785 20 d1 0 037 m 37 mm 按排料管排料管 也是通風管 計算管徑 裝料 0 775m3 20min 之內(nèi)送完 物料體積流量 Q 0 775 20 60 0 00065 m3 s 物料流速取 v 0 5m s 排料管截面積 S料 Q v 0 00065 0 5 0 0013 m2 管徑 d22 S料 0 785d2 0 04 m 40 mm 取 d1 d2兩者大值 作為進 氣 管 取管徑 D 40mm 查金屬材料表取 48 3 無縫鋼管 d 冷卻水管 由前知需冷卻熱量 Q 1 94 104 KJ m3 h 冷卻水溫變化 23 27 則耗水量 W Q cw t2 t1 1 94 104 4 18 27 23 1160 kg h 0 00032 m3 s 取水流速 v 1 m s 則冷卻管徑 d2 0 00032 0 785d 0 02 m 查金屬材料表取焊接管 Dg 25mm 可滿足要求 取冷卻水接管長度 h 100mm 4 3 7 支座選型 支撐式支座 將種子罐置于樓板上 4 4 氨水儲罐 由脫色提取工序物料衡算的計算過程可知 氨水每天的通入量為 33 31t 氨水的密度 0 92kg l 氨水的體積 33 31 0 92 36 21 m3 設通氨罐的直徑是 D 高是 H 1 5D 則體積 V 0 785 D2 H 解出 D 3 13m 則可選用直徑為 4m 高為 6m 的通氨罐 該通氨罐的體積為 75 36 m3 4 5 補料罐 4 5 1 全料罐 一天內(nèi)所需要補充的全料是 3 95 m3 設全料罐的直徑是 D 高是 H 1 5D 則體積 V 0 785 D2 H 解出 D 1 50m 則可選用直徑為 2m 高為 3m 的全料罐 該全料罐的體積為 9 42 m3 4 5 2 稀料罐 一天內(nèi)所需要補充的稀料是 2 10 m3 設稀料罐的直徑是 D 高是 H 1 5D 則體積 V 0 785 D2 H 解出 D 1 21m 則可選用直徑為 1 5m 高為 2 25m 的稀料罐 該稀料罐的體積為 3 97 m3 4 6 酸化罐 酸化罐一個周期要裝料 2149 89t 濾液密度為 1 02kg l 則所需酸化 的體積為 2107 74 m3 因發(fā)酵的周期是 194 小時 酸化稀釋反應時間是 4 小時 每酸化一 次所需要的酸化罐的體積 43 46 m3 設酸化罐的直徑是 D 高是 H 1 5D 則體積 V 0 785 D2 H 解出 D 3 33m 則可選用直徑為 4m 高為 6m 的酸化罐 該酸化罐的體積為 75 36 m3 裝料系數(shù) 43 46 75 36 57 67 70 符合要求 4 7 結(jié)晶罐 酸化過濾后的濾液全部進入結(jié)晶罐 結(jié)晶罐的體積要求即是能夠容納 全部的濾液 所需酸化的體積為 2107 74 m3 結(jié)晶罐的體積為 2107 74 m3 因發(fā)酵的周期是 194 小時 結(jié)晶反應時間是 8 小時 每結(jié)晶一次所 需要的酸化罐的體積 86 92 m3 設結(jié)晶罐的直徑是 D 高是 H 1 5D 則體積 V 0 785 D2 H 解出 D 4 19m 則可選用直徑為 5m 高為 7 5m 的結(jié)晶罐 該結(jié)晶罐的體積為 147 19 m3 裝料系數(shù) 86 92 147 19 59 05 70 符合要求 4 8 干燥器 設備選型選噴霧干燥器 噴霧干燥技術是使液體物料經(jīng)過霧化 進入熱的干燥介質(zhì)后轉(zhuǎn)變成 粉狀或顆粒狀固體的干燥工藝過程 優(yōu)點有 1 干燥速度迅速 因被霧化的液滴一般為 10 200um 其 表面積非常大 在高溫氣流中瞬間即可完成 95 以上的水粉蒸發(fā)量 完成全部干燥的時間僅需 5 30s 2 在恒速干燥段 液滴的溫度接 近于使用的高溫空氣的濕球溫度 物料不會因為高溫空氣影響其產(chǎn) 品質(zhì)量 故而熱敏性物料 生物制品和藥物制品 基本上能接近真 空下干燥的標準 同時 過程容易實現(xiàn)自動化 4 8 1 干燥條件 混合氣體由 45oC 加熱到 150oC 噴霧干燥器進口溫度 150 oC 噴霧 干燥器出口溫度 110 oC 物料出口溫度 60 oC 進口溫度 60 oC 采 用壓力式霧化器霧化 4 8 2 由物料衡算可知 濕基含水量 W1 30 干基含水量 W2 1 5 水分的蒸發(fā)量 W 1 04t d 濕物料的量 G1 3 58t d 干物料的量 G2 2 54t d 根據(jù)環(huán)境溫度為 20 oC 相對濕度 80 在 I H 圖上查得 X0