混凝土力學(xué)性能檢測(cè)

4 4 混凝土力學(xué)性能檢測(cè)混凝土力學(xué)性能檢測(cè) 4 1 一般規(guī)定 4 1 14 1 1 混凝土力學(xué)性能現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)可分成混凝土抗壓強(qiáng)度 抗拉強(qiáng)度 抗折強(qiáng)度 靜力受壓彈性模量和表面硬度等檢測(cè)項(xiàng)目 混凝土力學(xué)性能 抗壓強(qiáng)度抗拉強(qiáng)度抗折強(qiáng)度靜力受壓 彈性模量 表面硬度 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)是以混凝土抗壓強(qiáng)度 混凝土強(qiáng)度等級(jí) 為依據(jù) 其他的力學(xué) 性能指標(biāo)如抗拉強(qiáng)度 抗折強(qiáng)度 靜力受壓彈性模量等是根據(jù)混凝土抗壓強(qiáng)度 按照一定的換算關(guān)系得到的 結(jié)構(gòu)性能評(píng)定過(guò)程中特別是對(duì)火災(zāi)后結(jié)構(gòu)混凝土 的性能評(píng)定有時(shí)需要這些參數(shù)的實(shí)測(cè)值 混凝土抗拉強(qiáng)度 靜力受壓彈性模量 和表面硬度為新增檢測(cè)項(xiàng)目 增加表面硬度的檢測(cè)主要是為了方便評(píng)估環(huán)境作 用對(duì)結(jié)構(gòu)混凝土性能的影響程度 4 1 24 1 2 混凝土力學(xué)性能的測(cè)區(qū)或取樣位置應(yīng)布置在構(gòu)件無(wú)缺陷 無(wú)損傷且具有 代表性的部位 當(dāng)發(fā)現(xiàn)構(gòu)件存在缺陷 損傷或性能劣化現(xiàn)象時(shí) 應(yīng)在檢測(cè)報(bào)告 中予以描述 對(duì)于工程質(zhì)量檢測(cè)來(lái)說(shuō) 當(dāng)構(gòu)件存在較大區(qū)域的質(zhì)量缺陷時(shí)不符 合驗(yàn)收規(guī)范的驗(yàn)收規(guī)定 對(duì)于這些缺陷均應(yīng)按驗(yàn)收規(guī)范的規(guī)定進(jìn)行處理 混凝土強(qiáng)度非破損檢測(cè)方法的測(cè)強(qiáng)曲線都是基于表面無(wú)損傷和無(wú)缺陷的試件建 立的 當(dāng)用于表面有缺陷和損傷部位測(cè)試時(shí) 測(cè)試結(jié)果會(huì)有系統(tǒng)的測(cè)試不確定 性或偏差 4 1 34 1 3 當(dāng)委托方有特定要求時(shí) 可對(duì)缺陷 混凝土性能劣化或損傷部位混凝土 的力學(xué)性能進(jìn)行專項(xiàng)檢測(cè) 近年來(lái) 確定缺陷或損傷等部位混凝土力學(xué)性能要 求逐漸增多 特別是確定性能劣化與損傷部位混凝土的力學(xué)性能是結(jié)構(gòu)性能評(píng) 定做出處理決策的重要依據(jù) 增加性能劣化部位混凝土力學(xué)性能的測(cè)試很有必 要 為了適應(yīng)現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)的需要 本標(biāo)準(zhǔn)提供了一些缺陷 損傷及性能劣化區(qū)混 凝土力學(xué)性能的測(cè)試方法 4 2 混凝土抗壓強(qiáng)度檢測(cè) 4 2 14 2 1 混凝土抗壓強(qiáng)度的現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)應(yīng)提供結(jié)構(gòu)混凝土在檢測(cè)齡期相當(dāng)于 150mm 立方體抗壓強(qiáng)度特征值的推定值 ecu f 混凝土強(qiáng)度等級(jí) C 混凝土立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值 fcu k 1 標(biāo)準(zhǔn)試件 標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài) 2 具有 95 保證率 混凝土軸心抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值 fc k fc k 0 88a1a2fcu k 混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度 fc 混凝土推定強(qiáng)度 fcu e 混凝土強(qiáng)度等級(jí) C 2025303540 混凝土立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值 fcu k 2025303540 棱柱體折減系數(shù) a1 0 760 760 760 760 76 脆性系數(shù) a2 1 001 001 001 001 00 尺寸 加載方式 養(yǎng)護(hù)條件折減系 數(shù) 0 880 880 880 880 88 混凝土軸心抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值 fc k 13 416 720 123 426 8 混凝土材料分項(xiàng)系數(shù) 1 41 41 41 41 4 混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度 fc 9 611 914 316 719 1 混凝土推定強(qiáng)度 fcu e 1 是根據(jù)樣本參數(shù)對(duì)總體中具有 95 保證率的特征值的推定值 結(jié)構(gòu) ecu f 混凝土一般不具備標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)的條件 檢測(cè)時(shí)的齡期又不能正好是 28d 現(xiàn)場(chǎng)抽樣檢測(cè)只能提供檢測(cè)齡期結(jié)構(gòu)混凝土相當(dāng)于 150mm 立方體試件抗 壓強(qiáng)度具有 95 的特征值的推定值 現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)提供結(jié)構(gòu)混凝土在標(biāo)養(yǎng)條 件下 28d 的立方體抗壓強(qiáng)度的標(biāo)準(zhǔn)值沒(méi)有實(shí)際的意義 而且會(huì)有較 kcu f 大的爭(zhēng)議 2 芯樣強(qiáng)度不應(yīng)除以小于 1 的系數(shù) 檢測(cè)時(shí)的芯樣強(qiáng)度未必一定小于標(biāo)養(yǎng) 試塊強(qiáng)度 3 工程質(zhì)量檢測(cè)提供的 評(píng)定時(shí)可將與進(jìn)行比較 判定混凝 ecu f ecu f kcu f 土主要力學(xué)性能指標(biāo)是否滿足設(shè)計(jì)的要求 結(jié)構(gòu)性能評(píng)定時(shí) 評(píng)定機(jī)構(gòu) 可依據(jù)確定構(gòu)件性能評(píng)定時(shí)混凝土材料強(qiáng)度參數(shù)的取值 ecu f GBJ107 關(guān)于強(qiáng)度的評(píng)定 已知標(biāo)準(zhǔn)差 應(yīng)由連續(xù)三組試件組成一個(gè)驗(yàn)收批 0kcu 7 0 fm cu f 質(zhì)量要求 0kcu 645 1 f 驗(yàn)收界限 0kcu 7 0 fm cu f 抽樣數(shù)量 3 n 計(jì)算過(guò)程 混凝土總體強(qiáng)度服從 N 2 分布 根據(jù)概率統(tǒng)計(jì)規(guī)律 強(qiáng)度均 值服從 2 nN 構(gòu)造統(tǒng)計(jì)量 則 x 服從標(biāo)準(zhǔn)正態(tài)分布 n m x 1 0 N 3 645 1 0 m 0 0 0 645 1 3 11 645 13 645 1 kcukcu ffm 未知標(biāo)準(zhǔn)差 應(yīng)由不少于 10 組試件組成一個(gè)驗(yàn)收批 cu cu f f Sfm 1kcu 9 0 4 2 24 2 2 混凝土抗壓強(qiáng)度的檢測(cè)可采用間接法中的回彈法 超聲 回彈綜合法或后 裝拔出法 也可采用直接測(cè)定抗壓強(qiáng)度的鉆芯法 混凝土抗壓強(qiáng)度的檢測(cè)操作應(yīng)遵守相應(yīng)技術(shù)規(guī)程的規(guī)定 回彈法 超聲 回彈綜合法 后裝拔出法和鉆芯法檢測(cè)混凝土抗壓強(qiáng)度已有相應(yīng) 的檢測(cè)技術(shù)規(guī)程 遵守相關(guān)技術(shù)規(guī)程的操作規(guī)定是減少檢測(cè)操作不確定度 操 作偏差 的有效措施 后裝拔出法是依據(jù)混凝土受拉破壞的拉拔力換算混凝土抗壓強(qiáng)度的檢測(cè)方 法 也是混凝土抗壓強(qiáng)度的間接測(cè)試方法 采用單一的鉆芯法對(duì)構(gòu)件損傷大 檢測(cè)數(shù)據(jù)離散性較大 檢測(cè)費(fèi)用高 在 特定情況下可以使用 混凝土力學(xué)性能檢測(cè)方法 間接法直接法 鉆 芯 法 回彈 法 超 聲 回 彈 綜 合 法 后 裝 拔 出 法 剪 壓 法 4 2 34 2 3 當(dāng)采用間接方法檢測(cè)混凝土抗壓強(qiáng)度時(shí) 宜采取鉆芯法或同條件養(yǎng)護(hù)試 件進(jìn)行修正 也可采取鉆芯法進(jìn)行驗(yàn)證 混凝土強(qiáng)度現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)結(jié)果的不確定性 偏差 有三個(gè)因素 1 檢測(cè)操作的不確定性 2 檢測(cè)方法的不確定性 系統(tǒng)偏差 3 樣本不完備性造成的不確定性 本條提出的直接方法修正是減小系統(tǒng)不確定性的有效措施 回彈法 超聲 回彈綜合法或后裝拔出法的換算曲線均無(wú)明確的理論公式 是通過(guò)試塊回歸得到的 結(jié)構(gòu)實(shí)體中的混凝土千差萬(wàn)別 換算曲線的可靠度無(wú)法 保證 本條中的修正指的是根據(jù)直接測(cè)試數(shù)據(jù)和對(duì)應(yīng)部位間接測(cè)試數(shù)據(jù)的關(guān)系對(duì) 間接測(cè)試數(shù)據(jù)進(jìn)行修正 本條中的驗(yàn)證指的是根據(jù)直接測(cè)試數(shù)據(jù)的結(jié)果對(duì)間接 測(cè)試數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性進(jìn)行確認(rèn) 為避免同條件試件作假行為干擾檢測(cè)結(jié)果 驗(yàn)證 不用同條件試件 4 2 44 2 4 混凝土抗壓強(qiáng)度的修正 宜采用修正量的方法 建筑結(jié)構(gòu)檢測(cè)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn) GB T50344 對(duì)混凝土抗壓強(qiáng)度的修正方法有詳細(xì)的 規(guī)定 概要如下 修正方法 修正量法修正系數(shù)法 一一對(duì)應(yīng) 修正系數(shù)法 對(duì)應(yīng)樣本 修正系數(shù)法 對(duì)應(yīng)樣本 修正量 總體 修正量 鉆芯修正時(shí)可采取修正量的方法也可采取修正系數(shù)的方法 修正量的方法 是在非破損檢測(cè)方法推定值的基礎(chǔ)上加修正量 修正系數(shù)的方法是在非破損檢 測(cè)方法推定值的基礎(chǔ)上乘以修正系數(shù) 兩者的差別在于 修正量法對(duì)被修正樣 本的標(biāo)準(zhǔn)差 s 沒(méi)有影響 修正系數(shù)法不僅對(duì)被修正樣本的均值予以修正 也對(duì) 樣本的標(biāo)準(zhǔn)差 s 予以了修正 總體修正量的方法是用被修正樣本全部推定數(shù)值的均值與修正用樣本 芯樣試 件換算抗壓強(qiáng)度 均值與進(jìn)行比較確定修正量 當(dāng)采取總體修正量法時(shí) 對(duì)芯 樣試件換算立方體抗壓強(qiáng)度的樣本均值提出相應(yīng)的要求 對(duì)應(yīng)樣本修正量用兩個(gè)樣本均值之差值作為修正量 兩個(gè)樣本的容量相同 測(cè) 試位置對(duì)應(yīng) 對(duì)應(yīng)樣本修正系數(shù)是用兩個(gè)樣本均值的比值作為修正系數(shù) 對(duì)于 樣本的要求與對(duì)應(yīng)樣本修正量的要求相同 一一對(duì)應(yīng)修正系數(shù)的方法可參見(jiàn) 回彈法檢測(cè)混凝土抗壓強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程 的相關(guān)規(guī)定 1 混凝土抗壓強(qiáng)度檢測(cè)時(shí) 直接法檢測(cè)和間接法檢測(cè)是兩個(gè)獨(dú)立的隨機(jī) 事件 一一對(duì)應(yīng)修正系數(shù)法采用了兩個(gè)獨(dú)立隨機(jī)事件的個(gè)體進(jìn)行比較 缺乏必要的理論依據(jù) 一一對(duì)應(yīng)修正系數(shù)的值波動(dòng)大 2 當(dāng)采用小直徑芯樣試件時(shí) 由于其抗壓強(qiáng)度樣本的標(biāo)準(zhǔn)差增大 芯樣 試件的數(shù)量宜相應(yīng)增加 3 修正用芯樣數(shù)量宜與混凝土標(biāo)準(zhǔn)差建立聯(lián)系 4 2 54 2 5 測(cè)定單個(gè)構(gòu)件混凝土抗壓強(qiáng)度時(shí) 可按相關(guān)檢測(cè)技術(shù)規(guī)程的規(guī)定進(jìn)行檢 測(cè)和推定 相關(guān)檢測(cè)技術(shù)規(guī)程有詳細(xì)的規(guī)定 4 2 64 2 6 檢驗(yàn)批量構(gòu)件混凝土抗壓強(qiáng)度時(shí) 可根據(jù)情況采取下列抽樣方案 1 1 無(wú)需推定檢驗(yàn)批中單個(gè)構(gòu)件混凝土抗壓強(qiáng)度特征值時(shí) 采用計(jì)量抽樣方案 計(jì)量抽樣方案的檢驗(yàn)批樣本容量 為測(cè)區(qū)總數(shù)或取樣的總數(shù) n 2 2 需要推定檢驗(yàn)批中單個(gè)構(gòu)件混凝土強(qiáng)度特征值時(shí) 采取計(jì)量與計(jì)數(shù)混合抽樣 的方案 計(jì)量與計(jì)數(shù)抽樣方案的樣本容量 為測(cè)區(qū)總數(shù)或取樣的總數(shù) 也可為抽n 檢構(gòu)件的總數(shù) l ne 不同的混凝土構(gòu)件可以采用同一批次的混凝土進(jìn)行澆筑 無(wú)需推定檢驗(yàn)批中單 個(gè)構(gòu)件混凝土抗壓強(qiáng)度特征值時(shí)應(yīng)把測(cè)區(qū)盡量布置在較多的構(gòu)件上 使檢測(cè)結(jié) 果更具有代表性 此時(shí)每個(gè)構(gòu)件上的測(cè)區(qū)數(shù)量可不受相關(guān)檢測(cè)技術(shù)規(guī)程的限制 4 2 74 2 7 計(jì)量抽樣方案的檢驗(yàn)批樣本容量 和推定區(qū)間相關(guān)參數(shù)可按下列方法估計(jì) n 1 1 預(yù)估檢驗(yàn)批混凝土立方體抗壓強(qiáng)度的均值或用作為的預(yù)估 evm cu f kcu f evm cu f 值 2 2 依據(jù)所采用檢測(cè)方法的特點(diǎn) 按0 10 0 15 預(yù)測(cè)檢測(cè)結(jié)果樣本的變異系數(shù) ev 3 3 按式 4 2 7 1 估計(jì)樣本的標(biāo)準(zhǔn)差 ev s 4 4 2 2 7 7 1 1 evm cu evev fs 式中 估計(jì)的樣本變異系數(shù) ev 估計(jì)的樣本算術(shù)平均值 mevcu f 4 4 按表 3 4 63 4 6 確定樣本容量及特征值 0 05 分位數(shù) 推定區(qū)間限值系數(shù)n 和 1 k 2 k 5 5 按式 4 2 7 24 2 7 2 計(jì)算特征值 0 05 分位數(shù) 的推定區(qū)間 evz 4 4 2 2 7 7 2 2 ev skk 12evz 6 6 將與 5MPa 和 0 1兩者中的較小值比較 調(diào)整及相應(yīng)的系數(shù) evz evm cu f n 和 直至滿足小于 5MPa 和 0 1兩者中的較小值 1 k 2 k evz evm cu f 7 7 采用單一鉆芯法時(shí) 尚應(yīng)大于 鉆芯法檢測(cè)混凝土強(qiáng)度強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程 n CECS03 最小取樣數(shù)量 計(jì)量抽樣方案檢測(cè)結(jié)果的準(zhǔn)確性與標(biāo)準(zhǔn)差和樣本容量密切相關(guān) 檢測(cè)結(jié)果的準(zhǔn)確 性通過(guò)控制推定區(qū)間的大小來(lái)保證 推定區(qū)間控制的準(zhǔn)則為小于 5MPa 和 evz 0 1兩者中的較小值 采用兩者中的較小值是為了避免檢測(cè)時(shí)樣本容量過(guò) evm cu f 小 同時(shí) 對(duì)強(qiáng)度等級(jí)較高的混凝土 C50 要求更嚴(yán) 估計(jì)樣本平均值和變異系 數(shù)是為了估計(jì)樣本的標(biāo)準(zhǔn)差 當(dāng)缺乏經(jīng)驗(yàn)時(shí)可采用作為均值預(yù)估值 s kcu f evm cu f 根據(jù)經(jīng)驗(yàn) 超聲 回彈綜合法和回彈法檢測(cè)結(jié)果的變異系數(shù)大概在0 05 0 08 之 間 拔出法和鉆芯法變異系數(shù)明顯增大 在0 08 0 15 之間 變異系數(shù)的估計(jì) 需要靠檢測(cè)機(jī)構(gòu)的工程經(jīng)驗(yàn) 一般情況下取0 15 對(duì)于回彈法 超聲回彈綜合 法和后裝拔出法 為測(cè)區(qū)總數(shù) 單一鉆芯法的 為芯樣的數(shù)量 nn 4 4 2 2 8 8 計(jì)量與計(jì)數(shù)混合抽樣方案宜按下列方法中最不利的情況確定抽檢構(gòu)件的 數(shù)量 1 1 按委托方的要求確定檢驗(yàn)批中抽檢構(gòu)件的數(shù)量 2 2 按表 3 3 4 4 4 4 確定檢驗(yàn)批中抽檢構(gòu)件的數(shù)量 3 3 按第 4 4 2 2 7 7 條確定檢驗(yàn)批中抽檢構(gòu)件的數(shù)量 4 4 2 2 8 8 回彈法 超聲回彈綜合法和后裝拔出法采用百分比抽樣 百分比抽樣未 考慮標(biāo)準(zhǔn)差和樣本容量的關(guān)系 存在小批松 大批嚴(yán)等問(wèn)題 當(dāng)單位樣本為構(gòu) 件時(shí) 檢驗(yàn)批總的容量就是構(gòu)件總數(shù) 鑒于一般情況下計(jì)數(shù)抽樣的樣本容量大 于計(jì)量抽樣的樣本容量 因此 可以按表3 3 4 4 4 4 確定檢驗(yàn)批中抽檢構(gòu)件的數(shù)量 按第 4 4 2 2 7 7 條確定檢驗(yàn)批中抽檢構(gòu)件的數(shù)量以抽檢構(gòu)件數(shù)量時(shí) 樣本個(gè)體 el n 抗壓強(qiáng)度的代表值應(yīng)取單個(gè)構(gòu)件所有測(cè)區(qū)抗壓強(qiáng)度換算值的算術(shù)平均值 按照 統(tǒng)計(jì)學(xué)的規(guī)律 樣本的標(biāo)準(zhǔn)差相應(yīng)減小 約為 以抽檢構(gòu)件數(shù)量 z nss el 作為檢驗(yàn)批樣本的容量 按表 3 4 6 確定對(duì)應(yīng)的推定區(qū)間限值系數(shù)和 l ne n 1 k 2 k 按本標(biāo)準(zhǔn)正文中式 4 2 7 2 估算推定區(qū)間 按不大于 5 0MPa 和 0 1 evz evz 兩者中的較小值調(diào)整抽檢構(gòu)件的數(shù)量或單個(gè)構(gòu)件上的測(cè)區(qū)數(shù)量 evm cu f le n z n 計(jì)量抽樣和計(jì)量與計(jì)數(shù)混合抽樣總的測(cè)區(qū)數(shù)量應(yīng)該基本相當(dāng) 參見(jiàn)表 4 2 8 表 4 2 8 計(jì)量抽樣和計(jì)量與計(jì)數(shù)混合抽樣總的測(cè)區(qū)數(shù)量 強(qiáng)度平均值 2030354045505560 測(cè)區(qū)強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)差 2 40 3 60 4 20 4 80 5 40 6 00 6 60 7 20 每個(gè)構(gòu)件 10 個(gè)測(cè)區(qū) 0 76 1 14 1 33 1 52 1 71 1 90 2 09 2 28 構(gòu)件強(qiáng)度 標(biāo)準(zhǔn)差每個(gè)構(gòu) 5 個(gè)測(cè)區(qū) 1 07 1 61 1 88 2 15 2 41 2 68 2 95 3 22 測(cè)區(qū)數(shù) 6060606060606060 每個(gè)構(gòu)件 10 個(gè)測(cè)區(qū) 8 80 8 80 8 80 8 80 8 80 8 80 8 80 8 80 構(gòu)件數(shù) 每個(gè)構(gòu) 5 個(gè)測(cè)區(qū) 14 70 14 70 14 70 14 70 14 70 14 70 14 70 14 70 變異系數(shù) 取 0 12 構(gòu)件數(shù)括號(hào)內(nèi)數(shù)據(jù)為對(duì)應(yīng)的測(cè)區(qū)數(shù) 4 4 2 2 9 9 工程質(zhì)量檢測(cè)推定批量混凝土抗壓強(qiáng)度特征值時(shí) 檢測(cè)工作與檢測(cè)參數(shù)的 計(jì)算應(yīng)遵守下列規(guī)定 1 1 將混凝土類別相同的同類型構(gòu)件劃為一個(gè)檢驗(yàn)批 2 2 按估算的樣本容量 將測(cè)區(qū)或取樣點(diǎn)均勻布置在檢驗(yàn)批的構(gòu)件上 采用計(jì)量n 與計(jì)數(shù)混合抽樣方案時(shí) 確定抽樣構(gòu)件 其總數(shù)不少于 在每個(gè)構(gòu)件上布置le n 相同的測(cè)區(qū) z n 3 3 按相關(guān)檢測(cè)技術(shù)規(guī)程的規(guī)定進(jìn)行測(cè)試并確定測(cè)區(qū)或取樣點(diǎn)抗壓強(qiáng)度的換算值 或修正后的換算值 以取得換算強(qiáng)度的測(cè)區(qū)或取樣點(diǎn)總數(shù)作為樣本容量 cu i fn 以為樣本的個(gè)體 計(jì)算樣本換算抗壓強(qiáng)度的算數(shù)平均值和樣本標(biāo)準(zhǔn)差 cu i f mcu f cu s 4 4 當(dāng)采用計(jì)量與計(jì)數(shù)混合抽樣方案時(shí) 尚應(yīng)計(jì)算每個(gè)構(gòu)件上全部測(cè)區(qū)換算強(qiáng)度 或修正后強(qiáng)度的算術(shù)平均值 并以抽檢構(gòu)件總數(shù)作為樣本的容量 以 elcu i fle n 為樣本的個(gè)體 計(jì)算樣本換算抗壓強(qiáng)度的算數(shù)平均值和樣本標(biāo)準(zhǔn)差 elcu i f mcu f cu s 5 5 按表 3 4 6 依據(jù)樣本容量 確定推定區(qū)間限值系數(shù)和 當(dāng)采用計(jì)量與計(jì)n 1 k 2 k 數(shù)混合抽樣方案時(shí)尚應(yīng)依據(jù)確定推定區(qū)間限值系數(shù)和 le n 1 k 2 k 6 6 按式 4 2 9 計(jì)算推定區(qū)間上限與下限差值 z 4 2 9 cu12 skk z 式中 樣本標(biāo)準(zhǔn)差 當(dāng)采取計(jì)量與計(jì)數(shù)混合抽樣時(shí) 為以和為個(gè)體 cu s cu i f elcu i f 兩種情況計(jì)算的標(biāo)準(zhǔn)差 4 4 2 2 1 10 0 工程質(zhì)量檢測(cè) 檢驗(yàn)批混凝土抗壓強(qiáng)度的推定值應(yīng)按下列規(guī)定確定 1 1 當(dāng)推定區(qū)間小于 5 0MPa 和 0 1兩者之間的較大值時(shí) fcu e可按式 z mcu f 4 2 10 1 確定 4 2 10 1 cu1mcu ecu skff 2 2 采用計(jì)量與計(jì)數(shù)混合抽樣方案時(shí) 兩種方法推定區(qū)間評(píng)定之一滿足第1 款的 要求 即可按式 4 2 10 1 提供評(píng)定結(jié)果 3 3 推定區(qū)間大于 5 0MPa 和 0 1兩者之間的較大值且有關(guān)當(dāng)事方無(wú)異議 z mcu f 時(shí) fcu e可按式 4 2 10 2 確定 4 2 10 2 cumcu ecu 645 1 sff 4 4 推定區(qū)間大于 5 0MPa 和 0 1兩者之間的較大值且有關(guān)當(dāng)事方對(duì)式 z mcu f 4 2 10 2 提出的推定值有異議時(shí) 可采取下列處理措施 1 按附錄 A 建議的方法對(duì)檢測(cè)結(jié)果可接受性進(jìn)行評(píng)價(jià) 2 重新劃分檢驗(yàn)批 適當(dāng)增加樣本容量 3 對(duì)單個(gè)構(gòu)件進(jìn)行檢測(cè) 式 4 2 10 2 的推定值是假定構(gòu)件混凝土抗壓強(qiáng)度符合正態(tài)分布 具有95 保 證率特征值的推定值 從理論上講該值的錯(cuò)判概率為0 05 漏判概率為0 05 結(jié)構(gòu)混凝土的抗壓強(qiáng)度并不完全符合正態(tài)分布的規(guī)律 具有上界和下界 理想 的正態(tài)分布是無(wú)界的 采取式 4 2 10 2 的推定會(huì)使實(shí)際的錯(cuò)判概率增大 使 生產(chǎn)方的權(quán)益受到影響 采用式 4 2 10 1 的推定使理論上的錯(cuò)判概率為 0 05 并使推定值與檢驗(yàn)批混凝土真正的特征值更為接近 現(xiàn)行混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范是以混凝土抗壓強(qiáng)度的均值為基準(zhǔn) 用材料強(qiáng)度 分項(xiàng)系數(shù)校準(zhǔn)相應(yīng)的可靠性指標(biāo) 即使按照 4 2 10 1 得到的推定值有時(shí)可能略 高于結(jié)構(gòu)混凝土真正的特征值 也不會(huì)對(duì)設(shè)計(jì)或規(guī)范要求的可靠性指標(biāo)或分項(xiàng) 系 數(shù)的實(shí)際效應(yīng)構(gòu)成影響 也就是說(shuō)不會(huì)對(duì)真正使用方的權(quán)益構(gòu)成影響 本標(biāo)準(zhǔn)要求對(duì)推定區(qū)間進(jìn)行限值的目的是 采用式 4 2 10 1 提供推定值時(shí) 使推定值可能高于結(jié)構(gòu)混凝土真正的特征值的幅度受到控制 避免檢測(cè)機(jī)構(gòu)承 擔(dān)不必要的風(fēng)險(xiǎn) 4 4 2 2 1 11 1 結(jié)構(gòu)性能檢測(cè) 可將混凝土強(qiáng)度相近的構(gòu)件劃為一個(gè)檢驗(yàn)批 按第4 2 9 條的規(guī)定進(jìn)行檢測(cè)和參數(shù)的計(jì)算 并按第4 2 10 條的規(guī)定提供混凝土抗壓強(qiáng)度 的推定值或進(jìn)行補(bǔ)測(cè) 4 4 2 2 1 12 2 結(jié)構(gòu)性能檢測(cè) 當(dāng)推定區(qū)間不滿足相應(yīng)要求且不具備補(bǔ)測(cè)條件時(shí) 在取 得委托方的同意后 也可提供推定區(qū)間上限和下限值供評(píng)定機(jī)構(gòu)選用 4 3 混凝土抗拉強(qiáng)度檢測(cè) 4 3 14 3 1 結(jié)構(gòu)混凝土的劈裂抗拉強(qiáng)度可采用取樣方法或取樣結(jié)合拔出法測(cè)定 當(dāng) 需要確定新舊混凝土界面粘結(jié)強(qiáng)度時(shí)宜采用拉剝?cè)囼?yàn)法檢測(cè) 4 3 24 3 2 取樣測(cè)定結(jié)構(gòu)混凝土劈裂抗拉強(qiáng)度的工作應(yīng)遵守下列規(guī)定 1 1 從混凝土構(gòu)件上鉆取直徑不小于 100mm 且大于骨料最大粒徑 3 倍的芯樣 d 芯樣長(zhǎng)度大于直徑的 2 倍 2 2 將芯樣端面進(jìn)行處理 使芯樣試件的長(zhǎng)度 滿足 2d 0 05d的要求 l 3 3 在芯樣試件上標(biāo)出兩條承壓線 這兩條承壓線彼此相對(duì)并應(yīng)位于同一軸向 平面 兩線的末端在芯樣試件的端面相連 4 4 對(duì)承壓線表面進(jìn)行加工 形成承壓線平面度公差不超過(guò)的劈裂芯樣l0005 0 試件 5 5 按照 普通混凝土力學(xué)性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn) GB T50081 規(guī)定進(jìn)行劈裂試驗(yàn) 確定芯樣試件的破壞荷載 i F 6 6 按照式 4 3 2 計(jì)算單個(gè)芯樣試件的劈裂抗拉強(qiáng)度 cor ict f 4 3 2 iicor ict 637 0 AFf 式中 芯樣試件破壞荷載 N i F 芯樣試件劈裂面面積 mm2 i AldA i 4 3 34 3 3當(dāng)需要確定劈裂抗拉強(qiáng)度的混凝土數(shù)量較少時(shí) 可按下列規(guī)則確定結(jié)構(gòu) 混凝土在檢測(cè)齡期劈裂抗拉強(qiáng)度特征值的推定值 ect f 1 1 取樣總數(shù)不少于 6 個(gè) 2 2 在每個(gè)構(gòu)件上的取樣數(shù)量為 1 2 個(gè) 3 3 按第 4 3 2 條的規(guī)定測(cè)定每個(gè)芯樣試件的劈裂抗拉強(qiáng)度 cor ict f 4 4 取芯樣試件抗拉強(qiáng)度最小值作為劈裂抗拉強(qiáng)度特征值的推定值 mincor ct f ect f 4 3 44 3 4 當(dāng)需要確定抗拉強(qiáng)度的混凝土數(shù)量較多時(shí) 確定檢驗(yàn)批混凝土劈裂抗拉 強(qiáng)度特征值的推定值時(shí)宜采用取樣結(jié)合拔出法的方法 4 3 54 3 5 取樣結(jié)合拔出法芯樣試件抗拉強(qiáng)度的測(cè)定工作應(yīng)符合下列規(guī)定 1 1 按第 4 3 3 條的規(guī)定取樣 取樣數(shù)量不少于 6 個(gè) 測(cè)定芯樣試件的劈裂抗 拉強(qiáng)度 cor ict f 2 2 計(jì)算芯樣試件劈裂抗拉強(qiáng)度的算術(shù)平均值 mcor ct f 4 3 64 3 6 取樣結(jié)合拔出法拔出法測(cè)區(qū)劈裂抗拉強(qiáng)度參考值的工作應(yīng)符合下列規(guī)定 1 1 在同一個(gè)測(cè)區(qū)布置 3 個(gè)拔出法測(cè)點(diǎn) 2 2 按 后裝拔出法檢測(cè)混凝土抗壓強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程 CECS69 的規(guī)定 安裝拉拔 件 并測(cè)定拉拔件實(shí)際的埋置深度和拔出破壞力 jb h jb F 3 3 按式 4 3 64 3 6 計(jì)算單個(gè)測(cè)點(diǎn)混凝土劈裂抗拉強(qiáng)度的參考值 bjct f 4 3 6 5 13 5 1 jb jb bjct hFf 4 4 以該測(cè)區(qū) 3 個(gè)測(cè)點(diǎn)的劈裂抗拉強(qiáng)度參考值的算術(shù)平均值作為該測(cè)區(qū)劈 c f bict 裂抗拉強(qiáng)度的參考值 4 3 74 3 7 取樣結(jié)合拔出法檢驗(yàn)批中拔出法測(cè)區(qū)的數(shù)量可按下列方法確定 1 1 把混凝土品種相同的構(gòu)件劃為一個(gè)檢驗(yàn)批 2 2 按第 4 3 54 3 5 條的規(guī)定測(cè)定或估計(jì) mcor ct f mcor ct f 3 3 以混凝土劈裂抗拉強(qiáng)度的變異系數(shù)為 0 10 0 15 和估算樣本的標(biāo)準(zhǔn) mcor ct f 差 ct s 4 4 以特征值推定區(qū)間范圍為控制目標(biāo) 按表 3 4 8 中特征值 mcor ct 15 0fz 推定區(qū)間上限值與下限值系數(shù)調(diào)整測(cè)區(qū)數(shù)量 以調(diào)整后作為最小樣本容量 nn 4 3 84 3 8 取樣結(jié)合拔出法中拔出法測(cè)區(qū)的布置及測(cè)試參數(shù)的計(jì)算應(yīng)符合下列規(guī)定 1 1 在檢驗(yàn)批每個(gè)受檢構(gòu)件上布置 1 個(gè)或等數(shù)量的拔出法測(cè)區(qū) 在鉆取芯樣的 構(gòu)件上 拔出法的測(cè)區(qū)布置在取芯點(diǎn)的附近 2 2 按第 4 3 64 3 6 條的規(guī)定測(cè)定并計(jì)算各測(cè)區(qū)劈裂抗拉強(qiáng)度參考值 計(jì)算拔 c f bict 出法樣本的標(biāo)準(zhǔn)差 bct s 3 3 計(jì)算與芯樣試件對(duì)應(yīng)測(cè)區(qū)劈裂抗拉強(qiáng)度參考值的算術(shù)平均值 bmct f 4 4 按式 4 3 8 1 計(jì)算修正量 ct 4 3 8 1 4 3 8 1 bmct mct cor ct ff 5 5 按式 4 3 8 2 對(duì)拔出法全部劈裂抗拉強(qiáng)度參考值進(jìn)行修正 4 3 8 24 3 8 2 ctbict bict c ff 式中 第 測(cè)區(qū)修正后劈裂抗拉強(qiáng)度換算值 bict fi 6 6 計(jì)算全部測(cè)區(qū)修正后抗拉強(qiáng)度換算值的算術(shù)平均值 并以該值作為取 mct f 樣結(jié)合拔出法樣本的算術(shù)平均值 以作為取樣結(jié)合拔出法樣本的標(biāo)準(zhǔn)差 bct s 4 3 94 3 9 取樣結(jié)合拔出法劈裂抗拉強(qiáng)度特征值的推定值可按下列原則推定 1 1 當(dāng)特征值的推定區(qū)間小于和相應(yīng)強(qiáng)度等級(jí)混凝土抗拉強(qiáng)度差 mct 15 0 fz 值的兩者較大值時(shí) 特征值的推定值按推定區(qū)間上限值確定 2 2 當(dāng)推定區(qū)間不能滿足上述要求時(shí) 特征值的推定值按式 4 3 9 確定 4 3 94 3 9 bct mct ect 645 1 sff 式中 檢測(cè)齡期混凝土抗拉強(qiáng)度特征值的推定值 ect f 4 3 104 3 10 按上述方法測(cè)定的劈裂抗拉強(qiáng)度特征值可作為混凝土性能評(píng)定的參數(shù) 但不宜作為混凝土強(qiáng)度等級(jí)合格評(píng)定的依據(jù) 4 44 4 混凝土抗折強(qiáng)度檢測(cè)混凝土抗折強(qiáng)度檢測(cè) 4 4 14 4 1 結(jié)構(gòu)混凝土的抗折強(qiáng)度可采用取樣方法測(cè)定 批量檢測(cè)時(shí)可采用取樣結(jié) 合拔出法測(cè)定 4 4 24 4 2 取樣法測(cè)定結(jié)構(gòu)混凝土抗折強(qiáng)度的取樣及強(qiáng)度測(cè)試工作應(yīng)遵守下列規(guī)定 1 1 從混凝土構(gòu)件上鉆取公稱直徑不小于 150mm 的芯樣 芯樣的長(zhǎng)度大于公n 稱直徑的 4 倍 2 2 選擇長(zhǎng)向中部 1 3 區(qū)段無(wú)缺陷的芯樣加工成截面為 100mm 100mm 正方形的 試件 試件中不應(yīng)含有縱向鋼筋 3 3 當(dāng)現(xiàn)場(chǎng)條件允許時(shí) 可從結(jié)構(gòu)中切割混凝土試樣 選擇長(zhǎng)向中部 1 3 區(qū)段 無(wú)缺陷的試樣加工成截面為 100mm 100mm 正方形的試件 試件中不應(yīng)含有縱向 鋼筋 4 4 按 普通混凝土力學(xué)性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn) GB T50081 的規(guī)定進(jìn)行 3 分點(diǎn)抗 折試驗(yàn) 測(cè)定試件抗折破壞荷載 i F 5 5 當(dāng)試件的下邊緣斷裂位置處于兩個(gè)集中荷載作用線之間時(shí) 按式 4 4 2 計(jì)算試件的抗折強(qiáng)度 if f 4 4 2 2 i f 85 0 bh lF f 式中 支座間跨度 mm l 試件截面寬度 mm b 試件截面高度 mm h 4 4 34 4 3 當(dāng)需要確定抗折強(qiáng)度的混凝土數(shù)量較少時(shí) 可按下列規(guī)則確定結(jié)構(gòu)混凝 土在檢測(cè)齡期抗折強(qiáng)度算術(shù)平均值和特征值的推定值 mf f ef f 1 1 取樣總數(shù)不少于 6 個(gè) 2 2 在每個(gè)構(gòu)件上的取樣數(shù)量為 1 2 個(gè) 3 3 按第 4 4 2 條的規(guī)定測(cè)定試件的抗折強(qiáng)度 if f 4 4 取所有有效數(shù)據(jù)的算術(shù)平均值為 mf f 5 5 取ff min作為特征值的推定值 ef f 4 4 44 4 4 當(dāng)需要確定抗折強(qiáng)度的混凝土數(shù)量較多時(shí) 確定檢驗(yàn)批混凝土抗折強(qiáng)度 特征值的推定值宜采用取樣結(jié)合拔出法 其檢測(cè)操作可按第 4 3 節(jié)相關(guān)方法 ef f 進(jìn)行 4 4 54 4 5 當(dāng)現(xiàn)場(chǎng)無(wú)法取得抗折強(qiáng)度試件時(shí) 可按第 4 3 節(jié)檢測(cè)混凝土劈裂抗拉強(qiáng) 度后 按劈裂抗拉強(qiáng)度與抗折強(qiáng)度關(guān)系曲線得到抗折強(qiáng)度換算值 4 4 64 4 6 按上述方法測(cè)定的抗折特征值可作為混凝土性能評(píng)定的參數(shù) 但不宜作 為混凝土強(qiáng)度等級(jí)合格評(píng)定的依據(jù) 4 5 混凝土靜力受壓彈性模量檢測(cè) 4 5 14 5 1 結(jié)構(gòu)混凝土在檢測(cè)齡期的靜力受壓彈性模量可采用取樣法測(cè)定 4 5 24 5 2 測(cè)定結(jié)構(gòu)混凝土靜力受壓彈性模量的取樣及試驗(yàn)操作應(yīng)按下列規(guī)定進(jìn)行 1 1 把混凝土類別相同的構(gòu)件劃為一個(gè)檢驗(yàn)批 2 2 在檢驗(yàn)批的構(gòu)件上隨機(jī)鉆取不少于 6 個(gè)公稱直徑不小于 100mm 且大于骨d 料最大粒徑 3 倍的芯樣 芯樣的高度與公稱直徑之比大于 2 d 3 3 對(duì)芯樣的端面進(jìn)行處理 形成高度滿足 端面的平面度公差不dd05 0 2 大于 0 1mm 且端面與側(cè)面垂直度為的芯樣試件 oo 190 4 4 按 普通混凝土力學(xué)性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn) GB T50081 規(guī)定的圓柱體試件試 驗(yàn)方法測(cè)定每個(gè)試件的靜力受壓彈性模量 icor E 5 5 同時(shí)剔除最大值和最小值 6 6 計(jì)算余下全部試件靜力受壓彈性模量測(cè)定值的算術(shù)平均值 mcor E 4 5 34 5 3 結(jié)構(gòu)性能檢測(cè)可將作為結(jié)構(gòu)混凝土在檢測(cè)齡期靜力受壓彈性模量的 mcor E 推定值 ec E 4 6 混凝土表面硬度檢測(cè) 4 6 14 6 1 結(jié)構(gòu)混凝土在檢測(cè)齡期的表面硬度可采用里式硬度計(jì)測(cè)定 也可采用普 通混凝土回彈儀測(cè)試硬度的估計(jì)值 4 6 24 6 2 里式硬度計(jì)測(cè)定混凝土表面硬度的檢測(cè)可按本標(biāo)準(zhǔn)附錄 C 中的方法進(jìn)行 測(cè)定 4 6 34 6 3 普通混凝土回彈儀測(cè)定結(jié)構(gòu)混凝土表面硬度相對(duì)值的操作應(yīng)符合下列規(guī) 定 1 1測(cè)定所用儀器為 普通混凝土回彈儀 中沖擊能量為 2 205J 的回彈儀 2 2在構(gòu)件表面布置回彈測(cè)區(qū) 測(cè)區(qū)面積不小于 0 1m2 3 3清除測(cè)區(qū)表面的附著物 4 4將回彈儀垂直于測(cè)區(qū)表面進(jìn)行回彈值的測(cè)試 每個(gè)測(cè)區(qū)的回彈測(cè)點(diǎn)為 10 16 個(gè) 測(cè)點(diǎn)應(yīng)避開(kāi)小的孔洞和鋼筋 5 5計(jì)算該測(cè)區(qū)的回彈平均值 精確至 0 1 當(dāng)該測(cè)區(qū)為 16 個(gè)測(cè)點(diǎn)時(shí) c a R 舍棄最大 3 個(gè)和最小 3 個(gè)回彈值 6 6以作為該測(cè)區(qū)表面硬度的相對(duì)值 c a R 4 6 44 6 4 混凝土表面洛氏硬度的估計(jì)值可按式 4 6 4 確定 c c R 4 6 4 75 0 c c RRR c a 式中 測(cè)區(qū)混凝土在檢測(cè)齡期表面洛氏硬度估計(jì)值 精確至 0 1 c c R 測(cè)區(qū)回彈代表值 c a R 彈擊角度修正量 采取比對(duì)的方法確定 也可按表 4 6 4 的計(jì)算值R 確定 表 4 6 4 彈擊角度修正量 4 6 54 6 5 當(dāng)需要根據(jù)表面硬度對(duì)混凝土性能進(jìn)行評(píng)價(jià)時(shí) 可將表面硬度參考值之 差不大于 2 的測(cè)區(qū)歸為同一表面硬度類別 4 7 缺陷與性能劣化區(qū)混凝土的力學(xué)性能檢測(cè) 4 4 7 7 1 1 缺陷與性能劣化區(qū)混凝土力學(xué)性能的測(cè)試可分成表面力學(xué)性能 表層力學(xué) 性能和酥松區(qū)域力學(xué)性能 測(cè)試項(xiàng)目可為硬度 抗壓強(qiáng)度 抗拉強(qiáng)度等 4 4 7 7 2 2 缺陷與劣化區(qū)混凝土力學(xué)性能的測(cè)試可提供單一測(cè)區(qū)或測(cè)點(diǎn)的測(cè)試值 也可提供若干測(cè)點(diǎn)或測(cè)區(qū)測(cè)試值的平均值 4 4 7 7 3 3 當(dāng)需要測(cè)定起砂或火災(zāi) 化學(xué)物質(zhì)侵蝕對(duì)構(gòu)件混凝土表面力學(xué)性能影響程 度時(shí) 可進(jìn)行混凝土表面硬度或硬度降低情況的測(cè)試 4 4 7 7 4 4 缺陷或性能劣化區(qū)混凝土表面硬度 可按第4 6 3 條 第 4 6 5 條的方法 測(cè)試 提供相關(guān)測(cè)區(qū)表面硬度的測(cè)試值 c ic R 4 4 7 7 5 5 當(dāng)需要確定缺陷等對(duì)表面硬度影響情況時(shí) 可采取比對(duì)的方法 比對(duì)區(qū)硬 度基準(zhǔn)值可按下列步驟測(cè)定 1 1 在同品種且強(qiáng)度等級(jí)相同的構(gòu)件上布置硬度比對(duì)測(cè)區(qū)域 比對(duì)區(qū)域的測(cè)區(qū)數(shù) 量為 5 6 個(gè) 測(cè)區(qū)無(wú)缺陷且無(wú)性能劣化跡象 2 2 測(cè)定比對(duì)區(qū)域測(cè)區(qū)的回彈值 計(jì)算回彈硬度和所有測(cè)區(qū)硬度算術(shù)平均值 mc R 以作為比對(duì)基準(zhǔn)值 mc R 3 3 按式 4 7 5 1 計(jì)算性能劣化等測(cè)區(qū)表面硬度下降量 4 7 5 1 c ic mc c RRR 式中 缺陷或性能劣化區(qū)混凝土表面硬度估計(jì)值 可為單個(gè)測(cè)區(qū)之值 也可為 c R ic 若干數(shù)值相近測(cè)區(qū)的平均值 4 4 當(dāng)大于零時(shí) 表面硬度降低幅度可用表示 按式 4 7 5 2 計(jì) c R R R 算 4 7 5 2 mc CR RR 4 4 7 7 6 6 缺陷或性能劣化區(qū)表面混凝土抗壓強(qiáng)度 可按本標(biāo)準(zhǔn)附錄B 建議的方法測(cè) 試 4 4 7 7 7 7 當(dāng)按本標(biāo)準(zhǔn)附錄C 或附錄 D 判斷混凝土力學(xué)性能受影響層的深度超過(guò)10mm 時(shí) 可按本標(biāo)準(zhǔn)附錄E建議的方法測(cè)試混凝土表層抗壓強(qiáng)度和相關(guān)參數(shù) 4 7 84 7 8 當(dāng)委托方有需要時(shí) 可用拔出法結(jié)合取樣法測(cè)試構(gòu)件表層混凝土抗拉強(qiáng) 度和參數(shù) 該方法測(cè)試缺陷或性能劣化區(qū)域表層混凝土抗拉強(qiáng)度與參數(shù)的工作 可按下列步驟進(jìn)行 1 1 在缺陷或性能劣化的測(cè)試區(qū)域布置若干拔出法測(cè)區(qū) 按第 4 3 6 條的規(guī)定 測(cè)定各個(gè)測(cè)區(qū)混凝土抗拉強(qiáng)度參考值 c bict f 2 2 在與測(cè)試區(qū)域同品種且強(qiáng)度等級(jí)相同的區(qū)域設(shè)置比對(duì)校準(zhǔn)區(qū)域 布置拔出 法測(cè)區(qū)不少于 6 個(gè) 鉆取芯樣不少于 3 個(gè) 3 3 按第 4 3 54 3 5 條的規(guī)定取得芯樣試件劈裂抗拉強(qiáng)度的算術(shù)平均值 ymct f 4 4 按第 4 3 84 3 8 條的方法測(cè)試比對(duì)校準(zhǔn)區(qū)域拔出法測(cè)區(qū)抗拉強(qiáng)度參考值 c bict f 計(jì)算與芯樣試件對(duì)應(yīng)測(cè)區(qū)抗拉強(qiáng)度參考值的算術(shù)平均值 計(jì)算修正量 c bmct f 并對(duì)比對(duì)校準(zhǔn)區(qū)拔出法抗拉強(qiáng)度參考值進(jìn)行修正 以修正后抗拉強(qiáng)度的算 ct 術(shù)平均值作為比對(duì)校準(zhǔn)區(qū)域的基準(zhǔn)值 mct f 5 5 測(cè)試區(qū)域表層混凝土抗拉強(qiáng)度測(cè)試值按式 4 7 8 14 7 8 1 計(jì)算 4 7 8 14 7 8 1 ct c bict c ict ff 式中 測(cè)試區(qū)域第 測(cè)區(qū)表層混凝土抗拉強(qiáng)度測(cè)試值 c ict fi 測(cè)試區(qū)域第 測(cè)區(qū)表層混凝土抗拉強(qiáng)度參考值 c bict fi 修正量 ct 6 6 按式 4 7 8 24 7 8 2 計(jì)算測(cè)試區(qū)域表層混凝土抗拉強(qiáng)度下降量 4 7 8 24 7 8 2 t ict mct ict fff 式中 測(cè)試區(qū)域第 測(cè)區(qū)表層混凝土抗拉強(qiáng)度下降量 ict f i 比對(duì)校準(zhǔn)區(qū)域表層混凝土抗拉強(qiáng)度的基準(zhǔn)值 mct f 測(cè)試區(qū)域第 測(cè)區(qū)表層混凝土抗拉強(qiáng)度測(cè)試值 t ict fi 7 7 按式 4 7 8 34 7 8 3 計(jì)算測(cè)試區(qū)域表層混凝土抗拉強(qiáng)度下降幅度 4 7 8 34 7 8 3 mct ict ict ff 式中 測(cè)試區(qū)域第 測(cè)區(qū)表層混凝土抗拉強(qiáng)度下降幅度 ict i 8 8 在計(jì)算測(cè)試區(qū)域表層混凝土抗拉強(qiáng)度測(cè)試值 下降量和下降幅度時(shí) 可將 測(cè)試值接近的測(cè)區(qū)進(jìn)行合并 4 7 94 7 9 混凝土疏松區(qū)的抗壓強(qiáng)度 抗拉強(qiáng)度可采取取樣的方法測(cè)試 取樣的直 徑不宜小于 70mm70mm 芯樣試件的加工水平宜基本符合相關(guān)檢測(cè)技術(shù)規(guī)程或試驗(yàn)方 法的要求 按相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)測(cè)試相應(yīng)的強(qiáng)度值 4 7 104 7 10 當(dāng)需要確定疏松區(qū)混凝土強(qiáng)度下降量等參數(shù)時(shí) 可采取在無(wú)疏松區(qū)取樣 比對(duì)的方法 4 34 3 混凝土抗拉強(qiáng)度檢測(cè)混凝土抗拉強(qiáng)度檢測(cè) 4 3 14 3 1 混凝土構(gòu)件抗剪承載力模型使用混凝土抗拉強(qiáng)度參數(shù) 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè) 計(jì)規(guī)范 GB50010 提供的抗拉強(qiáng)度是從立方體抗壓強(qiáng)度換算得到的 而不同品 種混凝土的抗拉強(qiáng)度與抗壓強(qiáng)度的換算關(guān)系有較大的差異 確定結(jié)構(gòu)混凝土的 抗拉強(qiáng)度對(duì)于結(jié)構(gòu)性能評(píng)定十分重要 拔出法雖然與 后裝拔出法檢測(cè)混凝土強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程 CECS69 的儀器設(shè)備 一致 但換算強(qiáng)度的計(jì)算與該規(guī)程不同 為顯示區(qū)別 將其稱為拔出法 拉剝?cè)囼?yàn)法是將一圓形鋼制拉剝盤粘結(jié)在處于試驗(yàn)條件下的混凝土表面上 通過(guò)測(cè)定破壞時(shí)的拉力直接得到混凝土的軸向抗拉強(qiáng)度 4 3 24 3 2 取樣檢測(cè)混凝土抗拉強(qiáng)度的試驗(yàn)方法與 普通混凝土力學(xué)性能試驗(yàn)方法 標(biāo)準(zhǔn) GB T50081 規(guī)定的圓柱體試件劈裂抗拉強(qiáng)度試驗(yàn)方法基本相同 主要差 異在于齡期與養(yǎng)護(hù)方法 當(dāng)芯樣長(zhǎng)度 無(wú)法滿足 2d的要求時(shí) 可采用長(zhǎng)度為 1dl 的試件 此時(shí) 應(yīng)在檢測(cè)報(bào)告中特別注明 4 3 34 3 3 雖然用最小值作為特征值的推定值錯(cuò)判概率一般大于 5 且隨著取樣數(shù) 量的增加 最小值出現(xiàn)的概率增大 但考慮實(shí)用性和可靠性 取 6 10 個(gè)測(cè)試 數(shù)據(jù)的最小值作為特征值的推定值是檢測(cè)評(píng)定中經(jīng)常使用的方法 僅提供抗拉強(qiáng)度的算術(shù)平均值 評(píng)定機(jī)構(gòu)一般不知道如何使用 因此要提 供特征值的推定值 4 3 44 3 4 樣本算術(shù)平均值和標(biāo)準(zhǔn)差是確定特征值的兩個(gè)重要因素 根據(jù)數(shù)理統(tǒng)計(jì) 理論 平均值的收斂快于標(biāo)準(zhǔn)差 通過(guò)小樣本取樣測(cè)試可以解決樣本平均值的 不確定性問(wèn)題 大樣本拔出法測(cè)試可以減小標(biāo)準(zhǔn)差的不確定性 4 3 54 3 5 本條規(guī)定了修正用芯樣試件抗拉強(qiáng)度的測(cè)定和計(jì)算 4 3 64 3 6 目前的后裝拔出法只提供了拔出破壞力換算立方體抗壓強(qiáng)度的關(guān)系 沒(méi) 有破壞力與抗拉強(qiáng)度的關(guān)系 根據(jù)國(guó)外大量試驗(yàn)數(shù)據(jù) 列出破壞力與混凝土抗 拉強(qiáng)度的近似關(guān)系 稱之為參考抗拉強(qiáng)度值 4 3 74 3 7 本條提供了估計(jì)檢驗(yàn)批最小樣本容量的一種方法 4 3 84 3 8 本條規(guī)定了取樣結(jié)合拔出法中拔出法測(cè)區(qū)的布置及測(cè)試參數(shù)的計(jì)算方法 4 3 94 3 9 本條規(guī)定了取樣結(jié)合拔出法抗拉強(qiáng)度特征值的推定原則 4 3 104 3 10 本條規(guī)定了抗拉強(qiáng)度檢測(cè)結(jié)果的應(yīng)用范圍 針對(duì)某一混凝土類別的混凝 土 其抗拉強(qiáng)度和抗壓強(qiáng)度之間的關(guān)系不能保證與 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 GB50010 提供的換算關(guān)系一致 因此 不宜與進(jìn)行比較參與混凝土強(qiáng)度等級(jí) ecu f 的評(píng)定 4 44 4 混凝土抗折強(qiáng)度檢測(cè)混凝土抗折強(qiáng)度檢測(cè) 4 4 14 4 1 交通工程需要測(cè)定混凝土抗折強(qiáng)度 4 4 24 4 2 本條對(duì)混凝土抗折強(qiáng)度的試件及其強(qiáng)度測(cè)試作出規(guī)定 有效抗折數(shù)據(jù)是 指下邊緣斷裂位置處于兩個(gè)集中荷載作用線之間試件的抗折強(qiáng)度測(cè)試值 4 4 34 4 3 本條規(guī)定了取樣法混凝土抗折強(qiáng)度特征值的推定原則 4 4 44 4 4 本條規(guī)定了取樣結(jié)合拔出法混凝土抗折強(qiáng)度特征值的推定原則 4 4 54 4 5 劈裂抗拉強(qiáng)度與抗折強(qiáng)度關(guān)系曲線可參照相關(guān)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)確定 4 54 5 混凝土靜力受壓彈性模量檢測(cè)混凝土靜力受壓彈性模量檢測(cè) 4 5 14 5 1 對(duì)損傷結(jié)構(gòu)進(jìn)行性能評(píng)估時(shí) 需要了解結(jié)構(gòu)混凝土靜力受壓彈性模量實(shí) 際情況 靜力受壓彈性模量宜根據(jù)損傷檢測(cè)結(jié)果針對(duì)不同的混凝土類別采用取 樣法進(jìn)行檢測(cè) 4 5 24 5 2 普通混凝土力學(xué)性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn) GB T50081 中規(guī)定的試件數(shù)量為 6 個(gè) 其中 3 個(gè)做抗壓強(qiáng)度檢驗(yàn) 3 個(gè)做靜力受壓彈性模量試驗(yàn) 有數(shù)據(jù)舍棄的 規(guī)定 鉆芯法混凝土抗壓強(qiáng)度檢測(cè)結(jié)果離散性大 不適合采用抗壓強(qiáng)度進(jìn)行數(shù) 據(jù)舍棄的判據(jù) 本標(biāo)準(zhǔn)直接采用穩(wěn)健剔除方法 即同時(shí)剔除最大值和最小值 4 5 34 5 3 工程結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn) GB50153 規(guī)定 材料彈性模量 泊松比 等物理性能的標(biāo)準(zhǔn)值可按其概率分布的 0 5 分位值確定 因此 結(jié)構(gòu)性能檢測(cè)可將作為結(jié)構(gòu)混凝土在檢測(cè)齡期靜力受壓彈性模 mcor E 量的推定值 ec E 按此方法得到靜力受壓彈性模量值與依據(jù)計(jì)算的彈性模量和依據(jù) mcor E ecu f 計(jì)算的彈性模量之間必然存在著較大的差異 但是更接近結(jié)構(gòu)混凝土 kcu f mcor E 實(shí)際的情況 4 64 6 混凝土表面硬度檢測(cè)混凝土表面硬度檢測(cè) 4 6 14 6 1 4 6 54 6 5 提出了結(jié)構(gòu)混凝土表面硬度的測(cè)試方法 結(jié)構(gòu)性能評(píng)定時(shí)有時(shí)需要了解混凝土表面的硬度 如確定抗磨能力的參數(shù) 評(píng)估表面受影響程度等 混凝土的硬度可以采用里式硬度 洛式硬度等方法測(cè) 定 由于檢測(cè)機(jī)構(gòu)對(duì)于混凝土回彈儀比較熟悉 因此建議使用普通混凝土回彈 儀 4 74 7 缺陷與性能劣化區(qū)混凝土的力學(xué)性能缺陷與性能劣化區(qū)混凝土的力學(xué)性能 本節(jié)提出缺陷與性能劣化區(qū)混凝土力學(xué)性能的測(cè)試方法 主要目的是為了 定量評(píng)價(jià)缺陷與性能劣化對(duì)混凝土結(jié)構(gòu)性能的影響 為混凝土結(jié)構(gòu)性能鑒定提 供數(shù)據(jù) 一 混凝土強(qiáng)度現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)中常見(jiàn)問(wèn)題 結(jié)構(gòu)實(shí)體中混凝土強(qiáng)度檢測(cè)過(guò)程 檢測(cè)結(jié)果采信以及訴訟質(zhì)證過(guò)程中 常 常涉及到如下問(wèn)題 1 實(shí)體混凝土強(qiáng)度是否能夠準(zhǔn)確檢測(cè) 一種意見(jiàn)認(rèn)為實(shí)體混凝土強(qiáng)度能夠且必須準(zhǔn)確檢測(cè) 理由是各種無(wú)損檢測(cè) 技術(shù)日臻完善 試驗(yàn)驗(yàn)證結(jié)果良好 考慮到傳統(tǒng)的采用試塊強(qiáng)度進(jìn)行實(shí)體混凝 土強(qiáng)度評(píng)定很難反應(yīng)實(shí)體混凝土強(qiáng)度的真實(shí)情況 也必須進(jìn)行實(shí)體混凝土強(qiáng)度 的現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè) 另一種意見(jiàn)認(rèn)為實(shí)體混凝土不能準(zhǔn)確檢測(cè) 原因是現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)都是 基于抽樣原理 根據(jù)統(tǒng)計(jì)理論 抽樣檢測(cè)得不到總體的真值 只能得到總體分 布參數(shù)的估計(jì)值 同時(shí)各種無(wú)損檢測(cè)方法都是建立在混凝土應(yīng)力應(yīng)變與強(qiáng)度的 相關(guān)關(guān)系上的 通過(guò)某種物理量間接換算混凝土強(qiáng)度 2 各種無(wú)損檢測(cè)方法在檢測(cè)精度方面是否存在優(yōu)劣 不同的無(wú)損檢測(cè)方法采用不同的原理 都是通過(guò)某種物理量間接換算混凝 土強(qiáng)度 如回彈法采用回彈值和碳化深度值參數(shù) 超聲 回彈綜合法采用回彈 值和聲速值參數(shù) 雖然從理論上來(lái)講 采用多參數(shù)的換算曲線應(yīng)更準(zhǔn)確 但由 于影響實(shí)體混凝土強(qiáng)度的因素眾多 就具體工程而言 各種無(wú)損檢測(cè)方法在檢 測(cè)精度方面是否存在優(yōu)劣尚無(wú)定論 3 地方曲線在精度方面是否一定優(yōu)于統(tǒng)一曲線 根據(jù)各地原材料制定的地方曲線從理論上來(lái)講 精度應(yīng)高于全國(guó)統(tǒng)一曲線 但影響實(shí)體混凝土強(qiáng)度的因素遠(yuǎn)不止原材料這一方面 因此 就具體工程而言 地方曲線在精度方面未必一定優(yōu)于統(tǒng)一曲線 4 嚴(yán)格按照相關(guān)檢測(cè)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行檢測(cè) 檢測(cè)結(jié)果是否一定準(zhǔn)確一致 檢測(cè)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)只是規(guī)定了檢測(cè)的基本原則和一般要求 不能涵蓋實(shí)際工程 的所有具體情況 另外檢測(cè)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)本身也存在不斷完善的過(guò)程 從理論上分 析 抽樣檢測(cè)結(jié)果是樣本的統(tǒng)計(jì)特征值的函數(shù) 不同的樣本會(huì)得到不同的結(jié)果 因此 同一個(gè)工程 即使都嚴(yán)格按照相關(guān)檢測(cè)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行檢測(cè) 不同單位檢 測(cè)結(jié)果不一定一致 但其中必有一個(gè)更接近真值 5 仲裁檢測(cè)采信究竟依據(jù)什么原則 仲裁檢測(cè)采信究原則習(xí)慣做法是優(yōu)先采信更高檢測(cè)單位的檢測(cè)結(jié)果 這種 做法依賴于級(jí)別高的檢測(cè)單位質(zhì)量管理體系更加完善 檢測(cè)設(shè)備精度及檢測(cè)人 員素質(zhì)更有保證這一假定 隨著檢測(cè)市場(chǎng)的開(kāi)放和檢測(cè)實(shí)驗(yàn)室認(rèn)證 許可 管 理機(jī)制的變革 這種習(xí)慣做法往往受到質(zhì)疑 二 混凝土強(qiáng)度檢測(cè)結(jié)果產(chǎn)生差異的原因 混凝土強(qiáng)度檢測(cè)結(jié)果產(chǎn)生差異的原因?qū)τ谝豁?xiàng)具體的工程 不同的檢測(cè)單 位得到的檢測(cè)結(jié)果往往不盡相同 混凝土強(qiáng)度檢測(cè)結(jié)果產(chǎn)生差異的原因可以歸 結(jié)為如下幾個(gè)方面 1 混凝土強(qiáng)度現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)均基于抽樣原理 通過(guò)數(shù)理統(tǒng)計(jì)分析 給出正態(tài)分 布條件下具有 95 保證率的抗壓強(qiáng)度推定值 或一定置信度條件下的推定區(qū)間 由于統(tǒng)計(jì)量是樣本的函數(shù) 與樣本存在確定的關(guān)系 樣本一旦確定 統(tǒng)計(jì)量 也就確定 而隨著樣本的變化 其值是變化的 因此 在混凝土強(qiáng)度現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè) 中 采用不同的樣本 得到的檢測(cè)強(qiáng)度推定值是不可能完全相同的 2 回彈法和超聲回彈綜合法等無(wú)損檢測(cè)方法都是建立在混凝土應(yīng)力應(yīng)變與 強(qiáng)度的相關(guān)關(guān)系上的 通過(guò)某種物理量間接換算混凝土強(qiáng)度 由于影響混凝土 強(qiáng)度的相關(guān)的因素很多 測(cè)強(qiáng)曲線不是理論公式 而是在試驗(yàn)基礎(chǔ)上回歸得到 的 因此 就某一具體工程而言 與測(cè)強(qiáng)曲線必然存在偏離 3 不同的檢測(cè)方法采用不同的原理 如回彈法主要依賴混凝土的塑性性能 超聲法主要依賴混凝土的彈性性能 同一種檢測(cè)方法依據(jù)各地原材料等具體情 況制定的地方測(cè)強(qiáng)曲線也不同 因此 不同的檢測(cè)方法 同一種檢測(cè)方法采用 不同測(cè)強(qiáng)曲線得到的混凝土強(qiáng)度檢測(cè)結(jié)果必然存在差異 4 為了提高無(wú)損檢測(cè)的精度 相應(yīng)檢測(cè)技術(shù)規(guī)程都提出芯樣修正的概念 但不同數(shù)量的芯樣修正結(jié)果及不同芯樣修正方法的修正結(jié)果之間存在差異 5 鉆芯法通過(guò)芯樣抗壓強(qiáng)度直接推定結(jié)構(gòu)構(gòu)件強(qiáng)度 無(wú)需通過(guò)立方體試塊 或其他參數(shù)等環(huán)節(jié) 具有直觀 準(zhǔn)確等優(yōu)點(diǎn) 但鉆芯法屬于半破損試驗(yàn)法 對(duì) 結(jié)構(gòu)有一定的損傷 受配筋限制 因此 不可能進(jìn)行大量的取樣 無(wú)法全面反 映受檢單元混凝土強(qiáng)度的分布情況 同時(shí) 芯樣的鉆取 尺寸效應(yīng) 切割和補(bǔ) 平方法對(duì)檢測(cè)結(jié)果影響大 鉆芯法強(qiáng)度檢測(cè)結(jié)果離散性大 6 混凝土強(qiáng)度除與原材料性能和配合比有關(guān)外 還與施工環(huán)節(jié)的振搗 養(yǎng) 護(hù)等密切相關(guān) 甚至與構(gòu)件類型及部位有關(guān) 檢測(cè)時(shí)選定的樣本可能不是來(lái)自 同一個(gè)總體 工程中的混凝土實(shí)際強(qiáng)度不一定滿足正態(tài)分布條件 7 關(guān)于混凝土強(qiáng)度的合格評(píng)定 不同的標(biāo)準(zhǔn)提出的驗(yàn)評(píng)方法不同 評(píng)定方 法不同導(dǎo)致檢測(cè)結(jié)果存在差異 8 檢測(cè)人員技術(shù)素質(zhì)不高與儀器設(shè)備狀態(tài)不良導(dǎo)致檢測(cè)結(jié)果偏離 9 受種種外部因素影響 檢測(cè)人員主觀修改或修正檢測(cè)數(shù)據(jù)造成的偏離 綜上所述 混凝土強(qiáng)度現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)不可能得到實(shí)際混凝土強(qiáng)度的準(zhǔn)確值 只 能得到混凝土實(shí)際強(qiáng)度推定值 對(duì)于同一個(gè)工程 不同的檢測(cè)單位嚴(yán)格遵守相 應(yīng)檢測(cè)標(biāo)準(zhǔn)得到的檢測(cè)結(jié)果不盡相同 是一件正常的事情 但各種檢測(cè)結(jié)果之 間應(yīng)具有可比性 也是一個(gè)基本的要求 三 常用混凝土強(qiáng)度檢測(cè)方法回顧 一 回彈儀的構(gòu)造與工作原理 1948 年 瑞士科學(xué)家施密特 E Schmidt 發(fā)明了回彈儀 為混凝土結(jié)構(gòu)強(qiáng) 度的檢測(cè)提供了一種操作方便 價(jià)格低廉的方法 在土木工程中得到了廣泛的 應(yīng)用 為了適應(yīng)各種工程結(jié)構(gòu)的需要 人們?cè)诙嗄甑膶?shí)踐中研究和發(fā)展了很多 種回彈儀 滿足了包括普通混凝土結(jié)構(gòu) 水下混凝土結(jié)構(gòu) 大型混凝土結(jié)構(gòu) 機(jī)場(chǎng)路面結(jié)構(gòu)等的檢測(cè)需要 按沖擊能量回彈儀可以分為小型 包括 L 型 P 型 中型 N 型 和大型 M 型 回彈值的指示方式 有指針式 擺式和數(shù)顯式等 雖 然不同的回彈儀的具體構(gòu)造有些不同 但主體結(jié)構(gòu)和原理是相似的 利用回彈儀檢測(cè)混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗壓強(qiáng)度的方法簡(jiǎn)稱回彈法 回彈儀是一 種彈簧驅(qū)動(dòng)直射錘擊式儀器 通過(guò)彈擊桿 彈擊混凝土表面 并測(cè)出被反彈回 來(lái)的距離 回彈值大小反映了與沖擊能量有關(guān)的回彈能量 回彈值 R 是重錘沖 擊過(guò)程中能量損失的反映 回彈儀在彈擊過(guò)程中的能量損失主要有以下三個(gè)方面 2 0 2 1 0 L kE i 2 1 2 1 1 L kE i 2 010 1 REEEE i 混凝土受沖擊后產(chǎn)生塑性變形所吸收的能量 混凝土受沖擊后產(chǎn)生振動(dòng)所消耗的能量 回彈儀各機(jī)構(gòu)之間產(chǎn)生的摩擦所消耗的能量 其中混凝土受沖擊后產(chǎn)生振動(dòng)所消耗的能量和回彈儀各機(jī)構(gòu)之間產(chǎn)生的摩 擦所消耗的能量可以通過(guò)限制條件以保持統(tǒng)一 例如受檢構(gòu)件應(yīng)有足夠的厚度 或?qū)^薄的受檢構(gòu)件予以支撐或加固 以減少振動(dòng) 回彈儀應(yīng)進(jìn)行統(tǒng)一的能量 率定 使沖擊能量 儀器內(nèi)摩擦損耗保持不變等 因此 回彈值