地方電力網(wǎng)規(guī)劃設計--課程設計.doc

.第一部分：總論本設計的內(nèi)容為一地方電力網(wǎng)的規(guī)劃設計。在該地方電力網(wǎng)內(nèi)規(guī)劃有1座發(fā)電廠，總的容量為84MW，電網(wǎng)內(nèi)規(guī)劃了3座變電變電站，用于將發(fā)電廠電能輸送到用戶負荷中心，變電站最大負荷可達到25MW?？偟膩碚f，該地方電網(wǎng)的規(guī)模比較小。發(fā)電廠離其最近的變電站距離約為20.8KM，需要用110KV高壓線路將電廠電能送出。本電網(wǎng)的規(guī)劃設計為近期規(guī)劃，電網(wǎng)內(nèi)的發(fā)電廠、變電站位置及負荷分布已基本確定。主要設計內(nèi)容為：1. 在認為電力電量平衡的前提下，確定最優(yōu)的電力網(wǎng)及各發(fā)電廠、變電站的接線方式；2. 確定系統(tǒng)內(nèi)電力線路及變電站主設備的型號、參數(shù)及運行特征；3. 計算電力網(wǎng)潮流分布，確定系統(tǒng)運行方式及適當?shù)恼{壓方式；4. 進行物資統(tǒng)計和運行特性數(shù)據(jù)計算。第二部分：電網(wǎng)電壓等級的確定原始材料：發(fā)電廠 裝機容量：230+212MW 功率因數(shù)：0.8 額定電壓：10.5KV電網(wǎng)負荷：最大負荷（MVA） 最小負荷（MVA）Tmax (h) 調壓要求 二次電壓(KV) 變電站1：|10+j7| =12.21 8+j6 5000 常調壓 10用S1S4表示 變電站2：|9+j4| =9.88 15+j11 5800 常調壓 10 變電站3：|13+j9| =15.81 12+j9 3500 常調壓 10機端負荷：|8+j4| =10 6+j4 4700 逆調壓 10各條架空線路的范圍：（MIN）16.8KM（MAX）39.2KM電網(wǎng)電壓等級的選取主要是根據(jù)電網(wǎng)中電源和負荷的容量及其布局，按輸送容量及輸送距離，根據(jù)設計手冊選擇適當?shù)碾妷旱燃?，同一地方、同一電力網(wǎng)內(nèi)，應盡量簡化電壓等級。查閱資料3P34表2-1可知各電壓級架空線路輸送能力如下：1.10kv電壓級：輸送容量0.22MVA；輸送距離620KM2.35kv電壓級：輸送容量215MVA；輸送距離2050KM3.110kv電壓級：輸送容量1050MVA；輸送距離50150KM本地方電力網(wǎng)發(fā)電廠容量較小，輸電距離范圍為50150KM，除變電站2最大負荷比重稍微較大于25MW外，各廠、站負荷均在1020MW以內(nèi)。綜上所述，各發(fā)電廠、變電站之間輸電線路均宜采用110kv電壓等級。第三部分電網(wǎng)接線方案的初步選擇根據(jù)電網(wǎng)的安全、經(jīng)濟、可靠和靈活性等要求，在初選本地方電網(wǎng)主接線著重考慮了以下幾個方面：a.變電站2重要負荷比重大，可靠性要求高，要保證2條以上110kv進線；b.發(fā)電廠應當就近向變電站送電，避免長距離輸電，以降低網(wǎng)損率及節(jié)約有色金屬；c.從系統(tǒng)調度及繼電保護配合方面考慮，網(wǎng)絡接線盡量簡單，避免形成復雜環(huán)網(wǎng)，避免形成電磁環(huán)網(wǎng)；d.任110kv線路檢修或故障斷開時，應能盡量保證電力系統(tǒng)的穩(wěn)定運行，且不致使其他元件超過負荷的規(guī)定。一、5個初選方案5個初選方案分別見附錄：圖3-1、圖3-2、圖3-3、圖3-4、圖3-5。二、各廠、站35kv電壓級主接線說明確定各發(fā)電廠、變電站的主接線方式，其依據(jù)是各廠、站在系統(tǒng)中的地位、負荷情況、出線回路數(shù)及最終規(guī)模等。主接線的確定仍應考慮保證向重要負荷的可靠供電，各變電站可以設計兩臺主變壓器。方案一：由于 發(fā)電廠和變電站進出線不多，環(huán)行，發(fā)電廠用單母線分段接線，變電站用單母線接線。方案二：變電站用橋形接線，發(fā)電廠用單母線分段接線。方案三：變電站1用橋形接線，2，3用單母線分段接線，發(fā)電廠進出線較多用雙母線分段接線。方案四：發(fā)電廠用雙母線分段接線，變電站3用單母線接線，變電站1，2用單母線分段接線。 方案五：變電站1用橋形接線，變電站2用單母線接線，變電站3用單母線分段接線，發(fā)電廠進出線較多采用雙母線分段接線。三、電網(wǎng)主接線方式的初步比較擬定了可能接線方案，接下來就按照路徑長度、線路長度、負荷矩及開關數(shù)等指標對各方案進行初步比較。1、路徑長度（L1）：路徑彎曲系數(shù)取1.05，l為線路地理距離長度，則：L1=1.05*1方案一：L1=1.05*（20.8+28.0+16.8+32.8）=103.32（KM）；方案二：L1=1.05*（20.8+39.2+32.8）=97.44 (KM)；方案三：L1=1.05*（20.8+39.2+16.8+32.8）=115.08（KM）；方案四：L1=1.05*（20.8+28.0+39.2+32.8）=126.84（KM）；方案五：L1=1.05*（20.8+32.8+16.8）=73.92（KM）；2、線路總長度（L2）：路徑彎曲系數(shù)取1.05，1為線路長度（雙回線路乘2），則L2=1.05*1方案一：L2=1.05*（20.8+28.0+16.8+32.8）=103.32（KM）；方案二：L2=1.05*（20.8+39.2+32.8）=97.44 (KM);方案三：L2=1.05*（20.8+39.2+16.8+32.8）=115.08（KM）；方案四：L2=1.05*（20.8+28.0+39.2+32.82）=161.28（KM）;方案五：L2=1.05*(20.8 +32.82+16.82)=126.00（KM）；3、總負荷矩（P1）：總負荷矩是線路上通過的有功功率與輸送距離的乘積。全網(wǎng)總負荷距等于各線段負荷距之和。它反映了電網(wǎng)有色金屬消耗量，也部分反映網(wǎng)絡的電壓損耗和功率損耗。對環(huán)網(wǎng)，可按線路段長度和負荷功率求出各線路段功率初分布，再計算其負荷矩。環(huán)網(wǎng)：P=PiLi/L式中：P：電源送出功率，MW Li：i點到對側電源總線路長度，KMPi：i點負荷功率，MW L：環(huán)網(wǎng)線路段總長度，KM（1）方案一：見圖3-6L=98.4 L1=77.6 L2=49.6 L3=32.8 P=PA1 =（1097.6+2549.6+1832.8）/98.4=26.5P12=PA1P1=16.5 P23=P12P2=8.5 P34=P23P3=26.5總負荷矩：PL=26.520.8+16.528.0+8.516.8+26.532.8 =2025.2（2）方案二：見圖3-7abc總負荷矩：PL=1020.8+2539.2+1832.8=1778.4（3）方案三：見圖3-8abAA=88.8 L2=16.8+32.8=49.6 L3=32.8P=PA2=（2549.6+1832.8）/88.8=20.6P23=PA2P2=20.625=4.4 P3A=P23P3=4.418=22.4總負荷矩：PL=1020.8+20.639.2+4.416.8+22.432.8=1824.16（4）方案四，見圖3-9abAA =20.8+28.0+39.2=88km L1=28+39.2=67.2km L2=39.2km PA1=(1067.2+25 39.2)/ 88=18.8 km P12=P A110 =18.810=8.8km P2A= P1225=16.2km總負荷矩：PL=18.820.8+8.828.0+16.239.2+1832.8=1862.88（5）方案五，見圖3-10ab PA3=18+25=43 P32=25 總負荷矩PL=1020.8+4332.8+2516.8=2038.44、總高壓開關數(shù)（K）：雙母線分段主接線：K=N+1， 單母線分段主接線：K=N+1，橋形接線：K=N1， 無備用終端變電站：K=NK：各變電站高壓開關數(shù)（含發(fā)電廠高壓開關）N：元件數(shù)（一條出線或一臺變壓器為一個元件）根據(jù)前面的各廠、站110kv電壓級主接線說明可以統(tǒng)計出總高壓開關數(shù)（K）。計算如下：方案一：變電站（單母線接線）：變電站的電壓元件均為4（兩臺變壓器與兩條出線公式） K=2+2（變壓器）+1（單母線分段）+2（變壓器）3+23=17故K=17方案二：發(fā)電廠用單母線分段接線，變電站用橋形接線。 K=3+2（變壓器）+1（單母線分段）+1+21（橋形） 3=12故K=12方案三：發(fā)電廠用雙母線分段接線，變電站1用橋形，2，3用單母線分段接線。 K=3+2（變壓器）+1（雙母線分段）+1（母聯(lián)）+1+2（變壓器）1（橋形）=19故K=19方案四：變電站1，2（單母線分段）變電站3（單母線接線）發(fā)電廠（雙母線分段）K=4+2（變壓器）+1（雙母線分段）+1（母聯(lián)）+2+2（變壓器）+22+22（變壓器）+1（單母線分段）2=22故K=22方案五：發(fā)電廠用雙母線分段接線，變電站1用橋形接線，變電站2用單母線接線，變電站3用單母線分段接線K=3+2（變壓器）+1（雙母線分段）+1（母聯(lián)）+1+2（變壓器）1（橋形）+2+2（變壓器）+4+2（變壓器）+1（單母線分段）=20故K=20統(tǒng)計如下：總高壓開關數(shù)（K）分別為17，12，19，22，205、方案初步比較結果。見下表3-2：表3-2：5個初選方案初步比較指標L1（KM）L2（KM）P1K（臺）初步比較結論方案一103.32103.322025.217指標相對較差方案二97.4497.441778.412各項指標相對較好方案三115.08115.081824.1619指標相對較優(yōu)方案四126.84161.281862.8822指標較差，淘汰方案五73.92126.002038.420各指標相對較差綜合以上的比較，“方案二、三”各項指標較優(yōu)，“方案一、方案四和五”總負荷矩較小，各指標也較差，方案淘汰。初步比較后，選定方案二、三接著將對這兩個方案進一步比較。第四部分：電網(wǎng)主接線方案的詳細比較和確定對篩選出來的方案還要進行進一步的技術經(jīng)濟比臨界狀態(tài)，包括最大電壓損耗、電能損耗及總投資、年運行費用等的比較，確定最佳的接線方案。1、正常情況下的最大電壓損耗：對所選方案二、三按各廠、站負荷最大值確定電網(wǎng)的有功功率和無功功率初分布，由經(jīng)濟電流密度選擇導線截面積，并進行導線的發(fā)熱與允許最小截面積的校驗，確定各線路段的R、X值，再進行功率分布及電壓損耗計算，最終確定各方案最大電壓損耗。各變電負荷、發(fā)電廠送出功率為（單位：MVA）：變電站1：10+J7 變電站2：25+J18 變電站3：18+J11機端負荷：8+J6 發(fā)電廠A：59.2+J44.4（1）有功功率、無功功率初分布：對環(huán)網(wǎng)，按線路段長度計算電源送出功率，有：S=SiLi/L式中： S：電源送出功率，MVA Li：i點到對側電源線路段總長度，KM Si：i點負荷功率，MVA L：環(huán)網(wǎng)線路段總長度，KM。方案二：見圖3-7abc對圖3-7（a）：SA1=S1=10+J7對圖3-7（b）：SA2=25+J18對圖3-7（c）： SA3=18+J11 方案三：見圖3-8ab對圖4-2（a）：SA1=S1=10+J7對圖4-2（b）：S3A= S23(18+J11)= 4.4J 3.918J11=22.4J14.9對圖4-2（c）：S23=S A2 (25+J18)=20.6+ J14.1 25 J18= 4.4J 3.9 SA2=（25+J18）*L2A +(18+ J11) * L3A / L AA =20.6+ J14.1（2）架空線路導線截面積的選擇及線路參數(shù)按經(jīng)濟電流密度選用導線截面積，有：S=1000P/（1.732U*Cos *J）=1000|SS|/(1.732U*J)=14.35* |SS|式中：S：導線截面積 |SS|：導線復功率的模，Sqrt（P2+Q2），MVAU：線路額定電壓110KV J：經(jīng)濟電流密度，1.15A/mm2用LAi表示發(fā)電廠A與變電站i之間輸電線路，Lij表示變電站i、j之間輸電線路，對所選導線截面積按發(fā)熱及允許最小截面積校驗：a.110kv鋁架空線路導線最小允許截面積為78mm2b.導線溫度70，導線周圍空氣溫度25，110kv各型導線持續(xù)容許負荷為：LGJ-70：16.6MVA LGJ-95：20.1MVA LGJ-120：23.0MVA LGJ-150：26.9MVA LGJ-185：31.2MVA LGJ-240：36.9MVA本地方網(wǎng)各35kv架空線路導線的幾何均距為4.5m，線路阻抗為線路長度和乘以其線路阻抗率，既R+Jx= (r0+jx0)*1（單位：）。方案二：各輸電線路導線截面積、參數(shù)及其校驗如下：LA1：S=14.35*12.21=175.2，選擇導線：LGJ-185截面積大于78mm2；每回線路負荷12.21MVA小于該型導線持續(xù)容許負荷98.0MVA110KV以下電暈可不考慮，機械強度及發(fā)熱校驗均符合要求；查參數(shù)表：r0+jx0=0.17+J0.402，故：R+Jx=（r0+jx0）*175.2=305+J8.4LA2：S=14.35*30.81=442.1，選擇LGJ-500截面積大于78mm2；其線路負荷30.81MVA小于該型導線持續(xù)容許負荷170.0MVA110KV以下電暈可不考慮，機械強度及發(fā)熱校驗均符合要求；參數(shù)：r0+jx0=0.1+J0.350，故：R+jX=（r0+jx0）*442.1=3.9+J13.7LA3 ：S=14.35*21.1=302.8，選擇LGJ-400截面積大于78mm2：線路負荷21.1MVA小于該型導線持續(xù)容許負荷161.0MVA110KV以下電暈可不考慮，機械強度及發(fā)熱校驗均符合要求；參數(shù)：r0+jx0=0.08+J0.360，故：R+jX=（r0+jx0）*302.8=2.6+J11.8方案三：各輸電線路導線截面積、參數(shù)及其校驗如下：LA1：S=14.35*12.21=175.2，選擇導線：LGJ-185截面積大于78mm2；每回線路負荷12.21MVA小于該型導線持續(xù)容許負荷98.0MVA110KV以下電暈可不考慮，機械強度及發(fā)熱校驗均符合要求；查參數(shù)表：r0+jx0=0.17+J0.402，故：R+Jx=（r0+jx0）*175.2=305+J8.4LA2：S=14.35*25.0=358.2，選擇LGJ-400截面積大于78mm2；其線路負荷25.0MVA小于該型導線持續(xù)容許負荷161.0MVA110KV以下電暈可不考慮，機械強度及發(fā)熱校驗均符合要求；參數(shù)：r0+jx0=0.08+J0.360，故R+jX= （r0+jx0）*39.2=3.1+J14.1L23：S=14.35*5.9=84.4，選擇LGJ-95截面積大于78mm2；其線路負荷5.9MVA小于該型導線持續(xù)容許負荷63.3MVA110KV以下電暈可不考慮，機械強度及發(fā)熱校驗均符合要求；參數(shù)：r0+jx0=0.33+J0.422，故R+jX= （r0+jx0）*16.8=5.5+J7.1L3A：S=14.35*27.0=386.1，選擇LGJ-400截面積大于78mm2；其線路負荷27.0MVA小于該型導線持續(xù)容許負荷161.0MVA110KV以下電暈可不考慮，機械強度及發(fā)熱校驗均符合要求；參數(shù)：r0+jx0=0.08+J0.360，故R+jX= （r0+jx0）*32.8=2.6+J11.8（3）、正常情況下的電壓分布和電壓損耗計算：正常情況下，根據(jù)上面所選出的導線參數(shù)及各廠、站功率，對上面兩個方案的潮流進行進一步計算，計算出各線路段的電壓損耗值。環(huán)網(wǎng)功率分布講計算時SSi Zi* /Z*式中： S：電源送出功率，MVA Zi* : i點到對側電源總阻的抗共軛值，Si：i點負荷功率，MVA Z*：環(huán)網(wǎng)總陰搞共軛值，線路電壓的損耗計算為：U（PiR+QiX）/Ui（kV） 其中：Pi、Qi、Ui：線路同一端的有功功率、無功功率、電壓值 R、X：線路的電阻、電抗值（雙回線路阻抗值應除以2）為保證用戶電能質量，正常情況下，網(wǎng)絡中電源到任一負荷點的最大電壓損耗，一般不超過額定電壓的10%。方案二：貝圖4-1對圖4-1（a）：LA1：SA1(102+72)(3.5+j8.4)/11020.04+j0.10對圖4-1（b）：LA2： SA2(252+182)(3.9+j13.7)/11020.31+j0.29對圖4-3（c）：L 3A： S3A(182+112)(2.6+j11.8)/11020.10+j0.43計算電壓損耗。UA38kvUA1（0.043.5+0.18.4）/1150.01 U11150.01=114.99U1A2（0.313.9+0.2913.7）/1150.02 U21150.02=114.98U1A3（0.102.6+0.4311.8）/1150.05 U21150.05=114.95 發(fā)電廠到全網(wǎng)電壓最低點變電站2的電壓損壓耗為：（115114.95）/115Tn故方案三為最佳方案。第五部分 潮流分布計算與調壓措施選擇確定方案四為最佳方案后，將對該電力網(wǎng)的潮流分布情況進行計算，根據(jù)各負荷點對電壓質量的要求確定合適的系統(tǒng)調壓方案。一、各發(fā)電廠、變電站變壓器選擇各發(fā)電廠、變電站有110KV、10KV（6.3KV）兩個電壓等級，各廠、站負荷較小選用。采用二相油浸風冷式鋁線雙繞組變壓器，即SJL1型。發(fā)電廠采用發(fā)電機-變壓器單元接線，變壓器容量應與發(fā)電機容量配套，無法配套時，選用大一級容量的變壓器。變電站變壓器容量應當滿足本站最大負荷的需要。選用的變壓器容量及參數(shù)見表5-1。表中：電阻R=1000PKUn2/Sn2()電抗X=1000Uk%Un2/100Sn（）空載無功損耗 Qo=1%Sn/100 （Kvar ）式中：Pk:短路損耗（kVA） Un、Sn：額定電壓、額定容量。Uk%：短路電壓百分比 1%：空載電流百分比表5-1：變壓器選擇及參數(shù)表廠站編號數(shù)量（臺）額定容量額定電壓（KV）損耗（KW）短路電壓（%）空載電流（%）電阻（）電抗（）空載無功損耗（kVar）高壓低壓空載短路1263001105%10.59.765210.51.115.8520.1769.3022160001105%10.518.511010.50.95.2079.41144321250001105%10.516.41009.00.937.7487.12116.25A2500001155%10.548.625010.50.751.3227.78375二、最大負荷潮流計算1、計及變壓器勵磁及負載損耗后各廠、站運算負荷（計算功率）見表5-2：表5-2：最大負荷時各發(fā)電廠計算功率、變電站運算負荷廠站編號負荷/功率（MVA）視在功率（MVA）變壓器總阻抗（）繞組損耗（MVA）鐵芯損耗（MVA）運算負荷/計算功率（MVA）110+j712.2115.85+j20.170.05+j0.480.0072+j0.35310.12+j7.83225+j1830.815.20+j79.410.03+j0.650.090+j0.51225.12+j19.16318+j1121.107.74+j87.120.04+j0.710.085+j0.40918.13+j12.12A機組67.2+j50.4841.32+j27.780.03+j0.70.01+j0.7659.17+j44.32負荷8+j6100.95+j17.670.02+j0.060.012+j0.13變壓器損耗由繞組損耗、鐵芯損耗兩部分組成。繞組損耗：（R+JX）S2/UN2 鐵芯損耗：P0+Q0式中：S為變壓器中通過的視在功率變電站運算負荷為其總出線負荷與降壓變壓器總損耗之和發(fā)電廠計算功率為其機端送出容量與升壓變壓器總損耗之和2、正常情況下，功率分布及線路損耗計算（見圖51）方案三：圖4-1對圖4-1（a）：LA1：SA1(10.122+7.832)(3.5+j8.4)/11020.05+j0.04首端（發(fā)電廠A端）功率：SA0.05+j0.04+10.12+j7.83Z*3.5+j8.4+5.3+j7.1+2.6+j11.8=11.6+j27.3Z2A5.5+j7.1+2.6+j11.8=8.1+j18.9Z3A2.6+j11.8S=SA2=(25.12+j19.16)*(8.1+j18.9)+(18.13+j12.12)*(2.6+j11.8)/ (11.6+j27.3) （254.53+j875.41）/(11.6+j27.3) 23.8+j19.4S23= SA2S223.8+j19.4 25.12j19.16=1.32+j0.24 S3A =S23S31.32+j0.2418.13j12.12=19.45j11.88確定功率分點為變電站3。在此處將網(wǎng)路解開,按線路額定電壓計算線路功率項耗。圖4-1（b）：LA2:末端（變電站2端）功率：S3A(19.452+11.882)(2.6+j11.8)/11020.11+j0.51SA2(11.822+8.482)(4.5+j13.6)/3520.78+j2.35首端（發(fā)電廠A端）功率：SA2aSA2b+SA212.6+j10.83負荷 SA3(1.322+0.242)(5.5+j7.1)/11020變電站2原點：S23+S3zuo 1.32+j0.24變電站2前b點S b225.12+j19.161.32+j0.2423.8+j19.4發(fā)電廠SA前端(23.82+19.42)(3.5+j8.4)/11020.27+j0.65計算電壓損耗。UA1（0.053.5+0.048.4）/1150.01 U11150.01114.99U1A42（10.173.5+7.878.4）/1150.88 U21150.88114.12UA3（1.325.5+0.247.1）/114.120.08 U2114.120.88114.04U3A(19.452.6+11.8811.8)/114.041.67 UA114.041.67112.37發(fā)電廠到全網(wǎng)電壓最低點變電站3的電壓損壓耗為：（115112.37）/1152.3%10%,電壓符合要求。三、最小負荷潮流計算1、計及變壓器勵磁及負載損耗后各廠、站運算負荷（計算功率）見表5-3：表5-3：最小負荷時各發(fā)電廠計算功率、變電站運算負荷廠站編號負荷/功率（MVA）視在功率（MVA）變壓器總阻抗（）繞組損耗（MVA）鐵芯損耗（MVA）運算負荷/計算功率（MVA）18+j61015.58+j20.170.08+j0.720.063+j0.3278.14+j7.05215+j1118.605.20+j79.410.06+j0.830.085+j0.58715.15+j12.42312+j9157.74+j87.120.07+j0.920.081+j0.42512.15+j10.35A機組67.2+j50.4841.32+j27.780.03+j0.700.01+j0.7667.24+j51.86負荷6+j47.210.76+j12.250.15+j0.610.01+j0.08正常情況下，功率分布及線路損耗計算（見圖53）方案三：圖4-3對圖4-3（a）：LA1：SA1(8.142+7.052)(3.5+j8.4)/11020.03+j0.08首端（發(fā)電廠A端）功率：SA0.03+j0.08+8.14+j7.058.17+j7.13Z*3.5+j8.4+5.3+j7.1+2.6+j11.811.6+j27.3Z2A5.5+j7.1+2.6+j11.88.1+j18.9Z3A2.6+j11.8S=SA2=(15.15+j12.42)*(8.1+j18.9)+(12.15+j10.35)*(2.6+j111.8)/ (11.6+j27.3) （202.563+j557.217）(111.6-j27.3)/(11.62+27.32 )14.62+j13.63S23= SA2S214.62+j13.63-15.15-j12.42-0.53+j1.21S3A =S23S30.53+j1.2112.15j10.35-12.68-j9.14確定功率分點為變電站3。在此處將網(wǎng)路解開,按線路額定電壓計算線路功率項耗。圖4-4（ab）中：末端（變電站2端）功率：S3A(12.682+9.142)(2.6+j11.8)/1102 0.05+j0.24LA3:負荷 SS23(0.532+1.212)(5.5+j7.1)/11020變電站2原點 SS23+ S3zuo -0.53+j1.21變電站2前b點 Sb215.15+j12.42-0.53+j1.2114.62+j13.63發(fā)電廠SA前端(14.622+13.632)(3.5+j8.4)/11020.12+j0.28計算電壓損耗UA1（0.053.5+0.248.4）/1150.02 U11150.02114.98U A2（8.143.5+7.058.4）/1150.76 U21150.76114.24U23（0.535.5+1.217.1）/3114.240.10 U3114.240.10114.14U3A(12.152.6+10.3511.8)/114.141.35 UA114.141.35112.79發(fā)電廠到全網(wǎng)電壓最低點變電站3的電壓損壓耗為：（115112.79）/1152.0%10%,電壓符合要求。 四、系統(tǒng)運行及電壓調整分析綜合以上的潮流計算可見，系統(tǒng)裝機可以滿足各種條件下的負荷供應，并有足夠的備用容量。由于在變電站安裝了無功補償裝置，即使在單條線路發(fā)生最嚴重的故障情況下也能夠保證電壓質量及負荷供應。根據(jù)各種情況下的潮流分