振動篩設(shè)計實例.doc

新型慣性振動篩總體設(shè)計 目錄 1 緒論 1 1 1 引言 1 1 2 振動篩的用途和組成 1 1 3 國內(nèi)外篩分機械的發(fā)展概況 2 1 3 1 國外發(fā)展概況 2 1 3 2 國內(nèi)發(fā)展概況 2 1 4 篩分機械發(fā)展方向 3 1 4 1 深入研究新的篩分理論和技術(shù) 3 1 4 2 引入現(xiàn)代化的設(shè)計手段 采用新材料 新技術(shù) 新工藝 4 1 4 3 研制和推廣振動機械專用軸承 4 1 4 4 向標(biāo)準(zhǔn)化 系列化 通用化發(fā)展 4 1 4 5 強化篩機技術(shù)參數(shù) 5 1 4 6 不斷擴大篩機應(yīng)用領(lǐng)域 5 2 總體設(shè)計 5 2 1 設(shè)計總則 5 2 2 總體方案的確定 5 2 2 1 運動學(xué)參數(shù)的設(shè)計與計算 5 2 2 2 動力學(xué)參數(shù)的設(shè)計計算 6 2 2 3 電機的選擇與計算 6 2 2 4 對主要零件設(shè)計和強度校核 6 2 3 基本結(jié)構(gòu)及工作原理 6 2 3 1 基本結(jié)構(gòu) 6 2 3 2 工作原理 6 2 3 3 直線振動篩的動力學(xué)分析 7 2 4 篩面規(guī)格的確定和處理量的計算 10 2 4 1 篩面規(guī)格的確定 10 2 4 2 處理量的分析 10 3 運動學(xué)參數(shù)的設(shè)計與計算 13 3 1 運動學(xué)參數(shù)的確定 13 3 1 1 篩箱振幅 13 3 1 2 振動頻率 13 3 1 3 振動強度k 14 3 1 4 拋射強度 v k 14 3 1 5 篩箱傾角 14 3 1 6 振動方向角 14 4 動力學(xué)參數(shù) 14 4 1 參振質(zhì)量的計算 14 4 2 彈簧剛度的計算 15 5 主要零件的設(shè)計計算與校核 16 5 1 彈簧的尺寸設(shè)計與強度校核 16 5 1 1 圓柱型橡膠彈簧的計算 16 5 1 2 彈簧強度校核 19 5 2 偏心塊的設(shè)計 19 5 2 1 軸頸的估算 19 5 2 2 偏心塊的設(shè)計 20 5 3 篩箱的結(jié)構(gòu)設(shè)計 22 5 3 1 篩面規(guī)格的確定及固定方式 22 5 3 2 側(cè)板的設(shè)計 23 5 3 3 篩框橫梁的設(shè)計與校核 25 5 3 4 篩箱橫撐的設(shè)計 27 5 4 電動機的計算選擇 28 5 4 1 電機的選擇 28 5 4 2 電動機功率 N 的計算 28 5 4 3 啟動轉(zhuǎn)矩的校核 29 5 5 軸承的選擇 30 5 5 1 軸承的受力分析 30 5 5 2 軸承的計算與選擇 31 5 5 3 軸承壽命的校核 32 5 6 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計與強度驗算 33 5 6 1 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計 33 5 6 2 軸的強度校核 34 5 7 聯(lián)軸器型號的計算選擇 37 5 8 鍵的選擇與校核 37 5 8 1 鍵的選擇 37 5 8 2 鍵的校核 38 6 篩箱重心計算 39 6 1 坐標(biāo)系的建立 39 6 2 重心計算公式 39 7 篩分機工作效率的影響因素 41 7 1 影響因素 42 7 1 1 物料的性質(zhì) 42 7 1 2 篩面的運動特性和篩面結(jié)構(gòu) 43 7 1 3 操作管理 45 8 振動篩的使用與維護(hù) 45 8 1 振動篩的安裝 調(diào)整與試運轉(zhuǎn) 45 8 2 振動篩的操作 維護(hù)與檢修 46 8 2 1 操作 46 8 2 2 維護(hù) 46 8 2 3 檢修 47 8 3 振動篩的安全技術(shù) 47 9 現(xiàn)代設(shè)計方法在振動篩設(shè)計中的應(yīng)用 47 9 1 概述 48 9 2 振動篩篩箱質(zhì)心的計算 49 9 39 3 振動篩的結(jié)構(gòu)強度分析振動篩的結(jié)構(gòu)強度分析 4949 參考文獻(xiàn) 51 1 緒論 1 1 引言 在很多情況下 振動是一種有害的現(xiàn)象 但在某些場合 振動卻是有 利用價值的 例如 利用振動可以有效的完成許多工藝過程 或用來提高 某些機械的工作效率 最近二十多年來 利用振動原理而工作的機械 簡 稱振動機械 得到了很快發(fā)展 其中篩分機械更是得到全面而迅速的發(fā)展 它們在礦山和 冶金工廠 選煤工廠 化工廠 發(fā)電廠 鑄造廠 建筑工 地 水泥廠以及食品加工廠中得到了廣泛的應(yīng)用 據(jù)不完全統(tǒng)計 目前已 經(jīng)應(yīng)用于工業(yè)生產(chǎn)中的篩分機有數(shù)十種之多 例如 圓振動篩 橢圓振動 篩 直線振動篩 高頻振動篩 弧形篩 等厚篩 概率篩 冷礦篩 熱 礦篩和節(jié)肢篩等 而振動篩以它結(jié)構(gòu)簡單 處理能力大 工作可靠 維修 方便等優(yōu)點在所有篩分設(shè)備中占有絕對優(yōu)勢 其占有量約為 95 這些振 動機械在工業(yè)的各個部門中已經(jīng)發(fā)揮了重要的作用 人類在進(jìn)步 社會在發(fā)展 科技也在不斷進(jìn)步 隨著市場經(jīng)濟的發(fā)展 產(chǎn)品精度的提高 對各種粉狀物料的細(xì)度 精度要求越來越高 各種新型 的篩分理論及技術(shù)在不斷的出現(xiàn) 勢必在不久的將來 篩分行業(yè)出現(xiàn)百花 齊放的繁榮景象 本設(shè)計是對傳統(tǒng)直線振動篩的改進(jìn)設(shè)計 并在原有基礎(chǔ)上做一些簡單 而大膽的創(chuàng)新嘗試 其設(shè)計過程將在設(shè)計說明書中詳細(xì)的介紹 設(shè)計內(nèi)容 包括 激振器軸系的設(shè)計 箱體結(jié)構(gòu)的設(shè)計 激振器在箱體上的布置 傳 動裝置的選取 電動機的選擇 軸承的選擇與校核 彈簧的設(shè)計 橫梁的 設(shè)計計算及校核等諸多方面 1 2 振動篩的用途和組成 建國近 60 年來 我國的篩分設(shè)備走過了一個從無到有 從小到大 從落后到先進(jìn)的發(fā)展過程 前后經(jīng)歷了測繪仿制 自行研制和引進(jìn)提高 3 個階段 目前國內(nèi)篩機種類繁多 品種齊全 旋轉(zhuǎn)篩和各類振動給料機械 多達(dá) 50 個系列近 100 中規(guī)格 廣泛用于礦山 冶金 化工 建材工廠 筑路行業(yè)及環(huán)衛(wèi)行業(yè)中 其物料的篩分 分級 洗滌 脫介 脫水之用 隨著科技水平的提高和人類實踐能力的進(jìn)步 篩機的應(yīng)用領(lǐng)域正得到不斷 的擴大 根據(jù)不同用途 研制出各種不同形式的產(chǎn)品 不過目前國內(nèi)對于 細(xì)和超細(xì)物料的分級 含水量 7 13 黏性物料的分級還存在問題 重 機網(wǎng)曾聯(lián)系國內(nèi)外需要 100 目以下 生產(chǎn)能力為 15t h 的細(xì)篩 國內(nèi)就沒 有廠家能接 我們應(yīng)該發(fā)展特殊用途的篩分設(shè)備 滿足國民經(jīng)濟建設(shè)的需 要 并擔(dān)當(dāng)對外出口的任務(wù) 1 3 國內(nèi)外篩分機械的發(fā)展概況 1 3 1 國外發(fā)展概況 國外振動篩發(fā)展很快其結(jié)構(gòu)有如下特點 1 軸承外圈旋轉(zhuǎn) 除此之外都是內(nèi)圈旋轉(zhuǎn) 外圈旋轉(zhuǎn)集中離心力 作用面積比內(nèi)圈旋轉(zhuǎn)大 內(nèi)圈旋轉(zhuǎn)離心力作用面積處 內(nèi)圈 1 3 處 一般 極易發(fā)生微粒剝落疲勞破壞 而外圈旋轉(zhuǎn)離心力作用面積大 軸承壽命長 2 中間傳動軸小 如 Cedarapids 公司 2 1m 6 0m 橢圓篩中間軸 只有 70mm 為什么這么小 因為它不受離心力 只傳遞電機過來的扭矩給 對面偏心塊 3 側(cè)板上開孔小 不像日本神戶制鋼所篩機側(cè)板開這么大口 這 樣對篩機強度和剛度影響小 軸承在側(cè)板外側(cè)受力 中間軸罩體既能受上 層物料的沖擊 又能加強篩機剛度 4 采用流行的脹套 皮帶輪 和錐套 軸套 聯(lián)接 維修大大方 便 5 皮帶輪用可調(diào)直徑帶輪 方便改變激振頻率 篩分效率高 可 水平安裝 適用于移動式破碎篩分機組 1 3 2 國內(nèi)發(fā)展概況 自建國以來 我國篩分機械的發(fā)展經(jīng)歷了幾個階段 五十年代初至六 十年代中期 主要是從前蘇聯(lián)和波蘭引進(jìn) 并部分防制了偏心式和單慣性 式圓振動篩 如蘇制陀旋篩 萬能吊篩 波制 WK 型純振動篩等 從 60 年代中期我國開始獨立研制 主要成果有 DD 系列 ZD 系列單軸 振動篩和 ZS DS 系列雙軸振動篩 和共振動篩 至此我國初 2 15m 2 30m 步掌握研究 設(shè)計和制造復(fù)雜結(jié)構(gòu)的中型 大型振動篩技術(shù) 80 年代初期以后 我國全面的走上了開放的道路 先后引進(jìn)了范各莊 興隆莊 錢家營 西曲 晉陽 安太堡等選煤廠的全套工藝設(shè)備其中篩分 機械有 VSK 型 VSL 型振動篩 型篩分機 等厚機 系 1 WK 1 PWK 1 PWK 列脫水篩 DSM 型弧形篩 OSO 型旋流篩等 這些外來產(chǎn)品極大的豐富了我 國篩分機械種類 促進(jìn)了我國篩分機械種類的進(jìn)一步發(fā)展 非金屬篩網(wǎng) 塊偏心激振器 虎克鉚釘連接技術(shù)等新材料 新技術(shù) 新工藝 在我國得 到了廣泛應(yīng)用 在引進(jìn)和吸收外來技術(shù)的基礎(chǔ)上 我國生產(chǎn)了新型圓振動篩 如 YK 和 YR 系列 和新型直線振動篩 ZK 和 ZKX 系列 為了解決潮濕細(xì)粒物料 在干法篩分作業(yè)中效率低的問題 開發(fā)研制了許多新型篩分機 如概率篩 等厚篩 琴弦篩 離心篩 弦張篩和強化篩等 濕法細(xì)篩的研制技術(shù)也取 得了長足的進(jìn)展 新型高效的振動有電磁振動旋流篩 可翻轉(zhuǎn)弧形篩 高 頻振動篩 于此同時 我國篩分機械的制造水平也有了很大的提高 目前一些國 有大中型制造廠設(shè)有研究所 對制造工藝 材料和零部件進(jìn)行專門研究 在新產(chǎn)品開發(fā)方面也具有較強的能力 生產(chǎn)中廣泛采用先進(jìn)設(shè)備和工藝 如精密鏜床 數(shù)控車床和數(shù)控切割機 氣體保護(hù)焊 自動埋弧焊和噴 2 CO 丸預(yù)處理 按國標(biāo) 部標(biāo)對重要零部件和整機進(jìn)行檢測和試驗 等等 目前我國篩分機械的生產(chǎn)已形成較大規(guī)模 主要生產(chǎn)廠家有 30 多個 可供應(yīng) 200 多個品種 年累計產(chǎn)量 2000 臺左右 產(chǎn)值近億元 基本上滿 足了各部門對篩分機械的要求 1 4 篩分機械發(fā)展方向 1 4 1 深入研究新的篩分理論和技術(shù) 應(yīng)用自同步理論 利用概率 等厚高效篩分方法 研制成功了概率篩 等厚篩和概率等厚篩等 2002 年 中國礦大機械廠為解決大型振動篩強度 問題 提出了超靜定網(wǎng)梁結(jié)構(gòu)理論并使用成功 獲得國家專利 最近 新 鄉(xiāng)威猛集團(tuán)將 12 臺 2m 3m 的節(jié)肢篩組合在一起 形成了目前國內(nèi)最大 的 72m 振動篩 用于選煤系統(tǒng)的分級和脫水 脫介 效果很好 同樣 中 國科技大學(xué)為鐵法礦務(wù)局曉青礦研制了篩框不動 篩網(wǎng)振動的大型振動篩 今后 我們還要繼續(xù)深入研究新的篩分理論和技術(shù) 研制高效篩分機械 我們要組織篩分機械設(shè)計研究專業(yè)隊伍 通過試驗 研究 發(fā)現(xiàn)和發(fā)現(xiàn)和 發(fā)展新的篩分方法和技術(shù) 尋求合理的結(jié)構(gòu)形式 動力配置和動力學(xué)參數(shù) 研制適用于各種條件的篩分機械 1 4 2 引入現(xiàn)代化的設(shè)計手段 采用新材料 新技術(shù) 新工藝 對現(xiàn)有的篩分機械進(jìn)行運動分析和結(jié)構(gòu)改進(jìn) 引入現(xiàn)代化設(shè)計手段 采用優(yōu)化設(shè)計 計算機輔助設(shè)計 用計算機對篩分結(jié)構(gòu)強度進(jìn)行計算 提 高設(shè)計的可靠性 建立振動篩試驗臺 對篩機產(chǎn)品進(jìn)行檢測 全面推廣使 用新材料 新技術(shù) 新工藝 對篩分機械用的鋼材 軸承 彈簧 篩網(wǎng)進(jìn) 行專門研究 篩面應(yīng)從金屬篩網(wǎng)想非金屬篩網(wǎng)發(fā)展 應(yīng)用橡膠篩板 聚氨 酯篩板 彈性桿篩面 支撐元件應(yīng)采用橡膠彈簧和復(fù)合彈簧 推廣環(huán)槽鉚 釘和高強度螺栓聯(lián)接 規(guī)范篩分機械制造行業(yè)管理 嚴(yán)格執(zhí)行工藝制度 加強質(zhì)量管理 提高篩分機械制造水平 1 4 3 研制和推廣振動機械專用軸承 振動器是振動機械的心臟 而軸承是振動器的關(guān)鍵件 目前 國外大 都采用瑞典 SKF 德國 FAG 和日本 NSK 的振動機械專用軸承 因采用振 動機械軸承后 軸承承載能力比普通標(biāo)準(zhǔn)軸承提高 25 以上 在計算軸承 壽命時 負(fù)荷系數(shù)可以從 1 8 2 1 降低到 1 2 1 5 這樣 選擇的軸承可 比標(biāo)準(zhǔn)軸承降低兩個型號 軸承型號小了 振動器減小了 篩分機械重量 減輕了 生產(chǎn)成本也降低了 1 4 4 向標(biāo)準(zhǔn)化 系列化 通用化發(fā)展 提高三化水平 這是便于設(shè)計 組織專業(yè)化生產(chǎn)和保證質(zhì)量的途徑 有些零部件如標(biāo)準(zhǔn)化 通用化了 組織專業(yè)化生產(chǎn) 可大大降低成本 提 高企業(yè)效益 1 4 5 強化篩機技術(shù)參數(shù) 根據(jù)不同用途研制新篩機 發(fā)展大型 重型 超重型篩分設(shè)備 篩機 振動強度可達(dá) 5 4 以上 篩分面積向 27M 以上發(fā)展 德國篩子技術(shù)公司曾 生產(chǎn) 5m 12m 篩分面積達(dá) 55m 的篩機 提高篩機的處理能力和承載能 力 1 4 6 不斷擴大篩機應(yīng)用領(lǐng)域 根據(jù)不同用途 研制出各種不同型式的篩機 目前 國內(nèi)對于細(xì)和超 細(xì)物料的分級 含水分 7 13 粘性物料的分級還存在問題 重機網(wǎng)曾聯(lián) 系國內(nèi)外 需要 100 目以下 生產(chǎn)能力為 15t h 的細(xì)篩 國內(nèi)就沒廠家能 接 我們應(yīng)發(fā)展特殊用途篩分設(shè)備 滿足國民經(jīng)濟建設(shè)的需要 并承擔(dān)對 外出口的任務(wù) 展望未來 我們充滿信心 通過全行業(yè)人員的努力 我國 篩分機械工業(yè)將在 21 世紀(jì)再創(chuàng)輝煌 2 總體設(shè)計 2 1 設(shè)計總則 1 振動篩的設(shè)計應(yīng)符合機械制圖 公差與配合及形位公差等基礎(chǔ)標(biāo) 準(zhǔn)的規(guī)定 2 振動篩的設(shè)計應(yīng)按其用途 要求和物料等條件進(jìn)行 其參數(shù) 結(jié) 構(gòu)一貫滿足先進(jìn)性 可靠性以及經(jīng)濟合理性要求 3 振動篩各構(gòu)件的選材應(yīng)力求合理 注意減少制造和安裝工作量 注意抗蝕 抗磨要求 重要構(gòu)件拼接時 應(yīng)在圖樣中注明部位 接法和要 求 4 易損件 備用件 通用件和外構(gòu)件等 在同一品種規(guī)格中 應(yīng)能 互換并符合相應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)或圖樣規(guī)定 2 2 總體方案的確定 2 2 1 運動學(xué)參數(shù)的設(shè)計與計算 包括選取振動頻率 振幅 篩面傾角 計算直線振動篩的振動強度的 并校核 2 2 2 動力學(xué)參數(shù)的設(shè)計計算 包括參振質(zhì)量的計算 彈簧剛度的計算和箱體重心的計算 2 2 3 電機的選擇與計算 主要包括確定激振器的安裝方式 選擇振動電機的型號 2 2 4 對主要零件設(shè)計和強度校核 包括以下幾個方面的內(nèi)容 1 箱體的設(shè)計與校核 2 彈簧的設(shè)計與校核 3 偏心塊的設(shè)計計算 4 軸的設(shè)計計算與校核 5 橫梁的設(shè)計及校核 2 3 基本結(jié)構(gòu)及工作原理 2 3 1 基本結(jié)構(gòu) 該振動篩主要有篩箱 篩面 振動器 彈簧 支座等組成 篩面是主 要易損件 根據(jù)物料品種和用戶要求 本次設(shè)計考慮了兩種篩面的的結(jié)構(gòu) 形式 在應(yīng)用中可根據(jù)實際情況由用戶選用 該設(shè)計均為懸臂棒條篩面 滿足篩分效率高 壽命長 不堵孔的要求 篩機為坐式安裝 帶有車輪 對于維修提高了很大的效率 2 3 2 工作原理 當(dāng)安裝在篩座上的兩臺異步電動機反向轉(zhuǎn)動時 其帶動偏心塊做反向 轉(zhuǎn)動 這時偏心塊便產(chǎn)生一定的激振力 由于其反向轉(zhuǎn)動 故在沿振動方 向角所在直線上其激振力疊加 同時在垂直方向上其激振力抵消 激振力 通過橫梁傳遞給整個篩箱 從而使物料近似做直線振動 篩面上的物料受 激振力便在篩面上向出料口方向做拋射運動 小于篩孔的物料通過篩孔而落 下 大于篩孔的物料經(jīng)過多次拋射運動 經(jīng)出料口流出 2 3 3 直線振動篩的動力學(xué)分析 直線振動篩可以簡化為兩種振動系統(tǒng)模型 單自由度和兩自由度 在 振動實際設(shè)計計算中 為了簡化起見 只計算其一個主要的振動 按單自 由度振動系統(tǒng)分析 但是在某些情況下 必須按兩自由度振動系統(tǒng)來分析 以下是簡化為單自由度振動系統(tǒng)的動力學(xué)分析 圖 2 1 所示是直線振動篩的振動系統(tǒng) 可以作為單自由度振動系統(tǒng)來 分析 圖 2 1 直線振動篩系統(tǒng) 振動篩的振動系統(tǒng)為有阻尼的強迫振動系統(tǒng) 振動器的激勵為簡諧激 勵 系統(tǒng)運動的微分方程為 2 1 0sin M x cx kxt F 式中 x x 軸的加速度 速度和位移 x x M 振動篩的參振質(zhì)量 C 振動系統(tǒng)的阻尼系數(shù) k 振動系統(tǒng)的彈簧剛度 t 振動時間 激振力幅值 0 F 激振角頻率 式 2 1 的解包括通解和特解 通解一般為瞬態(tài)解 它表示振動系統(tǒng) 的自由振動 由于振動篩的振動系統(tǒng)中 有各種阻尼的存在 自由振動會 逐漸消失 因此 研究振動系統(tǒng)只考慮其特解 特解一般為穩(wěn)態(tài)解 因為 振動篩的激振力是簡諧的 所以其特解 即振動系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)響應(yīng)也是簡諧 的 并具有相同的角頻率 因此 式 2 1 的特解具有下列形式 2 2 x t Xcos t 式中 X 真的哦那個響應(yīng)的相位角 設(shè) 2 0 n kC MC 式中 振動系統(tǒng)的固有頻率 n 振動系統(tǒng)的阻尼比 C 阻尼系數(shù) 臨界阻尼系數(shù) 2M 0 C 0 C n 則式 2 2 可以寫成 2 3 2 0 2sin nn xxxt M F 把式 2 2 代入式 2 3 得 2 0 0 2 222 32 1 2 nn F k X kMC F 2 4 式中 表示在靜力作用下 彈簧產(chǎn)生的靜變形 用表示 即 0 F k 0 F st X st X 0 F k 在范圍內(nèi) 可以又正切函數(shù)確定 0 2 2 2 2 arctanarctan 1 n n C km 5 由 2 4 式知 當(dāng)激振力頻率時 X 值將顯著增大 當(dāng) n 2 2 1 2 n 6 時 X 達(dá)到最大值 max X max 2 21 st X X 對常見的小阻尼系統(tǒng) 式 2 6 可以近似的表示為 0 05 2 7 max 2 st X X 當(dāng)是最大值時 一般稱振動系統(tǒng)處于共振狀態(tài) max X 根據(jù)振動篩多年的設(shè)計經(jīng)驗表明 時 振動篩工作較為理47 n 想 阻尼系數(shù) C 或阻尼比 的值 影響因素較多 在近似計算中 往往 忽略阻尼 按無阻尼系統(tǒng)來分析計算 2 4 篩面規(guī)格的確定和處理量的計算 2 4 1 篩面規(guī)格的確定 篩面規(guī)格的的長度參考仿真分析結(jié)果 在本設(shè)計中篩面規(guī)格選定為 1300mm 3000mm 處理量約為 150 噸 小時 篩面選用懸臂棒條篩面 此種篩面篩分效率高 篩孔不易堵塞 更 換方便 2 4 2 處理量的分析 本振動篩用于燒結(jié)礦的篩分 其處理量的校核方法 流量法 如下 Q 3600Bh t h 2 8 式中 B 篩面寬度 m h 篩面上物料層的厚度 見表 2 1 m 物料運動的平均速度 m s 物料的松散密度 t 查表取 1 6 t 3 m 3 m 對于直線振動篩 物料平均運動速度 可以按下式計算 2 0 cos d f D f a 9 式中 與拋擲指數(shù) D 有關(guān)的系數(shù) 取 0 95 f D f D 與工作面傾角有關(guān)的系數(shù) 計算公式為 0 f a 2 10 00 1tantanf aa 角速度 rad s 100 5 rad s 振幅 0 004m 振動方向角 0 62 0 0 95 2 086 100 5 0 004 cos62 d 0 374m s 2 ahmwd C C C 11 傾角修正系數(shù) 見表 2 2 2 物料厚度影響系數(shù) 見表 2 3 0 85 h C h C 物料形狀影響系數(shù) 對快狀物料取 0 8 0 9 這里取 0 85 m C 滑行運動影響系數(shù) 見表 2 4 0 95 w C w C 所以 2 0 85 0 85 1 0 374 0 54 根據(jù)處理量 Q 150 噸 時 驗算料層厚度 0 037m 3600 Q h B 150 3600 1 3 0 54 1 6 由表 2 3 其厚度為中料層厚度 返回檢驗的取值合適 h C 物料在槽體中的體積 V BLh 1 3 3 0 037 0 144 3 m 槽體中物料的重量 0 144 1 6 m GV 0 23 噸 物料的參振質(zhì)量 0 2 0 230 2 m MG 物 0 046 噸 46kg 表 2 1 各工況料層厚度 序號作業(yè)名稱振動篩種類給料端料層最大厚度 mm 1分級圓振動篩4a a 為篩孔尺寸 2塊煤100 3 脫介 末煤50 4末煤50 5 脫水 煤泥 直線振動篩 20 表 2 2 與傾角關(guān)系a 傾角 0 a 00 155 0 10 0 10 0 15 a 1 1 2 1 31 25 1 6 表 2 3 與料層厚度關(guān)系 h C 薄料層中厚料層厚料層物料層厚度 a 為篩孔尺 寸 1 2 a 3 5 a 10 20 a 物料層厚度 影響系數(shù) h C 0 9 1 00 8 0 90 7 0 8 表 2 4 與關(guān)系表 w Ck 拋擲 強度 k 1 001 251 51 752 002 503 0 滑行 運動 影響 系數(shù) w C 1 11 751 051 11 01 051 3 運動學(xué)參數(shù)的設(shè)計與計算 3 1 運動學(xué)參數(shù)的確定 3 1 1 篩箱振幅 篩箱振幅是設(shè)計振動篩的重要參數(shù)之一 其值必須適宜 以保證物料 充分分層 減少堵塞 以利透篩 所以本設(shè)計參照原有理論 采用中頻中幅設(shè)計 取振幅為 4mm 3 1 2 振動頻率 本設(shè)計振動頻率選為 16Hz 3 1 3 振動強度k 5 6 k 22 100 5 0 004 4 12 9 8 K g 3 1 4 拋射強度 v k 4 2 v k 2222 2 sin 2 16 0 004sin62 cos9 8 cos30 fA ga 3 1 5 篩箱傾角 篩面與水平面之間的夾角 稱為篩面傾角 篩面傾角與振動篩的處 理量和篩分效率密切相關(guān) 隨著篩面傾角的增大 物料在篩面上的運動速 度加快 振動篩的處理量隨之加大 但是物料在篩面上的停留時間縮短 從而導(dǎo)致篩分效率降低 如果篩面傾角減小 則篩機的處理量降低 篩分 效率增加 直線振動篩的篩面傾角推薦值為 本設(shè)計中參考已1010 有仿真分析選取為 30 3 1 6 振動方向角 振動方向線與上層篩面之間的夾角 稱為振動方向角 在次設(shè)計中 即指振動方向和篩面的夾角 直線振動篩的振動方向角的取值范圍為 本設(shè)計取為3060 62 4 動力學(xué)參數(shù) 4 1 參振質(zhì)量的計算 總參振質(zhì)量 4 1 MMM 總物篩箱 式中 總參振質(zhì)量 M總 篩箱中物料參振質(zhì)量 前面已算為 46kg M物 篩箱參振質(zhì)量 M篩箱 0 250 6 1 3 30 25M 篩箱 0 51 S 2 59t 46 2590 2636kgM總 此公式為估算公式 4 2 彈簧剛度的計算 對單質(zhì)量系統(tǒng) 4 2 g KM 2 式中 K 系統(tǒng)中彈簧的總剛度 N m 系統(tǒng)的固有頻率 rad s g 1 3 1 7 g j 振動的圓頻率 rad s j j 30 n 篩箱振動次數(shù) r min n 所以 3 14 960 30 100 5rad s j 1 3 1 7 100 5 14 35 33 5rad s g M 參振質(zhì)量 kg 故彈簧剛度 K 980 553 43 3013 公斤 cm 22 2636 14 3533 5 取 K 為 1084 7 公斤 cm 因選用 8 個彈簧 故每個彈簧剛度不應(yīng)小于 K 8 135 59 公斤 cm 1 33N m d K 5 10 5 主要零件的設(shè)計計算與校核 5 1 彈簧的尺寸設(shè)計與強度校核 根據(jù) JB T3687 1 振動篩安裝方式為座式 每臺振動篩有四組彈簧支 撐 每組彈簧視振動篩的規(guī)格不同 可有一個至三個彈簧組成 支撐彈簧 可用橡膠彈簧或螺旋彈簧 亦可用復(fù)合彈簧 一般在支撐裝置中還設(shè)計有 摩擦阻尼器 鑒于橡膠彈簧和復(fù)合彈簧的橡膠內(nèi)阻較大 對過共振區(qū)時的 振幅有一定限制作用 故亦可不設(shè)計阻尼器和其它的限制裝置 為了設(shè)計和制造的方便 本設(shè)計采用圓柱型橡膠彈簧 每個彈簧座安 裝兩個彈簧 彈簧的機構(gòu)如圖 5 1 5 1 1 圓柱型橡膠彈簧的計算 圓柱形橡膠彈簧幾何尺寸見圖 圖 5 1 5 1 0g 37 j g Z 式中 頻率比 小型篩取小值 大型篩取大值 0g Z 5 2 d t K K n 式中 單個彈簧的剛度 N m d K 彈簧的總剛度 N m K 支撐彈簧的個數(shù) t n 對小型篩 5 3 46hA 0 014hm 式中 彈簧的最大變形量 m h 由于 故取4Amm 5 0 0040 02hm 取 0 16 5 4 0 0 150 20 h H 取 0 0 02 0 125 0 16 H 0 0 13Hm 式中 彈簧的自由高度 0 H 取 0 0 51 D H 0 0650 13D 0 1Dm D 彈簧的外徑 m 取彈簧的孔直徑30dmm 則受壓面積與自由面積之比 5 0 10030 0 135 44 130 Dd H 5 式中 受壓面積與自由面積之比 d 彈簧內(nèi)孔直徑 mm 則彈簧的受壓面積 22 2 0 00715 4 Dd Fm 外形系數(shù) x K 5 6 2 2 1 2 1 1 65 1 2 1 1 65 0 135 1 236 x K 1 2 j EE 式中 外形系數(shù) x K 動彈性模量 d E 2 N m 靜彈性模量 j E 2 N m 靜彈性模量與邵氏硬度的關(guān)系式為 5 50 033 3 57 10 js EeH 7 式中 橡膠彈簧的邵氏硬度 s H 由于取 1250 型號橡膠彈簧 5065 s H 取邵氏硬度60 s H 則 50 033 6062 3 57 102 586 10 j EeN m 52 1 2 15 76 1018 9 d EN m 5 1 2 彈簧強度校核 剛度 0 6 55 3 103 101 236 0 00715 0 130 02 2 49 10 1 33 10 dx d E K F K Hh N mN m 滿足要求 強度應(yīng)滿足 5 8 d jj hK F 式中 橡膠的壓縮應(yīng)力 j a p 橡膠的許用壓縮應(yīng)力 取 j a p980 ja kp 5 0 02 2 49 10 0 00715 697980 d j aja hK F kpkp 滿足要求 5 2 偏心塊的設(shè)計 5 2 1 軸頸的估算 對于實心軸的計算公式 5 9 3 3 5 p Mp ddA n 或 式中 軸的直徑 mm d M 軸傳遞的額定轉(zhuǎn)矩 N m P 軸傳遞的額定功率 kw 軸的轉(zhuǎn)速 r min n 許用切應(yīng)力 p A MP A 按定的因數(shù) p 現(xiàn)用第二個公式計算 選用 45 鋼 故 取 115126103A 5 4Pkw 960 minnr 3 min 5 4 11520 45 960 dmm 由于存在一個鍵槽 故而將計算的軸徑增加 5 所以 20 4520 45 5 21 47d 從軸的結(jié)構(gòu)上考慮 由于軸承可能很大 所以最小直徑取 38mm 而安裝 偏心塊的軸頸確定為 80mm 如此便可以取 a 80mm 這樣可進(jìn)一步計算 偏心塊的參數(shù) 5 2 2 偏心塊的設(shè)計 偏心塊的結(jié)構(gòu)如圖 5 2 所示 圖 5 2 偏心塊簡圖 200Rmm 60rmm 陰影部分的面積 5 22222 260 2006038118 360180 ARrmm 10 其形心坐標(biāo) 5 33 5 2 6 6 sin 15 1366 117 9 DD c D R r ydyd rrdrd y AAd Rr r drd AA mm 11 又由偏心塊的偏心距 5 00c MG y 12 0 0 10 52 89 23 0 1179 c M Gkg y 所以 每個偏心塊的質(zhì)量為 1 89 2322 3 4 Gkg 偏心塊的厚度 由 5 36 0 7 8 1038118 10GVABB 13 0 0 7575Bmmm 所以把偏心塊的厚度為 0 75Bmm 5 3 篩箱的結(jié)構(gòu)設(shè)計 篩箱由側(cè)板 后擋板 橫梁 進(jìn)料口 出料板等組成 篩箱所用橫梁 一般用兩端帶法蘭的封閉型材構(gòu)成 目前多為圓形和矩形 本次設(shè)計考慮 選材的統(tǒng)一 以及結(jié)構(gòu)實現(xiàn)的方便性 橫梁采用槽鋼 由法蘭鉚接在側(cè)板 上 5 3 1 篩面規(guī)格的確定及固定方式 篩面規(guī)格為 3000 1300mm 結(jié)構(gòu)形式為新型懸臂棒條篩面 其為獨立 結(jié)構(gòu) 由螺栓將其固定在篩箱側(cè)板上 在維修更換時可大大節(jié)約時間 結(jié) 構(gòu)如下圖 圖 5 3 篩面 圖 5 4 篩面 2 5 3 2 側(cè)板的設(shè)計 側(cè)板是整個箱體的聯(lián)接平臺 激振器通過軸承安裝在橫梁上 并通過 側(cè)板將激振力傳遞給篩面和物料 所以側(cè)邊的受力狀況比較惡劣 為此必 須在側(cè)板上加加強筋和加強板 通過在側(cè)板上打鉚釘孔 使用鉚釘聯(lián)結(jié)將 橫梁 橫撐 進(jìn) 排料嘴聯(lián)成一個整體構(gòu)成振動質(zhì)體 其中橫梁與側(cè)板的 聯(lián)結(jié)方式如下圖所示 側(cè)板結(jié)構(gòu)見圖 篩箱側(cè)板的厚度按篩面寬度選取 查表 表 5 1 鋼板厚度與篩寬關(guān)系 篩寬 mm 鋼板厚度 mm 600 9006 1200 15008 1800 240010 300012 3600 420016 本設(shè)計的篩面寬度為 1300 毫米 故選取側(cè)板厚度為 8mm 圖 5 5 側(cè)板結(jié)構(gòu) 圖 5 6 橫梁聯(lián)結(jié) 5 3 3 篩框橫梁的設(shè)計與校核 1 篩框橫梁的選擇 參考 機械設(shè)計手冊 的機械工程材料部分 選取橫梁為 20 號槽鋼 橫撐選用無縫鋼管 橫梁通過方形法蘭用環(huán)槽鉚釘將其聯(lián)接到側(cè)板上 橫 撐用圓法蘭聯(lián)接到側(cè)板上 2 橫梁受力分析 橫梁作為激振器的支架 受力很大 為計算方便 將橫梁受力的極 限情況進(jìn)行分析 由于橫梁自重與激振力相比很小故在計算時將其忽略 橫梁所受集中力 5 2 01 4 9 8FmAM 總 14 式中 一個偏心塊的質(zhì)量 01 m A 振幅 mm 振動圓頻率 rad s 激振器總成的質(zhì)量 M總 F 22 3 0 004 195 4 9 8 2 100 5 1378 69N 圖 5 7 橫梁受力圖 3 橫梁強度計算 M F l 1378 69 0 14 5 15 193Nm ww M Z 由設(shè)計規(guī)范查得 24 5MPa w 式中 Z 型材截面系數(shù) 為 25 9 6 10 3 m M 橫梁所受彎矩 計算得 193 25 9 7 45MPa 24 5MPa w 6 10 w 滿足要求 5 3 4 篩箱橫撐的設(shè)計 橫撐在結(jié)構(gòu)中主要起加固的作用 承受的載荷較小 所以在設(shè)計中不 做強度校核 選用熱軋無縫鋼管 采用法蘭與側(cè)板鉚接 其結(jié)構(gòu)如圖 所示 1 橫撐的選擇 橫撐選用熱軋無縫鋼管 其外徑 D 60 3mm 壁厚為 h 8mm 長度 l 1278mm 2 法蘭的設(shè)計 法蘭選用 Q235 鋼 鋼板厚度 h 16mm 結(jié)構(gòu)尺寸如下圖 圖 5 8 圓法蘭 圖 5 9 方法蘭 5 45 4 電動機的計算選擇電動機的計算選擇 5 4 1 電機的選擇 根據(jù)振動篩啟動力矩較大的特點 采用 Y 系列電動機 計算中需進(jìn)行 靜轉(zhuǎn)矩校核 5 4 2 電動機功率 N 的計算 kW 5 12 1 NNN 16 式中 傳動效率 取 0 95 振動消耗的功率 1 N kW 5 17 23 1 1740480 CMA n N C 阻尼系數(shù) 推薦 取 0 25 0 20 3C 振動次數(shù) n960 minnr 總參振質(zhì)量 M2636Mkg 23 1 0 25 2636 0 004960 5 36 1740480 NkW 摩擦消耗的功率 2 N kW 5 3 2 1740480 m f MAn d N 18 摩擦系數(shù) 取 0 005 m f 振動器軸的直徑 d0 1dm 3 2 0 005 2636 0 004 9600 1 2 68 1740480 Nkw 所以 12 11 5 362 688 46 0 95 NNNkw n 單個電動機的功率為 4 23kw 選取電動機型號為 功率 4 23kw 轉(zhuǎn)速 960r min 5 4 3 啟動轉(zhuǎn)矩的校核 所選電動機靜啟動轉(zhuǎn)矩應(yīng)滿足 5 qj MM 19 式中 靜轉(zhuǎn)矩 j M 9 89 8 2115 7 20 1179133 68 jzk Mn W rN m 單個電動機靜轉(zhuǎn)矩為 0 133 68 66 84 2 j MN m 電動機的靜啟動轉(zhuǎn)矩應(yīng) q MN m 查手冊得 114 8994 q MN m 選擇電動機為 功率為 5 5kw 轉(zhuǎn)速為 960r min2 13226YM 114 8994 q MN m 38Dmm 80E 5 5 軸承的選擇 5 5 1 軸承的受力分析 圓振動篩和直線振動篩所用的偏心塊振動器 有一個通軸 其上裝有 兩組偏心塊 偏心塊的旋轉(zhuǎn)產(chǎn)生強大的激振力 激發(fā)振動篩也使自身振動 因此該州承受著偏心塊旋轉(zhuǎn)產(chǎn)生的離心力及偏心塊產(chǎn)生的慣性力 軸 1 F g F 及偏心塊的自重及 支撐反力 靜轉(zhuǎn)矩 當(dāng) z W K W A R B R j W 1 F z W 方向一致時 軸承受力最大 受力狀態(tài)如下圖所示 K W 圖 5 10 軸承受力圖 5 5 2 軸承的計算與選擇 圖 6 9 中 力及與相比很小 為簡化計算略去不計 力 z W K W 1 F 與方向相反 略去使之偏于安全 這樣軸承上的軸向力為零 徑 g F 1 F g F 向力為 N 5 2 1ABKj RRRFW r 20 式中 振動的圓頻率 j 偏心距 mr 偏心質(zhì)量 kg K W 1 主激振器軸承的計算選擇 2 22 3 0 1179 100 526 56RkN 軸承的額定動負(fù)荷為 5 hmp tn f f f CP f f 21 式中 軸承額定動負(fù)荷 N C 當(dāng)量動負(fù)荷 N PPR 壽命因數(shù) h f 速度因數(shù) n f 沖擊載荷因數(shù) p f 溫度因數(shù) t f 力矩載荷因數(shù) m f 在軸承手冊的有關(guān)表中選取 其中額定壽命為 p f n f t f 10000h 根據(jù)振動器的工作特點 選用大游隙 3G 軸承 查表得 2 46 h f 0 366 n f 1 0 t f 2 5 d f 1 5 m f 故 2 46 1 5 2 5 26 56669 3 0 366 1 0 CkN 根據(jù)的條件選擇合格的軸承 r CC 由于沖擊 選擇調(diào)心滾子軸承 選取型號為 22322CCK W33 其基本額定負(fù)荷695 r CkN 5 5 3 軸承壽命的校核 軸承是激振器的關(guān)鍵件 它必須在正常的工況下保證一定的使用年限 所以必須對其進(jìn)行壽命的校核 校核公式如下 5 22 3 6 10 60 C T nP 式中 C 軸承額定負(fù)荷 N P 當(dāng)量動負(fù)荷 N N 軸承轉(zhuǎn)速 r min 對激振器軸承的校核 將以上計算結(jié)果代入其中 3 6 5 10695 3 11 1010000 60 960 26 56 Th 滿足要求 5 6 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計與強度驗算 5 6 1 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計 本設(shè)計采用實心軸 其最小直徑的估算公式為 5 23 3 p dA n 式中 軸的直徑 mm d M 軸傳遞的額定轉(zhuǎn)矩 N m P 軸傳遞的額定功率 kw 軸的轉(zhuǎn)速 r min n 許用切應(yīng)力 p A MP A 按定的因數(shù) p 選用 45 鋼 故 取 115126103A 4 23Pkw 960 minnr 3 min 4 23 11518 85 960 dmm 由于存在一個鍵槽 故而將計算的軸徑增加 5 所以 mm18 85 18 85 5 19 79d 根據(jù)振動器的結(jié)構(gòu)要求 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計為圖 5 10 所示 圖 5 10 軸的結(jié)構(gòu) 5 6 2 軸的強度校核 根據(jù)振動器的結(jié)構(gòu)要求 軸的形狀 在和分布及彎矩 扭矩圖見圖 5 11 選取軸的材料為 45 鋼 按 類載荷計算 其許用彎曲應(yīng)力為 93 1MPa w 圖 5 11 軸的受力圖 由軸的結(jié)構(gòu)圖可知 需校核兩截面的強度 危險斷面的當(dāng)量彎矩為 t M 5 24 22 t MMaT 式中 M 彎矩 N m M 1 Fl 離心力 N 1 F 5 2 1 Fmr 25 式中 m 偏心質(zhì)量 kg r 偏心距 m 旋轉(zhuǎn)角速度 rad s 將 m 22 3 r 0 1179 100 5 代入 KN 2 1 F 22 3 0 1179 100 526 56 l 危險斷面到 點的距離 m 由圖 計算得 l 0 0375m 1 F 1 26 56 0 03750 996MFlkN 根據(jù)扭矩性質(zhì)而定的折合系數(shù) 對不變扭矩取 0 3 T 扭矩 N m 9550 N T n N 輸入的功率 kw n 軸的轉(zhuǎn)速 r min 由于 N 4 23kw n 960r min 故 4 23 955054 7 960 TN m 996 27 N m 2222 966 0 3 54 7 t MMT 危險斷面的應(yīng)力應(yīng)滿足 5 26 t ww M Z 式中 彎曲應(yīng)力 Pa w Z 截面模數(shù) 3 m 由于 33 53 3 14 0 08 9 8 10 3232 d Zm 6 5 996 27 19 8 10 93 1 5 026 10 ww PaMPa 同理 截面的校核同上 1 3838 45MFlN m 3838 48 N m 2222 3838 45 0 3 54 7 t MMT 33 5 3 14 0 1 9 8 10 3232 d Z 6 5 3838 48 39 17 10 93 1 9 8 10 ww PaMPa 滿足要求 5 7 聯(lián)軸器型號的計算選擇 聯(lián)軸器計算公式為 5 cwztn TTK KK KT 27 式中 T 理論轉(zhuǎn)矩 N m 為了使所選聯(lián)軸器孔直徑與軸直徑相適應(yīng) 故 4 23 9550955042 08 960 p TN m n 動力機系數(shù) w K 工況系數(shù) K 啟動系數(shù) z K 溫度系數(shù) t K 查手冊得 1 0 w K 1 5K 1 0 z K 1 0 t K 所以 42 08 1 5 1 0 1 0 1 063 12 cwzt TTK KK K N m 故選萬向聯(lián)軸器型號為 公稱轉(zhuǎn)矩為 150 58 225SWCB n TN m D 為 58mm 為 47mm 1 D 5 8 鍵的選擇與校核 由于偏心塊處的軸頸比電機處的軸頸粗 故此處鍵的受力比電機處的 小 因此鍵的選擇以電機軸處的受力為基準(zhǔn) 其他鍵與此處統(tǒng)一 故驗算 也僅僅此一處 5 8 1 鍵的選擇 選用普通平鍵 鍵 10 45 5 8 2 鍵的校核 1 鍵聯(lián)接工作面擠壓應(yīng)力的校核 公式 5 2000 ccp M dkl 28 式中 M 傳遞的轉(zhuǎn)矩N m d 軸的直徑 mm l 鍵的工作長度 mm k 鍵與輪轂的接觸高度 mm k h t h 鍵的高度 mm t 軸上的鍵槽深 mm 鍵的許用擠壓應(yīng)力 MPa cp 而 M 42 08 前面已求 N m l L b 45 10 35mm k h t 8 5 3mm 2000 42 08 21 0930 38 3 35 ccp MPa 滿足強度要求 1 剪切應(yīng)力的校核 公式 5 2000 p M dbl 29 式中 b 鍵寬 mm 鍵的許用剪切應(yīng)力 MPa p 2000 42 08 6 3365 38 10 35 p MPa 滿足要求 6 篩箱重心計算 6 1 坐標(biāo)系的建立 圖 6 1 側(cè)板坐標(biāo) 6 2 重心計算公式 mm ii i W x x W mm Ii i W y y W 式中 第 i 個構(gòu)件的質(zhì)量 kg i W i 個構(gòu)件質(zhì)量的總和 kg i W 第 i 個構(gòu)件的重心坐標(biāo) ii xy 其主要零件及重心位置如下 零件名質(zhì)量質(zhì)心坐標(biāo)質(zhì)心坐標(biāo)質(zhì)量 x質(zhì)量 y x y 側(cè)板 539 72587 01231712 11444429261924028 1 擋板上 80 441667 33491867 03583112973 9150184 4 邊條 21 516981776301564838184 后槽鋼 139 634591733 55996176 5241996 6 下槽鋼 121 41394805112217097727 上三角剛 2672993363 145974 4 篩面 287 9719261805 573477527 8519950 下料斜 58 83446 0562872 24059897901 6168887 7 下料平 65 64088 47663108 628612709555203926 支撐角鋼 14 73426 0562852 2459771951 141928 平 9 84098 73083 61263875130219 28 入料斜 18 63411 23782987 1561018989955561 1 如料口 27 344087 443257 691331561289065 24 料口托架角 鋼 64098 73083 61263875118501 6 斜 5 23426 0562852 2459771951 114831 67 立角鋼 2 114462 443253 69145193966865 286 后立板 22 8644833253 691458629274379 35 角鋼 14 745033253 691465136647829 24 支撐槽鋼 167 5534591733 485996107 3290444 6 支撐圓鋼 76 951393 6805 11121987 461952 45 后擋板 223 6938792100 458147645 6469849 7 槽鋼立 46 045418 77836 87350456 0538533 68 槽鋼立 23 34387 442887 751266983067284 58 總和 2000 0111871245753698104 由電子表格輔助計算得質(zhì)心為 x 93561 77 y 1849 此坐標(biāo)數(shù)值為 CAD 中的坐標(biāo)值 若要得出質(zhì)心在上面坐標(biāo)中的坐標(biāo) 值 需進(jìn)行坐標(biāo)變換 上面坐標(biāo)零點在 CAD 坐標(biāo)中的值為 x1 2637 7 y1 1123 5 坐標(biāo)變換 X x x1 93561 8 90924 1 2637 7 Y y y1 1849 725 5 1123 5 此為上圖坐標(biāo)中的坐標(biāo)值 由坐標(biāo)值 x y 在 CAD 軟件中找出該點 激振器總成的質(zhì)量為 598Kg 其位置只能沿篩箱后板面移動 為保證振動方向角 篩箱和激振器總成的 質(zhì)心連線方向與 x 軸負(fù)向成 32 故這樣可確定激振器在篩箱上的位置 7 篩分機工作效率的影響因素 用篩分機篩分物料時 本來希望所有小于篩孔的顆粒全部篩下去 而 所有大于篩孔的顆粒全部留在篩面上 但在工業(yè)條件下的篩分很難達(dá)到這 個要求 實際上 總是有一部分小于篩孔的細(xì)顆粒物料留在篩上產(chǎn)物中 而篩下產(chǎn)物中也會有一些大于篩孔的粗粒物料 在篩分過程中 正確進(jìn)入 各產(chǎn)物中的物料越多 錯誤進(jìn)入各產(chǎn)物中的物料越少 顯示篩分效果越好 我國國家標(biāo)準(zhǔn) GB T15716 1995 煤用篩分設(shè)備工藝性能評定方法 規(guī) 定 評定指標(biāo)共 3 項 篩分效率 平均分配誤差和總錯配物含量 7 1 影響因素 7 1 1 物料的性質(zhì) 對篩分效果有影響的物料性質(zhì)主要包括物料度組成 濕度 含泥量和 形狀等 a 給料的粒度組成 給料中的粒度大小根據(jù)其透篩的難易和對透篩的影響可分為 4 種 易篩粒 小于 3 4 篩孔尺寸的顆粒 難篩粒 粒度小于篩孔尺寸 但大于 3 4 篩孔尺寸 阻礙粒 粒度為 1 1 5 倍篩孔尺寸 粗大粒 粒度大于 1 5 被篩孔尺寸 易篩粒易于篩分 難篩粒不易于透篩 阻礙粒易賭篩孔 且妨礙易篩粒透 篩 粗大粒在篩分過程中對易篩粒和阻礙粒妨礙不大 b 物料的濕度 物料的濕度是指物料的外在水分 當(dāng)篩孔尺寸一定時 濕度對篩分效率的 影響如圖 7 1 所示 在某一范圍內(nèi) 篩分效率隨物料水分的增加而急劇下 降 當(dāng)水分炒過著范圍后 水分將促進(jìn)物料的透篩 這是篩分效率隨著水 分的增加而增加 當(dāng)篩孔尺寸不同時 濕度的影響也不同 為了保證一定的篩分效率和 處理能力 不同篩孔尺寸對濕度又不同的要求 見表 表 7 1 濕度允許值 篩孔尺寸 mm允許的濕度 0 5 3 1 0 4 5 3 65 7 1212 30一般水分無大影響 C 物料的含泥量 物料中如含有易于結(jié)團(tuán)的粘性物質(zhì) 如粘土等 則在水分很低的情 況下 也會粘結(jié)成團(tuán)并堵塞篩孔 使篩分無法進(jìn)行 對于含泥量過高的煤 進(jìn)行篩分時 必須采取特殊措施 例如用濕法篩分或者在篩分前進(jìn)行脫泥 等 d 物料的顆粒形狀 顆粒形狀對篩分過程的影響程度與篩孔形狀有很大關(guān)系 物料如果是 球形 則透過方孔和圓孔較容易 扁平型 長方形的顆粒難以透過方孔和 圓孔 但可以透過長方形篩孔 所以 球形 立方體 多角形顆粒的篩分 效果相對條狀 片狀和板狀物料的篩分效果要好一些 7 1 2 篩面的運動特性和篩面結(jié)構(gòu) a 篩面的運動方式 篩面固定不動的篩子 篩分效率很低 當(dāng)篩面的運動方向與篩面接近 垂直或成較大角時 物料易松散分層 且可防止防止篩孔堵塞 篩分效率 較高 但處理能力低些 當(dāng)篩面的運動方向與篩面平行或成較小角度時 物料松散差 易堵塞篩孔 篩分效率也低 不同運動方式篩面的篩分效率 見表 表 7 2 各運動方式的篩分效率 b 振幅和頻率 振幅和頻率決定篩箱運動的速度和加速度 也決定篩面上物料相對運 篩面運動方 式 固定不動筒形轉(zhuǎn)動 搖動 振動 篩分效率 50 606070 8090 以上 動速度和加速度 若篩面運動的速度和加速度過大 物料不易透篩 而且 設(shè)備強度受影響 反之 則物料達(dá)不到一定的松散程度 不利于分層 因 此 對粗