土力學(xué)判斷題.docVIP

第一章 四、判斷改錯(cuò)題 1. 結(jié)合水是液態(tài)水的一種，故能傳遞靜水壓力。 2. 風(fēng)積土是巖石經(jīng)物理和化學(xué)風(fēng)化的產(chǎn)物。 3. 土的結(jié)構(gòu)最主要的特征是成層性。1.，不能傳遞靜水壓力。2. ，由風(fēng)力搬運(yùn)形成的土。3. ，結(jié)構(gòu)改為構(gòu)造。 第2章 四、判斷改錯(cuò)題 1.在填方工程施工中，常用土的干密度來評(píng)價(jià) 填土的壓實(shí)程度。 2.無論什么土，都具有可塑性。 3.用塑性指數(shù)IP可以對(duì)土進(jìn)行分類。 4.相對(duì)密實(shí)度Dr主要用于比較不同砂土的密實(shí) 度大小。 5.砂土的分類是按顆粒級(jí)配及其形狀進(jìn)行的。 6.粉土的塑性指數(shù)IP小于或等于10、粒徑大于 0.075的顆粒含量不超過全重55%的土。 7.甲土的飽和度大于乙土的飽和度，則甲土的 含水量一定高于乙土的含水量。 8.土在最優(yōu)含水量時(shí)，壓實(shí)密度最大，同一種 土的壓實(shí)能量越大，最優(yōu)含水量越大。 9.兩種不同的粘性土，其天然含水量相同，則 其軟硬程度相同。 10.地下水位上升時(shí)，在浸濕的土層中，其顆粒相對(duì)密度和孔隙比將增大。 四、判斷改錯(cuò)題 1. 2. ，無粘性土不具有可塑性。 3. ，對(duì)粉土和粘性土分類。 4. ，是反映砂土本身的密實(shí)程度。 5. ，去掉“及其形狀”。 6. ，將“55%”改為“50%”。 7. ，二者沒有必然聯(lián)系。 8. ，同一種土的壓實(shí)能量越大，最優(yōu)含水量越小。 9. ，液性指數(shù)相同時(shí)軟硬程度才相同。 10. ，保持不變。 第三章 四、 判斷改錯(cuò)題 1.繪制流網(wǎng)時(shí)必須滿足的基本條件之一是流線和等勢(shì)線必須正交。 2.達(dá)西定律中的滲透速度不是孔隙水的實(shí)際流速。 3.土的孔隙比愈大，其滲透系數(shù)也愈大。 4.在流網(wǎng)圖中，流線愈密集的地方，水力坡降愈小。 5發(fā)生流砂時(shí)，滲流力方向與重力方向相同。 6.細(xì)粒土的滲透系數(shù)測(cè)定通常采用“常水頭”試驗(yàn)進(jìn)行。 7.繪制流網(wǎng)時(shí)，每個(gè)網(wǎng)格的長寬比沒有要求。 8.在流網(wǎng)中，任意兩相鄰流線間的滲流量相等。 9.管涌發(fā)生在滲流溢出處，而流土發(fā)生的部位可以在滲流溢出處，也可以在土體內(nèi)部。 四、判斷改錯(cuò)題 1. 2. 3.對(duì)黏性土不成正比。4.改“愈小”為“愈大”。 5.改“相同”為“相反”。 6.改“常水”頭為“降水頭”或“變水頭”。 7. 每個(gè)網(wǎng)格的長寬比必須為定值。 8. 9.應(yīng)將管涌與流土對(duì)調(diào)。 第四章 四、判斷改錯(cuò)題 1在均質(zhì)地基中，豎向自重應(yīng)力隨深度線性增加，而側(cè)向自重應(yīng)力則呈非線性增加 2由于土中自重應(yīng)力屬于有效應(yīng)力，因而與地下水位的升降無關(guān) 3若地表為一無限大的水平面，則土的重力在土中任一豎直面上產(chǎn)生的剪應(yīng)力等于零 4在基底附加壓力的計(jì)算公式中，對(duì)于新填土場(chǎng)地，基底處土的自重應(yīng)力應(yīng)從填土面算起 5增大柱下獨(dú)立基礎(chǔ)的埋深，可以減小基底的平均附加壓力 6柱下獨(dú)立基礎(chǔ)埋深的大小對(duì)基底附加應(yīng)力影響不大 7由于土的自重應(yīng)力屬于有效應(yīng)力，因此在建筑物建造后，自重應(yīng)力仍會(huì)繼續(xù)使土體產(chǎn)生變形 8土的靜止側(cè)壓力系數(shù)K0為土的側(cè)向與豎向自重應(yīng)力之比 9在弱透水土層中，若地下水位短時(shí)間下降，則土的自重應(yīng)力不會(huì)明顯增大 10基底附加壓力在數(shù)值上等于上部結(jié)構(gòu)荷載在基底所產(chǎn)生的壓力增量 11豎向附加應(yīng)力的分布范圍相當(dāng)大，它不僅分布在荷載面積之下，而且還分布到荷載面積以外，這就是所謂的附加應(yīng)力集中現(xiàn)象 四、判斷改錯(cuò)題 1，均呈線性增長。 2 3 4，應(yīng)從老天然地面算起。 5 ， 從計(jì)算公式可以看出，由于一般略小于20，故增大埋深反而會(huì)使略有增加。 6 7，土的自重應(yīng)力引起的土體變形在建造房屋前已經(jīng)完成，只有新填土或地下水位下降等才會(huì)引起變形。8，應(yīng)為側(cè)向與豎向有效自重應(yīng)力之比。 9，因?yàn)橛行?yīng)力的增長在弱透水土層中需較長的時(shí)間。 10，還應(yīng)包括基礎(chǔ)及其上回填土的重量在基底所產(chǎn)生的壓力增量。 11，改“集中”為“擴(kuò)散”。 第五章 四、判斷改錯(cuò)題 在室內(nèi)壓縮試驗(yàn)過程中，土樣在產(chǎn)生豎向壓縮的同時(shí)也將產(chǎn)生側(cè)向膨脹。 飽和黏土層在單面排水條件下的固結(jié)時(shí)間為雙面排水時(shí)的2倍。 土的壓縮性指標(biāo)可通過現(xiàn)場(chǎng)原位試驗(yàn)求得。 土的壓縮性指標(biāo)只能通過室內(nèi)壓縮試驗(yàn)求得 在飽和土的排水固結(jié)過程中，孔隙水壓力消散的速鋁與有效應(yīng)力增長的速率應(yīng)該是相同 飽和黏性土地基在外荷作用下所產(chǎn)生的起始孔隙水壓力的分布圖與附加應(yīng)力的分布圖是相同的。 曲線中的壓力 是有效應(yīng)力。 的土屬超高壓縮性土。 .土體的固結(jié)時(shí)間與其透水性無關(guān)。 . 在飽和土的固結(jié)過程中，孔隙水壓力不斷消散，總應(yīng)力和有效應(yīng)力不斷增長。 . 孔隙水壓力在其數(shù)值較大時(shí)會(huì)使土粒水平移動(dòng)。從而引起土體體積縮小。 . 隨著土中有效應(yīng)力的增加，土粒彼此進(jìn)一步擠緊，土體產(chǎn)生壓縮變形，土體強(qiáng)度隨之提高。四判斷改錯(cuò)題，由于是完全側(cè)限條件，故不會(huì)產(chǎn)生側(cè)向膨脹。，應(yīng)該是4倍。，一般可由現(xiàn)場(chǎng)載荷試驗(yàn)或的變形模量。，變形模量可由現(xiàn)場(chǎng)載荷試驗(yàn)求得。 ，由= +u可知，當(dāng)時(shí)間t=0時(shí)，=0，u=。即二者的分布圖是相同的。，因?yàn)閴嚎s試驗(yàn)時(shí)固結(jié)試驗(yàn)，在各級(jí)壓力作用下土樣均完全固結(jié)。，規(guī)范無此分類，應(yīng)位高壓縮性土。，透水性越小的土，固結(jié)時(shí)間越長。，在外荷載不變的情況下，土中總應(yīng)力是不變的。，孔隙水壓力無論其數(shù)值大小均不能使土粒產(chǎn)生移動(dòng)，故不會(huì)使土體體積縮小。 第六章 四、判斷改錯(cuò)題 1按分層總和計(jì)算法計(jì)算地基最終沉降時(shí)，假定地基土壓縮時(shí)不產(chǎn)生側(cè)向變形，該假定使計(jì)算出的沉降量偏大 l 2 按分層總和計(jì)算法計(jì)算地基最終沉降時(shí)，通常取基礎(chǔ)角點(diǎn)下的地基附加應(yīng)力進(jìn)行計(jì)算。 3在分層總和法計(jì)算公式中， 通常取土的初始孔隙比 4 分層總和法確定地基沉降計(jì)算深度的標(biāo)準(zhǔn)是 5按規(guī)范公式計(jì)算最終沉降量時(shí)，壓縮模量的取值所對(duì)應(yīng)的應(yīng)力段范圍可6規(guī)范公式確定地基沉降計(jì)算深度的標(biāo)準(zhǔn)是 l 7采用彈性力學(xué)公式計(jì)算得到的地基沉降常偏大，原因是由荷載試驗(yàn)得到的變形模量值常偏小。 8在無限均布荷載作用下，地基不會(huì)產(chǎn)生瞬時(shí)沉降 9較硬的土通常時(shí)超固結(jié)土 l 10飽和黏性土地基在外荷載作用下所產(chǎn)生的起始孔隙水壓力分布與附加應(yīng)力分布是相同的 11在飽和土的固結(jié)過程中，若總應(yīng)力保持不變，則有效應(yīng)力不斷減小，而孔隙水壓力不斷增加。 12采用分層總和法計(jì)算得到的地基沉降量實(shí)質(zhì)上是固結(jié)沉降 l 13某飽和黏土地基在固結(jié)度達(dá)到40%時(shí)的沉降量為30mm，則最終沉降量為120mm。 14當(dāng)土層的自重應(yīng)力小于先期固結(jié)壓力時(shí)，這種土稱為超固結(jié)土 四判斷改錯(cuò)題 1，改“偏大”為“偏小”。2，改“角點(diǎn)”為“中心點(diǎn)” 3，應(yīng)取與土層自重應(yīng)力平均值 相對(duì)應(yīng) 的孔隙比4，對(duì)一般土，應(yīng)為 ；在該深度 以下如有高壓縮性土，則應(yīng)繼續(xù)向下計(jì)算至處。 5，壓縮模量應(yīng)按實(shí)際應(yīng)力段范圍取值。 6 7，沉降偏大的原因時(shí)因?yàn)閺椥粤W(xué)公式時(shí)按均質(zhì)的線性變形半空間的假設(shè)得到的，而實(shí)際上地基常常是非均質(zhì)的成層土。 8 9，土的軟硬與其應(yīng)力歷史五必然聯(lián)系。 10 11，有效應(yīng)力不斷增加，而孔隙水壓力不斷減小。 12 13，改“120”為“75。 14 第7章 四、判斷改錯(cuò)題 1. 直接剪切試驗(yàn)的優(yōu)點(diǎn)是可以嚴(yán)格控制排水條件，而且設(shè)備簡(jiǎn)單.操作方便。 2. 砂土的抗剪強(qiáng)度由摩擦力和粘聚力兩部分組成。 3. 十字板剪切試驗(yàn)不能用來測(cè)定軟粘土的靈敏度。 4. 對(duì)飽和軟粘土，常用無側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)代替三軸儀不固結(jié)不排水剪切試驗(yàn)。 5. 土的強(qiáng)度問題實(shí)質(zhì)上就是土的抗剪強(qiáng)度問題。 6. 在實(shí)際工程中，代表土中某點(diǎn)應(yīng)力狀態(tài)的莫爾應(yīng)力圓不可能與抗剪強(qiáng)度包線相割。 7. 當(dāng)飽和土體處于不排水狀態(tài)時(shí)，可認(rèn)為土的抗剪強(qiáng)度為一定值。 8. 除土的性質(zhì)外，試驗(yàn)時(shí)的剪切速率是影響土體強(qiáng)度的最重要的因素。9. 在與大主應(yīng)力面成 的平面上剪應(yīng)力 最大，故該平面總是首先發(fā)生剪切破壞。 10. 破裂面與大主應(yīng)力作用線的夾角為 。 11.對(duì)于無法取得原狀土樣的土類，如在自重作用下不能保持原形的軟粘土，其抗剪強(qiáng)度的測(cè)定應(yīng)采 用現(xiàn)場(chǎng)原位測(cè)試的方法進(jìn)行。 12.對(duì)施工速度很快的砂土地基，宜采用三軸儀不固結(jié)不排水試驗(yàn)或固結(jié)不排水試驗(yàn)的強(qiáng)度指標(biāo)作相關(guān)的計(jì)算。 13.由不固結(jié)不排水剪切試驗(yàn)得到的指標(biāo)稱為 土的不排水抗剪強(qiáng)度。 14.工程上天然狀態(tài)的砂土常根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)錘擊數(shù)按經(jīng)驗(yàn)公式確定其內(nèi)摩擦角。 四、判斷改錯(cuò)題 1. ,不能嚴(yán)格控制排水條件。2. ，砂土沒有粘聚力。 3. ，可以測(cè)靈敏度。 4. 。 5. 。 6. 。 7. 。 8. ，改“剪切速率”為“排水條件”。 9. ，在 的平面上剪應(yīng)力雖然為最大， 但相應(yīng)的抗剪強(qiáng)度更大。 10. ，應(yīng)為。 11. 。 12. ，砂土透水性大，通常只進(jìn)行排水剪試驗(yàn)。 13. 。 14. 。 第八章 四、判斷改錯(cuò)題 1. 當(dāng)擋土墻向離開土體方向移動(dòng)或轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，作用在墻背上的土壓力就是主動(dòng)土壓力。 2. 作用在地下室外墻上的土壓力也可以按被動(dòng)土壓力計(jì)算。 3. 按哪一種土壓力（主動(dòng)、靜止或被動(dòng)土壓力）計(jì)算完全取決于擋土墻的位移方向（向前、靜止不動(dòng)或向后位移）。 4. 靜止土壓力強(qiáng)度 等于土在自重作用下無側(cè)向變形時(shí)的水平向自重應(yīng)力 。 5. 朗肯土壓力理論的基本假設(shè)是：墻背直立、粗糙且墻后填土面水平。 6. 按朗肯土壓力理論計(jì)算主動(dòng)土壓力時(shí)，墻后填土中破裂面與水平面的夾角為 。 7. 墻后填土愈松散，其對(duì)擋土墻的主動(dòng)土壓力愈小。 8. 墻背和填土之間存在的摩擦力將使主動(dòng)土壓力減小、被動(dòng)土壓力增大。 9. 庫倫土壓力理論假設(shè)墻后填土填土中的滑動(dòng)破裂面是平面，且通過墻踵。 10. 庫倫土壓力理論可以計(jì)算墻后填土為成層土的情況。 11. 擋土墻墻背傾角 愈大，主動(dòng)土壓力愈小。 12. 墻后填土的固結(jié)程度越高，作用在墻上的總推力就越大。 13. 庫侖土壓力理論假定土體的滑裂面是平面，計(jì)算結(jié)果主動(dòng)土壓力偏差較小而被動(dòng)土壓力偏差較大。 14. 庫侖土壓力理論的計(jì)算公式是根據(jù)滑動(dòng)土體各點(diǎn)的應(yīng)力均處于極限平衡狀態(tài)而導(dǎo)出的。 15. 墻后填土的固結(jié)程度越高，作用在墻上的總推 力就越大。 16. 朗肯土壓力理論是庫倫土壓力理論的一種特 殊情況。 17. 朗肯土壓力理論假定墻面光滑，其結(jié)果偏于保守。 四、判斷改錯(cuò)題 1. ，只有在位移量大到使墻后土體達(dá)到極限平衡狀態(tài)時(shí)，作用在墻背的才是主動(dòng)土壓力。 2. ，地下室外墻受樓蓋和基礎(chǔ)底板的約束，位移很小，故一般按靜止土壓力計(jì)算。 3. ，不僅與位移方向有關(guān)，還與位移大?。ɑ驂笸馏w所處的應(yīng)力狀態(tài)）有關(guān)。 4. 。 5. ，改“粗糙”為“光滑”。 6. ，夾角應(yīng)為 。 7. ，與密實(shí)填土相比，松散填土雖然重度會(huì)小 一些，但抗剪強(qiáng)度指標(biāo)減小更多，故總得來看會(huì)使主動(dòng)土壓力增大。 8. 。 9. 。 10. ，庫侖土壓力理論在理論上只適用于均勻的無粘性填土。 1 1. ，愈大， 愈大。 12. ，改“越大”為“越小”。 第九章 一、 判斷改錯(cuò)題 1.地基破壞模式主要有整體剪切破壞和沖切剪切破壞兩種。 2.對(duì)均勻地基來說，增加淺基礎(chǔ)的底面寬度，可以提高地基的臨塑荷載和極限承載力。 3.地基臨塑荷載可以作為極限承載力使用。 4.地基的臨塑荷載Pcr作為地基承載力特征值，對(duì)于大多數(shù)地基來說，將是十分危險(xiǎn)的。 5.由于土體幾乎沒有抗拉強(qiáng)度，故地基土的破壞模式除剪切破壞外，還有受拉破壞。 6.地基承載力特征值在數(shù)值上與地基極限承載力相差不大。 7.塑性區(qū)是指地基中已發(fā)生剪切破壞的區(qū)域。隨著荷載的增加，塑性區(qū)會(huì)逐漸發(fā)展擴(kuò)大。 8.太沙基極限承載力公式適用于均勻地基上基底光滑的淺基礎(chǔ)。 9.一般壓縮性小的地基土，若發(fā)生失穩(wěn)，多為整體剪切破壞模式。 10.地基土的強(qiáng)度破壞是剪切破壞，而不是受壓破壞。 11.地基的臨塑荷載大小與條形基礎(chǔ)的埋深有關(guān)，而與基礎(chǔ)寬度無關(guān)，因此只改變基礎(chǔ)寬度不能改變地基的臨塑荷載。 12.局部剪切破壞的特征是，隨著荷載的增加，基礎(chǔ)下的塑性區(qū)僅僅發(fā)生到某一范圍。 13.太沙基承載力公式適用于地基土是整體或局部剪切破壞的情況。 三判斷改錯(cuò)題 1. ，有三種，再加上局部剪切破壞。 2. ，不能提高臨塑荷載。 3. ，臨塑荷載和極限承載力是兩個(gè)不同的概念。 4. ，不僅不危險(xiǎn)，反而偏于保守。 5. ，土體的破壞通常都是剪切破壞。 6. ，地基承載力特征值與地基承載力 的關(guān)系是，為安全系