土木畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書

1、高校教學(xué)樓設(shè)計(jì)摘 要經(jīng)上級主管部門批準(zhǔn)，擬按一般標(biāo)準(zhǔn)建造一棟五層框架結(jié)構(gòu)某高校教學(xué)樓。該工程為鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，橫向框架不少于三跨，總建筑面積不小于5000m2。設(shè)計(jì)使用年限為50年，結(jié)構(gòu)安全等級為二級，環(huán)境類別為一類?？拐鹪O(shè)防烈度為7度，設(shè)計(jì)基本地震加速度值為0.1g，第一組。建筑室內(nèi)外高差600mm，室外標(biāo)高即為現(xiàn)有自然地面標(biāo)高。不考慮風(fēng)荷載設(shè)計(jì)。根據(jù)建筑設(shè)計(jì)和結(jié)構(gòu)承重、抗震方面的要求以及場地地質(zhì)條件，合理地進(jìn)行結(jié)構(gòu)選型和結(jié)構(gòu)整體布置，確定各種結(jié)構(gòu)構(gòu)件的尺寸，選取一榀主要橫向結(jié)構(gòu)框架進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算，用計(jì)算結(jié)構(gòu)力學(xué)程序?qū)υ撻Y(jié)構(gòu)框架進(jìn)行電算與手算結(jié)果進(jìn)行對比分析；完成樓梯設(shè)計(jì)和基礎(chǔ)設(shè)計(jì)；

2、用pkpm軟件對整棟框架結(jié)構(gòu)進(jìn)行satwe電算；繪制出相關(guān)建筑和結(jié)構(gòu)施工圖。通過本模擬設(shè)計(jì)，可使學(xué)生綜合土木工程專業(yè)各課程的知識，了解建筑設(shè)計(jì)方法，熟悉結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與分析過程。（cad施工圖、結(jié)構(gòu)圖（pkpm電算）等、詳細(xì)請加qq:553294631）關(guān)鍵詞：彎矩；剪力；配筋；抗震第1章 設(shè)計(jì)資料及要求1.1、基本概況經(jīng)上級主管部門批準(zhǔn)，擬按一般標(biāo)準(zhǔn)建造一棟五層框架結(jié)構(gòu)某高校教學(xué)樓。該工程為鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，橫向框架不少于三跨，總建筑面積不小于5000m2。設(shè)計(jì)使用年限為50年，結(jié)構(gòu)安全等級為二級，環(huán)境類別為一類。抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計(jì)基本地震加速度值為0.1g，第一組。建筑室內(nèi)外高差450m

3、m，室外標(biāo)高即為現(xiàn)有自然地面標(biāo)高。不考慮風(fēng)荷載設(shè)計(jì)。1.2、工程地質(zhì)條件自然地表以下1m內(nèi)為雜填土，重度=17kn/m3；雜填土下為3m厚可塑性粘土，重度為=18kn/m3，液性指數(shù)il=0.62,含水率=23.1%，天然孔隙比e=0.8，es1-2=7/9mpa，ck=/18/20/25kpa，k=8/10/12度；再下為礫石土層，重度為=20kn/m3，天然孔隙比e=0.8，es1-2=15/20mpa，ck=8/10/15kpa，k=16/18/20度，液性指數(shù)il=0.50,含水率=15.2%。粘土承載力特征值為180kn/m2，礫石土層承載力特征值為300kn/m2。各土層分布均勻，

4、場地土類別為類，地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)等級為丙級。基礎(chǔ)埋深范圍內(nèi)無地下水。1.3、主體結(jié)構(gòu)工程和裝飾工程采用現(xiàn)澆混凝土框架結(jié)構(gòu)，肋梁樓蓋?；炷翉?qiáng)度等級為c30，鋼筋采用hpb235級和hrb400級鋼筋。內(nèi)外墻均采用粉煤灰混凝土空心砌塊，厚度200mm，重量參見最新結(jié)構(gòu)荷載設(shè)計(jì)規(guī)范。需根據(jù)建筑設(shè)計(jì)和結(jié)構(gòu)承重、抗震方面的要求及場地地質(zhì)條件，合理地進(jìn)行結(jié)構(gòu)選型和結(jié)構(gòu)整體布置，統(tǒng)一構(gòu)件編號及各種結(jié)構(gòu)構(gòu)件的定位尺寸，繪制出結(jié)構(gòu)布置圖。1.4、畢業(yè)設(shè)計(jì)任務(wù)內(nèi)容1.4.1、畢業(yè)設(shè)計(jì)的意義根據(jù)建筑設(shè)計(jì)和結(jié)構(gòu)承重、抗震方面的要求以及場地地質(zhì)條件，合理地進(jìn)行結(jié)構(gòu)選型和結(jié)構(gòu)整體布置，確定各種結(jié)構(gòu)構(gòu)件的尺寸，選取一榀主要橫

5、向結(jié)構(gòu)框架進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算，用計(jì)算結(jié)構(gòu)力學(xué)程序?qū)υ撻Y(jié)構(gòu)框架進(jìn)行電算與手算結(jié)果進(jìn)行對比分析；完成樓梯設(shè)計(jì)和基礎(chǔ)設(shè)計(jì)；用pkpm軟件對整棟框架結(jié)構(gòu)進(jìn)行satwe電算；繪制出相關(guān)建筑和結(jié)構(gòu)施工圖。通過本模擬設(shè)計(jì)，可使學(xué)生綜合土木工程專業(yè)各課程的知識，了解建筑設(shè)計(jì)方法，熟悉結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與分析過程。1.4.2、畢業(yè)設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容（0）外文資料翻譯、調(diào)研、復(fù)習(xí)相關(guān)主干課程（1）建筑設(shè)計(jì)，繪制建筑施工圖（2）結(jié)構(gòu)平面布置（樓蓋布置、估算構(gòu)件截面尺寸）和荷載計(jì)算（3）豎向荷載作用下橫向框架內(nèi)力計(jì)算（采用彎矩二次分配法）、計(jì)算結(jié)構(gòu)力學(xué)程序核算（4）水平地震荷載作用下橫向框架內(nèi)力計(jì)算及側(cè)移計(jì)算（采用d值法）、計(jì)算結(jié)

6、構(gòu)力學(xué)程序核算（5）橫向框架梁、柱內(nèi)力組合（列表進(jìn)行）和截面設(shè)計(jì)（6）主樓梯的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)（7）柱下基礎(chǔ)設(shè)計(jì)（8）繪制橫向框架、主樓梯、基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)施工圖（9）用pkpm軟件對整棟框架結(jié)構(gòu)進(jìn)行satwe電算并繪制出標(biāo)準(zhǔn)層結(jié)構(gòu)平面圖（板配筋圖）和梁配筋平面圖（10）電子版畢業(yè)設(shè)計(jì)文件的輸入、打印和裝訂（11）指導(dǎo)教師審核，評閱教師審核，畢業(yè)設(shè)計(jì)答辯1.4.3、提交的成果第2章 框架結(jié)構(gòu)布置及計(jì)算簡圖2.1梁、柱截面尺寸框架柱：一般才有450*450，門柱處取用500*500 梁：橫向框架ab、cd跨300mm*600mm，bc跨300mm*500mm，縱向連續(xù)梁300mm*500mm2.2材料強(qiáng)度等級混

7、凝土：均采用c30級。鋼筋：采用hpb235鋼筋、hrb400鋼筋2.3計(jì)算簡圖 圖2-12.4荷載計(jì)算2.4.1屋面橫梁豎向線荷載標(biāo)準(zhǔn)值(1)橫載（圖2-2） 屋面恒載標(biāo)準(zhǔn)值35mm厚架空隔熱板 0.035 25=0.87kn/m2防水層 0.4kn/m220mm厚1：3水泥砂漿找平層 0.0220=0.4kn/m2 120mm鋼筋混凝土板 0.1225=3kn/m2 屋面標(biāo)準(zhǔn)值： 4.08 kn/m2(bc跨取100) 0.125=2.5 kn/m212mm厚勁石灰粉平頂 0.01216=0.192 kn/m2屋面恒載標(biāo)準(zhǔn)值 4.87 kn/m2) （4.37 kn/m2） 梁自重邊跨ab

8、、bc跨： 0.30.625=4.5 kn/m梁側(cè)粉刷 2（0.6-0.12）0.0217=0.33 kn/m 4.83 kn/m中跨bc跨 0.30.625=3.75kn/m梁側(cè)粉刷 2（0.6-0.1）0.0317=0.272 kn/m 4.02kn/m作用在頂層框架梁上的線活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：梁自重： g5ab1= g5cb1=4.83kn/m , g5bc1=4.02kn/m板傳來的荷載： g5ab2=g5cd2=4.874.5=21.9 kn/mg5bc2 =4.373=13.11kn/m (2)活載（圖2-3） 作用在頂層框架梁上的線荷載標(biāo)準(zhǔn)值為： q5ab =q5cd =0.74.5

9、=3.15kn/m q5bc =0.73.0=2.1kn/m2.4.2樓面橫梁豎向線荷載標(biāo)準(zhǔn)值(1)恒載25厚水泥砂漿面層 0.02520=0.5 kn/m2120(100)厚鋼筋混凝土樓板 0.1225=3kn/m2 0.125=2.5 kn/m212厚底粉刷 0.01216=0.192 kn/m2樓面橫載標(biāo)準(zhǔn)值 （3.692 kn/m2） （3.192 kn/m2）邊跨(ab、cd)框架梁自重 4.83kn/m中跨（bc）梁自重 4.03kn/m作用在樓面層框架梁上的線荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：梁自重 ： gab1 = gcd1 =4.83kn/m gbc1 =4.03kn/m板傳來的荷載： gab2

10、 = gcd2 =3.6924.5=16.61kn/m gbc2=3.1923=9.576kn/m(2)活載（圖2-3）樓面活載： qab =qcd=24.5=9.0kn/m qbc =23.0=6.0kn/m2.4.3屋面框架節(jié)點(diǎn)集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值(1)恒載邊跨連系梁自重 0.30.54.525=16.875kn粉刷 2(0.5-0.12) 0.024.517=1.16 kn900mm高女兒墻 0.94.53.6=14.58kn 粉刷 0.920.024.517=2.754kn 連系梁傳來屋面自重 0.54.50.54.54.87=24.65kn 頂層邊節(jié)點(diǎn)集中荷載 g5a=g5d=60.02k

11、n 中柱連系梁自重 0. 250.54.525=16.875kn粉刷 【（0.5-0.12）+（0.5-0.1）】0.024.517=1.19kn連系梁傳來屋面荷載 1/24.51/24.54.87=24.65kn 0.5（4.5+4.5-3）3/24.37=17.30kn頂層節(jié)點(diǎn)集中荷載 g5b=g5c=60.015kn(2)活載q5a=q5d=1/24.51/24.50.7=3.54knq5b=q5c=1/24.51/24.50.7+1/2(4.5+4.5-3.0) 3.0/20.7=6.7kn2.4.4樓面框架節(jié)點(diǎn)集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值(1)恒載邊柱連系梁自重： 16.875kn粉刷 1.16k

12、n連系梁傳來樓面自重 18.69kn 36.725kn 中間層邊節(jié)點(diǎn)集中荷載 ga=gd=36.725kn 框架柱自重: ga=gd=0.450.453.625=18.225kn 中柱連系梁自重： 18.225kn粉刷: 1.19kn 連系梁傳來樓面自重： 1/2(4.5+4.5-3.0) 3/23.192=14.32kn 1/24.51/24.53.692=18.69kn 52.425kn中間層中節(jié)點(diǎn)集中荷載 gb=gc=52.425kn 柱傳來的集中荷載 18.225kn (2)活載qa=qd=1/24.51/24.52.0=10.13kn qb=qc=1/24.51/24.52.0+1/

13、2(4.5+4.5-3.0) 3/22.5=21.375kn2.5地震作用2.5.1建筑物總重力荷載代表值gi的計(jì)算2.5.2集中于屋蓋處得質(zhì)點(diǎn)重力荷載代表值：50%雪載： 0. 50.651545=219.4kn 屋面恒載: 4.87456.92+4.37453.0=3496.23kn橫梁： (4.837.22+4.023) 16=1220.8kn縱梁： (18.225+1.19) 15+（18.225+1.19）152=873.67kn女兒墻： 0.93.6（45+15）2=388.8kn柱重： 0.450.45251.824+0.50.5251.84=263.7kn橫墻： 3.6196.

14、91.8+(3.01.8-1.52.1/2)2=877.06kn縱墻： ( 4.51.8-3.32.1/2) 183.6+4.51.83.618=825.22kn鋼窗： 203.31.81/20.4=23.76kn g5=8188.5n2.5.3集中于三、四、五層處得質(zhì)點(diǎn)重力荷載代表值g4g2：50%樓面活載： 0.52.01745=675kn樓面恒載: 3.692456.92+3.192453.0=2637.46kn橫梁： 1220kn縱梁： 873.675kn柱重： 263.72=527.4kn橫墻： 877.062=1754.12kn縱墻： 825.222=1650.44kn鋼窗： 30

15、.52=61kn g4=g3=g2=8857.3kn2.5.4集中于二層處重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值g1：50%樓面活載： 675kn樓面恒載: 2637.46kn橫梁： 1220kn縱梁： 873.68kn柱重： 0.450.4525(2.6+1.8) 24+0.50.525(2.6+1.8)4=644.6kn橫墻： 877+8772.6/1.8=2143.8kn縱墻： 825.22+825.222.6/1.8=2017.2kn鋼窗： 23.762=47.52kng1=12617kn2.5.5地震作用計(jì)算4.2.1框架柱的抗側(cè)移剛度： 考慮樓蓋對框架梁的影響，在現(xiàn)澆樓蓋中，在計(jì)算梁、柱剛度時(shí)，中框架梁的

16、抗彎慣性矩i=2i0 ；邊框架梁取i=1.5i0；i0為框架梁按矩形截面計(jì)算的截面慣性矩。橫梁、柱的線剛度見表2-1。 梁、柱線剛度 表2-1桿件截面尺寸ec(kn/mm2)io(mm4)i(mm4)l(mm)i=eci/l(kn.mm)相對剛度b(mm)h(mm)邊框架梁300600305.91098.6510969003.21071邊框架梁300500303.131094.691093003.981071.25中框架梁300600305.91091.1810969004.361071.36中框架梁300500303.131096.251093005.311071.66底層框架柱450450

17、303.421093.4210952001.681070.52中層框架柱450450303.421093.4210936002.421070.75每層框架柱總的抗側(cè)移剛度見2-2表 框架柱橫向側(cè)移剛度d值 表2-2項(xiàng)目k=ic/2iz（一般層）k=ic/iz（底層）c=k/(2+k)（一般層） c=(0.5+k)/(2+k)（底層）d=ciz(12/h2）根數(shù)層柱類型及截面二至五層邊框架邊柱（500500）1.330.408.964 邊框架中柱（500500）2.670.5712.774 中框架邊柱（500500）2.580.5612.5417中框架中柱（500500）4.020.679.36

18、15底 層邊框架邊柱（500500）1.920.614.534 邊框架中柱（500500）4.320.765.654 中框架邊柱（500500）2.600.673.1017中框架中柱（500500）5.800.813.7015 底層：d=4（4.53+5.65）+173.1+24.28+153.7=157.12kn/mm二五層：4（8.96+12.77）+1712.54+210.10+159.36=460.7kn/m2.5.6框架自振周期計(jì)算：則自振周期為：t1=1.70=1.70.60.465 =1.334s其中0 為考慮結(jié)構(gòu)非承重磚墻的結(jié)構(gòu)折減系數(shù)，對于框架取0.6，為框架頂點(diǎn)水平位移，計(jì)

19、算見表2-3 框架頂點(diǎn)假想水平位移計(jì)算表 表2-3層gi(kn)gi(kn)d(kn/mm)=gi/d (層間相對位移）總位移（mm)58188.518188.51460.717.77465.2448857.3117045.82460.737.05447.47 38857.3125903.13460.756.22410.4228857.3134760.44460.775.45354.2019037.9043798.34157.12278.75278.75樓層地震作用和地震剪力標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算表 表2-4層hi(m)gi(kn)gihifi=fn+fn(頂層） fi=gihifek(1-n)/gihi

20、(其他層)樓層剪力vi(kn)519.6 8188.51160494.79522.46522.46416.0 8857.31141716.96447.80970.26312.4 8857.31109830.64357.531327.7928.8 8857.31 77944.33253.731581.5215.2 9037.946997.08152.991734.512.5.7地震作用計(jì)算根據(jù)地震設(shè)防烈度7度，類土，設(shè)計(jì)烈度為第一組，查建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范，特征周期tg=0.35s ，max=0.081=（tg/t1 ）0.9max=（0.35/0.551）0.90.08=0.053結(jié)構(gòu)等效總重力荷

21、載：geq=0.85gl =0.8543798.34=37228.6knt1 1.4 tg=1.40.35=0.49s，故需考慮框架頂部附加集中作用 n= 0.08 t1+0.07=0.080.551+0.07=0.114框架橫向水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值為：結(jié)構(gòu)底層：fek=1 geq=0.05337228.6=1972.92kn各層得地震作用和地震剪力標(biāo)準(zhǔn)值由表2-4計(jì)算列出，圖示見圖2-4。gihi=53696.79fn=nfek=0.1141972.92=224.91kn圖2-4 橫向框架的地震作用第3章 框架內(nèi)力計(jì)算3.1恒載作用下的框架內(nèi)力計(jì)算3.1.1彎矩分配系數(shù)由于該框架為對稱結(jié)構(gòu)，取

22、框架的一半進(jìn)行計(jì)算，如圖3-1。 （a）恒載 ； （b）承擔(dān)產(chǎn)生的節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩圖3-1 橫向框架承擔(dān)的恒載節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩節(jié)點(diǎn)a1：sa1a0=4ia1a0=40.52=2.08 sa1b1=4ia1b1=41.36=5.44 sa1a2=40.75=3 (相對剛度見2-1)s=4(0.52+1.36+0.75)=10.52ua1a0=sa1a0/s=2.08/10.52=0.197 ua1b1= sa1b1/s=5.44/10.52=0.517ua1a2= sa1a2/s=3/10.52=0.285節(jié)點(diǎn)b1:sb1d1=21.66=3.32 s=4(0.52+1.36+0.75)+21.66

23、=13.84ub1a1=41.36/13.84=0.393 ub1b2 =40.75/13.84=0.216ub1d1 =21.66/13.84=0.239ub1b0=40.52/13.84=0.150節(jié)點(diǎn)a2: s=4(0.75+1.36+0.75)=11.52ua1a2= ua2a3 = 40.75/11.52=0.262ua2b2= 41.36/11.52=0.475節(jié)點(diǎn)b2: s=4(0.75+1.36+0.75)+21.66=14.85 ub2a2 =41.36/14.85=0.368 ub2b1 = ub2b3 =0.754/14.85=0.406ub2d2=1.664/14.85

24、=0.449節(jié)點(diǎn)a5: s=4(1.36+0.75)=8.44 ua5b5a2= 41.36/8.44=0.644 ua5a4=40.75/8.44=0.355節(jié)點(diǎn)b5: s=4(0.75+1.36)+21.66=11.76ub5a5=41.36/11.76=0.462ub5b4=40.75/11.76=0.255ub5d4=21.66/11.76=0.2823.1.2桿件固端彎矩 固端彎矩一律以順時(shí)針方向?yàn)檎?） 橫梁固端彎矩 桿端彎矩一律以順時(shí)針方向?yàn)檎?，如圖3-1圖3-1桿端及節(jié)點(diǎn)彎矩正方向1）頂層橫梁: 自重作用：m a5b5= - m b5a5=-1/12ql2=-1/124.83

25、6.92=-19.24 knmm b5d5=-1/3 ql2=-1/34.021.52=-3.02kn mm d5b5=1/2m b5d5= -1.51kn m 板傳來的荷載作用： ma5b5= -mb5a5= -1/12ql2(1-2a2/l2+a3/l3)=-1/1221.96.92(1-22.252/6.92+2.253/6.93)=-71.42 kn m m b5a5= -5/95 ql2=-5/9613.113.02=-6.14 kn m m d5b5= -1/32ql2=-1/3213.113.02=-3.68 kn m2）二五層橫梁 自重作用：m a1b1= - m b1a15=

26、 -1/12ql2=-1/124.836.92=-19.24 knmm b1d1= -1/3 ql2= -1/34.021.52=-3.02kn mm d1b1=1/2m b1d1= -1.51kn m板傳來的荷載作用： ma1b1=-mb1a1= -1/12ql2(1-2a2/l2+a3/l3)=-1/1216.616.92(1-22.252/6.92+2.253/6.93) = -54.17 kn m m b1d1= -5/95 ql2=-5/969.563.02=-4.48 kn m m d1b1= -1/32ql2=-1/329.563.02=-2.69kn m（2）縱梁引起柱端附加彎

27、矩 頂層外縱梁 m a5= -m d5=60.020.75=4.50 kn m 樓層外縱梁 m a1= -m d1=36.730.075=2.75 kn m 頂層中縱梁 m b5= -mc5=-60.020.075=-4.50kn m 樓層中縱梁 m b1= -mc1=-52.430.075=-3.93 kn m(3).節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩橫向框架節(jié)點(diǎn)的不平衡彎矩為通過該節(jié)點(diǎn)的各桿件在節(jié)點(diǎn)端得固端彎矩與通過該節(jié)點(diǎn)的縱梁引起的柱端橫向附加彎矩之和。節(jié)點(diǎn)a5的不平衡彎矩：m a5b5= m a5縱梁=-19.24-71.42+4.50=-86.16 kn m橫向框架的節(jié)點(diǎn)不平衡如圖3-1(4)內(nèi)力計(jì)算根

28、據(jù)對稱原則，只計(jì)算ab、bc跨。恒載彎矩分配過程見圖3-2，恒載作用下彎矩圖見圖3-3，梁剪力、柱軸力見圖3-4 圖3-2 恒載彎矩分配過程圖3-3 恒載作用下彎矩圖圖3-4恒載作用下梁剪力、軸力圖（kn）根據(jù)所求處得梁端彎矩，再通過平衡條件，即可求出恒載作用下梁剪力、柱軸力，結(jié)果見表3-1表3-4 ab跨梁端剪力（ kn ） 表2-1層q（kn/m） （板傳來作用）g（kn/m)(自重作用）a（m）l（m）gl/2u=（l-a)q/2mab(knm)mba(knm)mik/lvc=gl/2+u-mik/lvd=-(gl/2+u+mik/l)521.90 4.87 2.25 6.90 16.8

29、0 50.92 -48.34 74.25 3.76 63.96 -71.47 416.61 4.87 2.25 6.90 16.80 38.62 -58.77 62.86 0.59 54.83 -56.01 316.61 4.87 2.25 6.90 16.80 38.62 -53.14 61.10 1.15 54.27 -56.57 216.61 4.87 2.25 6.90 16.80 38.62 -68.97 61.17 -1.13 56.55 -54.29 116.61 4.87 2.25 6.90 16.80 38.62 -49.21 64.71 2.25 53.17 -57.67

30、ab跨梁端剪力（kn) 表2-2層q（kn/m） （板傳來作用）g（kn/m)(自重作用）l（m）gl/2lq/4vb=gl/2+lq/4vc=-(ql/2+ql/4)513.114.023 6.039.83 15.86 -15.86 49.564.023 6.037.17 13.20 -13.20 39.564.023 6.037.17 13.20 -13.20 29.564.023 6.037.17 13.20 -13.20 19.564.023 6.037.17 13.20 -13.20 ab跨跨中彎矩（ knm ） 表2-3層q（kn/m） （板傳來作用）g（kn/m)(自重作用）a（

31、m）l（m）gl/2u=（l-a)q/2mab(knm)mik/lv1/a=gl/2+u-mik/lm=gl/2l/4+u1.52-mab-v1/al/2521.94.872.256.916.80 50.92 -48.343.76 63.96 -89.87 416.614.872.256.916.80 38.62 -58.770.59 54.83 -60.86 316.614.872.256.916.80 38.62 -53.141.15 54.27 -64.56 216.614.872.256.916.80 38.62 -68.97-1.13 56.55 -56.59 116.614.872

32、.256.916.80 待添加的隱藏文字內(nèi)容238.62 -49.212.25 53.17 -64.69 柱軸力 （kn） 表2-4層邊柱a軸、d軸邊柱 b軸、c軸橫梁端部壓力縱梁端部壓力柱重柱軸力橫梁端部壓力縱梁端部壓力柱重柱軸力5柱頂63.96 60.02 18.23 123.98 87.32 60.02 18.23 147.34 柱底142.21 165.57 4柱頂54.82 36.73 18.23 233.76 69.20 52.43 18.23 287.19 柱底251.99 305.41 3柱頂54.26 36.73 18.23 342.96 69.76 52.43 18.23

33、427.60 柱底361.19 445.82 2柱頂56.54 36.73 18.23 454.45 69.48 52.43 18.23 567.73 柱底472.68 586.00 1柱頂53.17 36.73 18.23 562.57 70.85 52.43 18.23 709.23 柱底580.80 727.45 3.2活載作用下的框架內(nèi)力3.2.1梁固端彎矩（1）頂層m a5b5=- m b5a5= -1/12ql2(1-2a2/l2+a3/l3)= -1/123.156.92(1-22.252/6.92+2.253/6.93) = -10.27 knmm b5d5= -5/96 ql

34、2= -5/962.13.02= -0.98kn mm d5b5= -1/32ql2= -0.59 kn m（2）二五層橫梁m a1b1=- m b1a15= -1/12ql2(1-2a2/l2+a3/l3)= -1/1296.92(1-22.252/6.92+2.253/6.93) = -30.15 knmm b1d1= -5/96 ql2= -5/966.03.02= -2.81kn mm d1b1= -1/32m b1d1= -1.69 kn m3.1.2 縱梁偏心引起柱端附加彎矩頂層外縱梁 m a5= -m d5=3.540.075=0.27kn m 樓層外縱梁 m a1= -m d1

35、=10.130.075=0.76kn m 頂層中縱梁 m b5=-mc5=-6.700.075=-0.50kn m m b5=-mc5=-2.770.075=-0.21 kn m （僅bc跨作用活載時(shí)） 樓層中縱梁 m b1=-mc1=-21.380.075=-1.60kn m m b1=-mc1=-7.920.075=-0.59kn m （僅bc跨作用活載時(shí)）3.1.3 本工程考慮如下四種最不利組合（1）頂層邊跨梁跨中彎矩最大，圖3-5。（2）頂層邊柱柱頂左側(cè)及柱底右側(cè)受拉最大彎矩，如圖3-6。.（3）頂層邊跨梁梁端最大負(fù)彎矩，圖3-7。（4）活載滿跨布置。 圖3-5活載最不利布置a 圖3-

36、6活載最不利布置b 圖3-5活載最不利布置c 圖3-6活載最不利布置d當(dāng)ab跨布置活載時(shí)： m a5=m a5b5+m a5=-10.27+0.27=-10 kn m m a1= m a2= m a3= m a4= m a1b1+ m a1=-30.15+0.76=-29.39 kn m m b5= m b5a5+ m b5=10.27-0.27=10 kn m m b1= m b2= m b3= m b4= m b1a1+ m b1=30.15-0.75=29.39 kn m當(dāng)bc跨布置活載時(shí)： m b5= m b5d5+ m b5=-0.98-0.21=-1.19 kn m m b1= m

37、 b2= m b3= m b4= m b1d1+ m b1=-2.81-0.59=-3.40 kn m當(dāng)ab跨和bc跨均布置活載時(shí)： m a5=m a5b5+m a5=-10.27+0.27=-10 kn mm a1= m a2= m a3= m a4= m a1b1+ m a1=-30.15+0.76=-29.39 kn mm b5= m b5a5+ m b5=10.27-0.50-0.59=9.19 kn mm b1= m b2= m b3= m b4= m b1a1+ m b1+ m b1d1=30.15-1.60-2.81=25.74 kn m4.內(nèi)力計(jì)算采用迭代法計(jì)算，迭代次序同恒載，如圖3-7、圖3-10、圖3-13、圖3-16?；钶d(a)作用下梁彎矩、剪力、軸力如圖3-8、圖3-9?；钶d(b)作用下梁彎矩、剪力、