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文檔簡介
1、第一章1. 燃氣渦輪發(fā)動機具體包括:渦輪噴氣發(fā)動機、渦輪螺旋槳發(fā)動機以及:AA. 渦輪風扇發(fā)動機和渦輪軸發(fā)動機B. 渦輪風扇和沖壓發(fā)動機C. 渦輪軸發(fā)動機和沖壓發(fā)動機D. 渦輪軸發(fā)動機和活塞發(fā)動機2. 是熱機同時又是推進器的是:BA. 活塞發(fā)動機B. 燃氣渦輪發(fā)動機C. 帶渦輪增壓的航空活塞發(fā)動機D. 火箭發(fā)動機3. 渦輪噴氣發(fā)動機的主要部件包括:DA. 壓氣機、燃燒室、尾噴管、排氣混合器、消聲器B. 壓氣機、渦輪、尾噴管、排氣混合器、燃燒室C. 壓氣機、渦輪、反推裝置、消聲器、進氣道D. 進氣道、壓氣機、渦輪、尾噴管、燃燒室4. 渦扇發(fā)動機的總推力來自:CA. 僅為內(nèi)涵排氣產(chǎn)生B. 僅為外涵
2、排氣產(chǎn)生C. 由內(nèi)外涵排氣共同產(chǎn)生D. 內(nèi)涵排氣和沖壓作用產(chǎn)生5. 渦扇發(fā)動機的涵道比是指:AA. 外涵空氣流量與內(nèi)涵空氣流量之比B. 外涵空氣流量與進氣道空氣流量之比C. 內(nèi)涵空氣流量與外涵空氣流量之比D. 內(nèi)涵空氣流量與流過發(fā)動機的總空氣流量之比6. 以下哪兩類燃氣渦輪發(fā)動機是靠排氣來獲得推力的:CA. 渦輪螺旋槳發(fā)動機和渦輪軸發(fā)動機B. 渦輪噴氣發(fā)動機和渦輪螺旋槳發(fā)動機C. 渦輪噴氣發(fā)動機和渦輪風扇發(fā)動機D. 渦輪風扇發(fā)動機和渦輪軸發(fā)動機7. 渦輪軸發(fā)動機、渦輪螺旋槳發(fā)動機與渦輪噴氣、渦輪風扇發(fā)動機相比:BA. 都是靠排氣來產(chǎn)生推力B. 都比后者的推進效率要高C. 都有核心機 D. 推力
3、更大8. 燃氣渦輪發(fā)動機的核心機包括:BA. 壓氣機、渦輪、尾噴管B. 壓氣機、燃燒室、渦輪C. 壓氣機、燃燒室、加力燃燒室D. 壓氣機、渦輪、反推力裝置9. 噴氣發(fā)動機進行熱力循環(huán),所得的循環(huán)功為:DA. 加熱量與膨脹功之差B. 加熱量與壓縮功之差C. 加熱量 D. 加熱量與放熱量之差10. 單位質(zhì)量的空氣流過噴氣發(fā)動機所獲得的機械能為:DA. 空氣在燃燒室里所獲得的加熱量B. 空氣在壓氣機的所獲得的壓縮功C. 燃氣在渦輪里膨脹所做的膨脹功D. 燃氣的排氣動能與空氣的進氣動能之差11. 認為燃氣在尾噴管完全膨脹,流過發(fā)動機的空氣流量與燃氣流量相等,則渦輪噴氣發(fā)動機的推力大小與:( )有直接關(guān)
4、系A(chǔ)A. 空氣流量、排氣速度與進氣速度之差B. 空氣流量、膨脹效率大小C. 空氣流量、排氣速度高低D. 空氣流量、飛行馬赫數(shù)大小12. 若噴氣發(fā)動機在地面臺架試車,則推力大小與:( )有直接關(guān)系BA. 空氣流量、飛行馬赫數(shù)大小B. 空氣流量、排氣速度高低C. 空氣流量、排氣速度與進氣速度之差D. 空氣流量、膨脹效率大小13. 噴氣發(fā)動機的循環(huán)功率N可以表示為:AA. 空氣流量與每千克空氣動能差的乘積B. 空氣流量乘以每千克空氣的排氣動能C. 空氣流量乘以每千克空氣的進氣動能D. 每千克空氣的動能差14. 噴氣發(fā)動機的推進效率為:CA. 推進功率與循環(huán)功率之比B. 推進功率與加熱量之比C. 推進
5、功與循環(huán)功率之比D. 推進功與加熱量之比15. 推進效率的高低取決于:DA. 排氣速度高低 B. 飛行速度高低C. 推進功率的大小D. 排氣速度與飛行速度之比的大小16. 噴氣發(fā)動機的循環(huán)總效率為:BA. 推進功率與單位時間內(nèi)空氣所獲得的加熱量之比B. 推進功率與放熱量之比C. 推進功率與循環(huán)凈功之比D. 推進功率與膨脹功之比17. 噴氣發(fā)動機的總效率是表示發(fā)動機:BA. 推力大小的指標 B. 經(jīng)濟性好壞的指標C. 使用壽命長短的指標 D. 可靠性大小的指標18. 噴氣發(fā)動機的總效率與循環(huán)熱效率及推進效率之間的關(guān)系為:AA. 總效率等于熱效率與推進效率的乘積B. 總效率等于熱效率與推進效率之比
6、C. 總效率等于推進效率與熱效率之比D. 推進效率等于熱效率與總效率的乘積19. 渦輪噴氣發(fā)動機的性能指標包括:BA. 推力性能指標、單位推力、單位燃油消耗率B. 推力性能指標、經(jīng)濟性能指標、使用性能指標C. 推力性能指標、使用壽命指標、單位燃油消耗率D. 推力性能指標、經(jīng)濟性能指標、加速性20. 單位推力等于:CA. 單位迎風面積產(chǎn)生的推力B. 發(fā)動機單位質(zhì)量產(chǎn)生的推力C. 排氣速度與進氣速度之差D. 總推力除以發(fā)動機總重量21. 噴氣發(fā)動機的單位燃油消耗率為:CA. 單位時間發(fā)動機所消耗的燃油質(zhì)量B. 發(fā)動機每產(chǎn)生一馬力的有效功率,在一小時內(nèi)所消耗的燃油質(zhì)量C. 發(fā)動機每產(chǎn)生一牛頓推力,在
7、一小時內(nèi)所消耗的燃油質(zhì)量 D. 單位時間內(nèi)發(fā)動機所消耗的燃油質(zhì)量與空氣流量之比 22. 從渦輪噴氣發(fā)動機發(fā)展到渦輪風扇發(fā)動機的意義在于:( )DA. 大幅度的提高發(fā)動機空氣流量B. 增大發(fā)動機的推力C. 減少了污染物和噪聲的排放D. 提高了推進效率23. 在目前條件下,大涵道比的渦輪風扇發(fā)動機適合:CA. 超音速飛行 B. 高超音速飛行C. 高亞音速巡航 D. 低空低速飛行24. 與旋翼配合,( )構(gòu)成了直升飛機的動力裝置:CA. 渦輪噴氣發(fā)動機 B. 渦輪螺旋槳發(fā)動機 C. 渦輪軸發(fā)動機 D. 渦輪風扇發(fā)動機25. 以下哪一款發(fā)動機用于低空低速的運輸機或民用客機,具有較好的經(jīng)濟性:CA. 渦
8、輪噴氣發(fā)動機 B. 渦輪軸發(fā)動機C. 渦輪螺旋槳發(fā)動機 D. 渦輪風扇發(fā)動機26. ( )的法定計量單位是焦耳。AA. 功 B. 功率 C. 重量 D. 力27. 絕對溫度300K等于( )。AA. 27 B. 12 C. 149 D. 57228. 具有物質(zhì)原有特性的最小粒子稱為( )。AA. 分子 B. 原子 C. 質(zhì)子 D. 電子29. 華氏溫度32約等于攝氏( )。BA. 15 B. 0 C. 32 D. 273K30. 用流體流動的 來判別流體流動的狀態(tài)是層流流動狀態(tài)還是紊流流動狀態(tài)。( )BA. 馬赫數(shù) B. 雷諾數(shù) C. 普朗特數(shù) D. 付立葉數(shù)第二、三章1. 氣體的壓縮性是指氣
9、體因壓力和溫度的變化改變其_的性質(zhì)。AA. 密度 B. 容積 C. 質(zhì)量 D. 內(nèi)能2. 熱力系統(tǒng)與外界只發(fā)生能量交換,而無物質(zhì)交換,則該系統(tǒng)為:BA. 開口系統(tǒng) B. 閉口系統(tǒng) C. 絕熱系統(tǒng) D. 孤立系統(tǒng)3. 亞音速氣流在光滑擴張形管道內(nèi)流動時,CA. 速度下降,壓力下降B. 速度上升,壓力下降C. 速度下降,壓力升高D. 速度上升,壓力升高4. 在等溫加熱過程中,下面哪個量保持不變:DA. 壓力 B. 熱 C. 功 D. 內(nèi)能5. 傳熱的基本方式有:AA. 導熱、對流和熱輻射三種B. 碰撞、擴散和摻混三種C. 沸騰、蒸發(fā)和擴散三種D. 噴淋、汽化和升華三種6. 對于熱力學第一定律的解析
10、式:Q=W+U ,若工質(zhì)吸收熱量并且體積變大,則:BA. Q>0,W<0 B. Q>0,W>0C. Q<0,W>0 D. Q<0,W<07. 噴氣式發(fā)動機的理想循環(huán)是:CA. 卡諾循環(huán) B. 奧托循環(huán)C. 布萊頓循環(huán) D. 等容加熱循環(huán)8. 收斂噴口的三種工作狀態(tài)是:DA. 亞音速、音速和超音速狀態(tài)B. 穩(wěn)定、不穩(wěn)定和過渡狀態(tài)C. 完全膨脹、不完全膨脹和過渡膨脹狀態(tài)D. 亞臨界、臨界和超臨界狀態(tài)9. 不可壓縮流體在管道內(nèi)流動時,管道任一橫截面處的流速與該截面積成_。AA. 反比 B. 正比 C. 無關(guān) D. 不確定10. 燃氣在渦輪噴氣發(fā)動機的渦
11、輪中的流動可以看作:BA. 絕熱壓縮過程 B. 絕熱膨脹過程C. 等容加熱過程 D. 等壓加熱過程11. 空氣在噴氣發(fā)動機的壓氣機中的流動可以看作:AA. 絕熱壓縮過程 B. 絕熱膨脹過程C. 等容加熱過程 D. 等壓加熱過程12. 氣流馬赫數(shù) 時,為超音速流動。BA. 小于1 B. 大于1 C. 大于0 D. 不等于113. 當氣體的絕對壓力高于大氣壓力時,壓力表指示的數(shù)值稱為:CA. 絕對壓力 B. 真空度 C. 表壓力 D. 當?shù)貕毫14. 音速DA. 在各種條件下均保持不變B. 隨聲波的頻率不同而變化C. 隨大氣壓力的變化而變化D. 隨大氣溫度的變化而變化15. 對于多變過程方程Pv
12、n=C,其中當n=_該方程表示等壓過程。AA. 0 B. 1 C. k D. ±16. 亞音速氣流在光滑收斂形管道內(nèi)流動時,BA. 速度下降,壓力下降 B. 速度上升,壓力下降C. 速度下降,壓力升高 D. 速度上升,壓力升高17. 導熱所遵守的規(guī)律是:CA. 牛頓定律 B. 虎克定律C. 付立葉定律 D. 普朗特定律18. 在燃氣渦輪發(fā)動機里,混合氣在燃燒室里燃燒可認為是:DA. 絕熱壓縮過程 B. 絕熱膨脹過程C. 等容加熱過程 D. 等壓加熱過程19. 卡諾循環(huán)中,如果低溫熱源為27攝氏度,高溫熱源為227攝氏度,則循環(huán)的效率為:DA. 0.4 B. 0.6 C. 27/227
13、 D. 200/22720. 工質(zhì)從狀態(tài)A經(jīng)過等溫膨脹到狀態(tài)B,又從狀態(tài)A經(jīng)過絕熱膨脹到狀態(tài)C,且VB=VC則:AA. PB=PC B. PB>PC C. PB D. 無法判斷第4章1. 發(fā)動機進氣道是指:DA. 渦輪后的一段管道B. 加力燃燒室后的一段管道C. 壓氣機與燃燒室之間D. 發(fā)動機短艙進口到壓氣機進口這一段管道2. 進氣道的作用是:DA. 減少飛行阻力B. 增加進入發(fā)動機的空氣流速C. 增大進入發(fā)動機的空氣流量D. 為發(fā)動機提供空氣流量并對進入壓氣機的氣流進行適當?shù)臄U壓3. 進氣道可分為哪兩大類DA. 內(nèi)壓式和外壓式進氣道 B. 內(nèi)壓式和超音速進氣道C. 外壓式和亞音速進氣道
14、 D. 亞音速和超音速進氣道4. 衡量進氣道內(nèi)氣流流動損失大小的參數(shù)是:CA. 進氣道阻力系數(shù) B. 進氣道出口流場畸變指數(shù)C. 進氣道總壓恢復系數(shù) D. 進氣道流量系數(shù)5. 氣流在進氣道內(nèi)流動,其損失分為:DA. 摩擦損失、分離損失 B. 摩擦損失、唇口損失C. 分離損失、通道內(nèi)部損失D. 唇口損失、通道內(nèi)部損失6. 進氣道總壓恢復系數(shù)是指:AA. 出口氣流總壓與未受擾動截面氣流總壓之比B. 出口氣流壓力與進口氣流壓力之比C. 進口氣流總壓與出口氣流總壓之比D. 進口氣流壓力與出口氣流壓力之比7. 進氣道的總壓恢復系數(shù)是一個( )的數(shù)。CA. 大于1 B. 等于1 C. 小于1 D. 不能確
15、定8. 超音速進氣道可分為( )三種類型。CA. 離心式、軸流式和混合式B. 直流式、回流式和折流式C. 外壓式、內(nèi)壓式和混合式D. 離心式、氣動式和沖擊式9. 進氣道的總壓恢復系數(shù)的大小反映了 的大小。( )AA、流動損失 B、壓力變化 C、氣流速度變化 D、流場均勻程度10. 超音速進氣道可分為 三種類型。( )DA、離心式、軸流式和混合式 B、直流式、回流式和折流式C、離心式、氣動式和沖擊式 D、外壓式、內(nèi)壓式和混合式 第5章1. 壓氣機的主要作用是:CA. 提高空氣流量 B. 增大空氣密度C. 提高空氣總壓,提高循環(huán)熱效率,而且增壓后的空氣可以作為引氣滿足發(fā)動機不同部件和附件的需要D.
16、 提高氣流速度2. 按照增壓過程中氣流的流動和增壓方式,把壓氣機分為:DA. 內(nèi)部傳動式和外部傳動式B. 廢氣渦輪傳動和直接傳動C. 離心式和軸流式D. 離心式、軸流式和混合式3. 與離心式壓氣機相比,軸流式壓氣機的主要特點是:AA. 總增壓比高、效率高、單位空氣流量大B. 轉(zhuǎn)速更高、效率更高C. 空氣流量更大,空氣總壓更高D. 軸向尺寸更小,迎風面積更大4. 軸流式壓氣機的兩大基本部件是:CA. 轉(zhuǎn)子、整流葉片 B. 轉(zhuǎn)子葉片、輪盤C. 轉(zhuǎn)子、靜子 D. 葉身、榫頭5. 軸流式壓氣機的工作葉輪和整流器的軸向排列方式是:AA. 工作葉輪在前,整流器在后,交錯排列B. 整流器在前,工
17、作葉輪在后,交錯排列C. 前面是若干級工作葉輪,后面是對應(yīng)的若干級整流器D. 前面是若干級整流器,后面是對應(yīng)的若干級工作葉輪6. 壓氣機轉(zhuǎn)子的基本形式有:CA. 鼓式、盤式 B. 輪式、鼓式C. 鼓式、盤式、鼓盤式 D. 輪式、盤式、輪盤式7. 軸流式壓氣機轉(zhuǎn)子葉片的榫頭形式有:DA. 銷釘式、樅樹型 B. 銷釘式、燕尾形C. 銷釘式、整體式 D. 銷釘式、燕尾形,樅樹形8. 整流器機匣有:DA. 分半式、分段式 B. 分半式、整體式C. 整體式、鼓盤式 D. 整體式、分半式、分段式9. 整流器葉片的固定分為:AA. 直接固定和間接固定 B. 直接固定和銷釘固定C. 間接固定和榫頭固定 D.
18、單支點和雙支點10. 間接固定的整流葉片又可分為:DA. 直接固定和間接固定 B. 銷釘式和燕尾形C. 單支點和多支點 D. 單支點和雙支點11. 軸流式壓氣機的氣流通道分為:CA. 鼓式、盤式、鼓盤式B. 分段式、分半式、整體式C. 等內(nèi)徑、等中徑、等外徑D. 等截面、等半徑、等外徑12. 按氣流的流動方向,軸流式壓氣機的環(huán)形通道面積沿軸向:AA. 逐漸減小 B. 逐漸增大C. 先減小后增大 D. 先增大后減小13. 軸流式壓氣機工作葉輪進出口的速度三角分別由哪幾個矢量組成:BA. 圓周速度、線速度、牽連速度B. 絕對速度、相對速度、牽連速度C. 絕對速度、軸向速度、相對速度D. 絕對速度、
19、切向速度、牽連速度14. 決定基元級速度三角的主要參數(shù)有:AA. 工作葉輪進口空氣的絕對速度的軸向分速度、切向分速度、輪緣速度、扭速B. 工作葉輪進口空氣的絕對速度的軸向分速度、切向分速度、扭速C. 工作葉輪進口空氣的絕對速度的軸向分速度、輪緣速度、扭速、圓周速度D. 工作葉輪進口空氣的絕對速度的軸向分速度、牽連速度、扭速、圓周速度15. 軸向速度的大小最終影響到:CA. 流過發(fā)動機空氣密度的大小B. 流過發(fā)動機空氣總溫、總壓大小C. 發(fā)動機功率和迎風面積的大小D. 壓氣機增壓比的大小16. 工作葉輪進口空氣的絕對速度的切向分速度如果與圓周速度方向相同,則稱為:AA. 預旋 B. 扭速 C.
20、正預旋 D. 反預旋17. 軸流式壓氣機工作葉輪進出口氣流的絕對速度沿切向的分速度之差與相對速度沿切向的分速度之差有如下關(guān)系:CA. 大于 B. 小于 C. 相等 D. 不等18. 空氣流過軸流式壓氣機的轉(zhuǎn)子,其絕對速度、相對速度、總溫、總壓的變化是:AA. 絕對速度增大、相對速度減小、總溫總壓升高B. 絕對速度減小、相對速度增大、總溫總壓不變C. 絕對速度增大、相對速度減小、總溫總壓不變D. 絕對速度不變、相對速度減小,總溫總壓升高19. 空氣流過軸流式壓氣機的靜子,其絕對速度、總溫、總壓的變化是:BA. 絕對速度增大、總溫總壓不變B. 絕對速度增大、總溫總壓升高C. 絕對速度減小,總溫總壓
21、不變D. 絕對速度減小,總溫不變,總壓減小20. 軸流式壓氣機單級葉輪對每千克空氣做的輪緣功,其大小與:( )有關(guān)BA. 空氣流量 B. 扭速、圓周速度C. 燃氣流量 D. 空氣的總溫總壓21. 為什么轉(zhuǎn)子葉片從葉根到葉尖方向是扭轉(zhuǎn)的:CA. 因為壓氣機轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速很高B. 因為空氣經(jīng)過壓縮,溫度不斷升高C. 因為輪緣功不變,而圓周速度緣葉高方向線性增加,所以扭速沿葉高方向減小D. 因為輪緣功不變,扭速沿半徑方向不斷增加22. 軸流式壓氣機的增壓比是:AA. 壓氣機出口空氣總壓與進口總壓之比B. 壓氣機進口空氣總壓與出口總壓之比C. 壓氣機出口空氣壓力與進口總壓之比D. 壓氣機進口空氣壓力與出口
22、總壓之比23. 多級軸流式壓氣機總增壓比與各級壓氣機增壓比之間的關(guān)系為:BA. 總增壓比為各級增壓比之和B. 總增壓比為各級增壓比的乘積C. 總增壓比為各級增壓比的平方和D. 總增壓比為各級增壓比的和的平方24. 壓氣機效率的大小反應(yīng)了:DA. 壓氣機對空氣做功的大小B. 壓氣機轉(zhuǎn)速的高低C. 壓氣機增壓比的大小D. 壓氣機內(nèi)氣流的流動損失的大小25. 軸流式壓氣機效率為:AA. 理想絕熱壓縮功與輪緣功之比B. 理想絕熱壓縮功與絕熱膨脹功之比C. 理想絕熱膨脹功與輪緣功之比D. 輪緣功與理想絕熱壓縮功之比26. 軸流式壓氣機功率大小與:( )有關(guān)BA. 空氣流量、軸向速度 B. 空氣流量、輪緣
23、功C. 渦輪前燃氣總溫、壓氣機增壓比D. 壓氣機效率、壓氣機增壓比27. 若壓氣機的輪緣功、壓氣機效率一定,則壓氣機進口空氣總溫越高,壓氣機增壓比:BA. 越大 B. 越低 C. 沒有變化 D. 先增大后減小28. 單級壓氣機功與壓氣機轉(zhuǎn)速之間的關(guān)系為DA. 與轉(zhuǎn)速的三次方成正比 B. 與轉(zhuǎn)速成正比C. 與轉(zhuǎn)速的平方成反比 D. 與轉(zhuǎn)速的平方成正比29. 單級壓氣機功率與壓氣機轉(zhuǎn)速之間的關(guān)系為:CA. 與轉(zhuǎn)速的平方成反比 B. 與轉(zhuǎn)速的平方成正比C. 與轉(zhuǎn)速的三次方成正比 D. 與轉(zhuǎn)速的三次方成反比30. 壓氣機效率隨著轉(zhuǎn)速的增大,其變化為:AA. 單調(diào)增大 B. 單調(diào)減小C. 先增大后減小
24、D. 先減小后增大31. 壓氣機攻角是指:DA. 整流葉片中弧線前緣點切線和氣流進氣速度的夾角B. 葉輪葉片中弧線前緣點切線和氣流進氣速度的夾角C. 整流葉片中弧線前緣點切線和氣流進氣相對速度的夾角D. 葉輪葉片中弧線前緣點切線和氣流進氣相對速度的夾角32. 我們把壓氣機葉輪進口氣流絕對速度的軸向分速度與圓周速度之比稱為:BA. 增壓比 B. 壓氣機流量系數(shù)C. 預旋 D. 扭速33. 壓氣機流量系數(shù)減小,正攻角:( ),氣流容易在:( )分離AA. 增大,葉背 B. 減小,葉背C. 增大,葉盤 D. 減小,葉盤34. 下列哪些條件可以引起多級軸流式壓氣機發(fā)生喘振?CA. 發(fā)動機轉(zhuǎn)速減小,進氣
25、總溫下降,空氣流量突增B. 發(fā)動機轉(zhuǎn)速增大,進氣總溫升高,空氣流量突增C. 發(fā)動機轉(zhuǎn)速減小,進氣總溫升高,空氣流量驟減D. 發(fā)動機轉(zhuǎn)速增大,進氣總溫升高,空氣流量驟減35. 軸流式壓氣機的喘振是一種:BA. 沿軸向發(fā)生的高頻低振幅的振蕩現(xiàn)象B. 沿軸向發(fā)生的低頻高振幅的振蕩現(xiàn)象C. 沿半徑方向發(fā)生的高頻低振幅振蕩現(xiàn)象D. 沿半徑方向發(fā)生的低頻高振幅振蕩現(xiàn)象36. 壓氣機的工作參數(shù)為:CA. 空氣密度、總溫、總壓B. 轉(zhuǎn)速、空氣總溫、總壓C. 轉(zhuǎn)速、空氣流量、進口空氣總溫、總壓D. 空氣密度、空氣流量、軸向速度37. 若壓氣機轉(zhuǎn)速保持不變,當進口流量下降時,壓氣機的級增壓比的變化情況是:DA.
26、逐級減小 B. 逐級增大C. 先減小后增大 D. 先增大后減小38. 由于大氣溫度升高,壓氣機進口空氣溫度升高,使得壓氣機的流量系數(shù):AA. 逐級增大 B. 逐級減小C. 先增大后減小 D. 先減小后增大39. 多級軸流式壓氣機的防喘措施有:DA. 中間級放氣、降低壓氣機進口空氣總溫、提高發(fā)動機轉(zhuǎn)速B. 降低壓氣機進口空氣總溫、采用可調(diào)靜子葉片、提高發(fā)動機轉(zhuǎn)速C. 提高維修質(zhì)量、提高發(fā)動機轉(zhuǎn)速、采用可調(diào)靜子葉片D. 壓氣機中間級放氣、采用可調(diào)靜子葉片、采用雙轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)40. 采用雙轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu),是通過調(diào)節(jié):( )來進行防喘CA. 氣流的軸向速度大小 B. 氣流的流量大小C. 圓周速度的大
27、小 D. 徑向速度的大小第6章1. 燃燒室總壓恢復系數(shù)的定義是:BA. 燃燒室出口燃氣壓力與進口空氣壓力之比B. 燃燒室出口燃氣總壓與進口空氣總壓之比C. 燃燒室進口空氣總壓與出口燃氣總壓之比D. 燃燒室進口空氣壓力與出口燃氣壓力之比2. 燃燒室出口溫度場的分布要求是:AA. 渦輪葉片葉根和葉尖處溫度較低,距離葉尖三分之一葉高處有最高燃氣溫度B. 渦輪葉片葉根和葉尖處溫度較低,距離葉尖三分之二葉高處有最高燃氣溫度C. 渦輪葉片葉根和葉尖處溫度較高,距離葉尖三分之二葉高處有最低燃氣溫度D. 渦輪葉片葉根和葉尖處溫度較高,距離葉尖三分之一葉高處有最低燃氣溫度3. 按基本結(jié)構(gòu),可把燃燒室分為:BA.
28、 筒形燃燒室、鼓形燃燒室、鼓筒形燃燒室B. 管形燃燒室、環(huán)管形燃燒室、環(huán)形燃燒室C. 環(huán)筒形燃燒室、筒形燃燒室、管形燃燒室D. 管形燃燒室、環(huán)管形燃燒室、筒形燃燒室4. 燃燒室的組件包括:DA. 機匣、擴壓器、燃油噴嘴、點火器B. 機匣、擴壓器、燃油噴嘴、點火器、火焰筒C. 機匣、擴壓器、燃油噴嘴、旋流器、火焰筒D. 機匣、擴壓器、燃油噴嘴、旋流器、火焰筒、點火器、連焰管5. 燃燒室常見故障主要有:CA. 局部過熱、火焰筒開裂B. 局部過熱、燃油霧化質(zhì)量差C. 局部過熱、燃燒室熄火D. 燃燒室熄火、火焰筒變形6. 造成燃燒室局部過熱的原因有:DA. 空氣流量過大、燃料濃度分布不均、噴油量過大B
29、. 空氣流量過小、噴油量過大、燃料濃度分布不均C. 燃料濃度分布不均、噴嘴損壞、霧化質(zhì)量差D. 燃料濃度分布不均、空氣正常流動受破壞、噴油量過大7. 燃燒室熄火的根本原因是:DA. 供油量不足B. 燃燒室進口空氣流速過高C. 駕駛員操縱不當D. 混合氣的余氣系數(shù)超出穩(wěn)定燃燒范圍8. 在燃燒室進口氣流速度一定的條件下,穩(wěn)定燃燒范圍與混合氣的初溫初壓的關(guān)系是:AA. 初溫初壓越高,穩(wěn)定燃燒范圍越大B. 初溫初壓的大小對穩(wěn)定燃燒范圍沒有影響C. 初溫初壓越高,穩(wěn)定燃燒范圍越小D. 隨著初溫初壓的升高,穩(wěn)定燃燒范圍先增大后減小9. 隨著飛行高度的增加,穩(wěn)定燃燒范圍:BA. 增大 B. 減小C. 不變
30、D. 先減小后增大10. 隨著飛行速度的增加,穩(wěn)定燃燒范圍:AA. 增大 B. 減小 C. 不變 D. 先增大后減小11. 燃氣渦輪發(fā)動機燃燒室的常見故障是( )。AA、局部過熱和熄火 B、振動過大和污染 C、腐蝕和蠕變 D、喘振和超轉(zhuǎn)12. 現(xiàn)代渦輪風扇發(fā)動機中的燃燒室大多采用 燃燒室。( )BA、管型 B、環(huán)型 C、管環(huán)型 D、擴張型13. 為了有效燃燒提高火焰的傳播速度,在燃燒室的主燃區(qū)混合氣的余氣系數(shù)應(yīng)( )。CA、稍大于1 B、稍小于1 C、等于1 D、不等于114. 在燃氣渦輪發(fā)動機里,燃燒是在 條件下進行的。( )AA、容積不變 B、壓力不變 C、轉(zhuǎn)速不變 D、密度不變15. 航
31、空燃氣渦輪發(fā)動機的燃燒室中,大致可分為( )。CA、層流區(qū),紊流區(qū)和旋流區(qū) B、沖擊區(qū),反力區(qū)和壓力區(qū) C、主燃區(qū),補燃區(qū)和摻混區(qū) D、直流區(qū),回流區(qū)和折流區(qū)16. 燃氣渦輪發(fā)動機的燃燒室熄火的根本原因是( )。DA、氣體壓力高 B、氣體溫度低 C、氣體密度高 D、余氣系數(shù)超出了穩(wěn)定燃燒的范圍17. 燃燒室中沒有采取 措施、降低燃燒區(qū)的空氣流速。( )AA、擴壓器 B、分股進氣 C、安裝旋流器 D、安裝整流錐18. 關(guān)于燃氣渦輪發(fā)動機余氣系數(shù)不正確的說法是( )。BA、余氣系數(shù)大于1是貧油 B、余氣系數(shù)大于1是富油。 C、實際空氣流量與燃油完全燃燒所需的理論空氣流量之比 D、余氣系數(shù)小于1是富
32、油19. 存航空燃氣渦輪發(fā)動機中,對燃燒室出口處環(huán)形截面上的溫度要求是:( )。CA、在出口同一圓環(huán)上溫度分布不需均勻 B、各處的溫度應(yīng)均勻一致 C、在徑向上,靠近渦輪葉片葉尖和葉根處溫度較低,而在距渦輪葉片葉尖約13處溫度最高D、在徑向上,靠近渦輪葉片葉尖和葉根處溫度較高,而在距渦輪葉片葉尖約l3處溫度最低20. 進入航空燃氣渦輪發(fā)動機燃燒室的空氣大部分用于冷卻,僅大約 用于燃燒。( )CA、50 B、10 C、25 D、75第7章1. 燃氣渦輪的作用是:AA. 帶動壓氣機以及其它附件工作B. 讓燃氣膨脹加速C. 增加發(fā)動機推力 D. 增大排氣速度2. 在同一臺發(fā)動機中,單級燃氣渦輪輸出功率
33、比單級壓氣機功率:BA. 小 B. 大 C. 相等D. 相差不大,可以看作相等3. 渦輪的落壓比是指:CA. 渦輪出口燃氣總壓與進口總壓之比B. 渦輪出口燃氣壓力與進口壓力之比C. 渦輪進口燃氣總壓與出口總壓之比D. 渦輪進口燃氣壓力與出口壓力之比4. 渦輪效率是指:DA. 渦輪的理想功與實際功之比B. 渦輪的理想功與理想絕熱壓縮功之比C. 渦輪的實際功與理想絕熱壓縮功之比D. 渦輪實際功與渦輪理想功之比5. 渦輪功率與發(fā)動機轉(zhuǎn)速之間的關(guān)系是:BA. 轉(zhuǎn)速增加,功率增加 B. 轉(zhuǎn)速增加,功率不變C. 轉(zhuǎn)速增加,功率下降D. 轉(zhuǎn)速增加,功率先增大后減小6. 渦輪功率與渦輪前燃氣總溫的關(guān)系是:CA
34、. 渦輪功率與渦輪前燃氣總溫成正比B. 渦輪功率與渦輪前燃氣總溫的平方成正比C. 渦輪功率與渦輪前燃氣總溫的平方根成正比D. 渦輪功率與渦輪前燃氣總溫成反比7. 渦輪轉(zhuǎn)子葉片與輪盤的連接,其榫頭通常是:CA. 銷釘式 B. 燕尾形 C. 樅樹形 D. 單支點8. 渦輪轉(zhuǎn)子葉片葉冠的作用是:DA. 增大轉(zhuǎn)動慣量 B. 限制燃氣流動的通道C. 提高渦輪效率D. 減小葉片振動,同時提高渦輪效率9. 目前廣泛采用的渦輪葉片冷卻方式有:CA. 對流冷卻、沖擊冷卻、射流冷卻B. 對流冷卻、沖擊冷卻、發(fā)汗冷卻C. 對流冷卻、沖擊冷卻、氣膜冷卻D. 對流冷卻、射流冷卻、發(fā)汗冷卻10. 燃氣流過渦輪導向器,其速
35、度、總溫、總壓的變化是:DA. 速度增加,總溫不變,總壓下降B. 速度減小,總溫總壓都下降C. 速度不變,總溫總壓都上升D. 速度增加,總溫下降,總壓不變11. 在燃氣渦輪里,減少葉片振動和提高空氣流動性能是采用:( )CA. 樅樹形榫頭 B. 沖擊式葉片 C. 帶冠的渦輪轉(zhuǎn)子葉片 D. 球形榫頭12. 渦輪葉片連接到渦輪盤上的最佳方法是:( )BA. 舌槽連接 B. 樅樹形榫頭 C. 擠壓配合 D. 燕尾形榫頭13. 渦噴發(fā)動機渦輪葉片上的葉冠的作用是:( )AA. 減少葉片振動 B. 縮短磨合時間 C. 增加葉尖速度 D. 減少進入的空氣14. 渦輪盤和渦輪軸如何冷卻?( )AA. 引入壓
36、氣機空氣冷卻 B. 不用冷卻 C. 環(huán)境空氣冷卻 D. 液體冷卻15. 渦噴發(fā)動機渦輪葉片,導向器葉片做成空心的最主要目的是:( )BA. 減輕重量 B. 有效冷卻 C. 便于鑄造 D. 增大阻力16. 航空燃氣渦輪發(fā)動機中渦輪葉片的兩種基本形式是( )。CA反作用式和收斂式 B.切向式和反作用式 C沖擊式和反作用式 D.沖擊式和葉柵式17. 渦輪噴氣發(fā)動機的渦輪葉片由于熱應(yīng)力產(chǎn)生的裂紋通常出現(xiàn)在( )。DA. 穿過葉根并與葉片的榫頭相平行 B. 沿著葉片的后緣并與葉片的邊緣相平行C. 沿著葉片的前緣并與葉片的前緣相平行 D. 穿過葉片的前緣或后緣并與葉片的邊緣相“垂直”18. 渦輪噴氣發(fā)動機
37、的渦輪葉片產(chǎn)生裂紋的主要原因是( )。 AA. 熱應(yīng)力 B. 離心力 C. 氣動力 D. 切應(yīng)力19. 燃氣渦輪發(fā)動機中受熱最嚴重的部位是( )。BA、壓氣機最后一級的整流器 B、渦輪第一級導向葉片C、噴管處的整流錐表面 D、燃燒室中的旋流器20. 在燃氣渦輪噴氣發(fā)動機中,軸流式壓氣機的級數(shù) 渦輪的級數(shù)。( )CA. 等于 B. 小于 C. 大于 D. 不等于第8章 陳家黎1. 排氣系統(tǒng)所包括的部件有:BA. 尾噴管、反推力裝置、消音裝置B. 排氣混合器、反推力裝置、消音裝置、尾噴管及其調(diào)節(jié)機構(gòu)C. 尾噴管、消音裝置、排氣混合器、反推力裝置D. 尾噴管、發(fā)動機短艙、消音裝置、反推力裝置2. E
38、GT是指:DA. 滑油油壓指示 B. 滑油溫度指示C. 發(fā)動機進口溫度 D. 發(fā)動機排氣溫度3. 尾噴管的主要作用是:AA. 引導燃氣流以一定方向排出 B. 消除噪音C. 改變排氣方向D. 使燃氣加速排出以及對發(fā)動機工作狀態(tài)進行調(diào)節(jié)4. 尾噴管對燃氣進行加速的原理是:AA. 燃氣在噴管內(nèi)進行絕能流動,焓降轉(zhuǎn)化為燃氣動能的增加,增大排氣速度B. 燃氣在噴管內(nèi)進行絕熱流動,總壓降低轉(zhuǎn)化為燃氣動能的增加,增大排氣速度C. 燃氣在噴管內(nèi)進行絕功流動,總溫降低轉(zhuǎn)化為燃氣動能的增加,增大排氣速度D. 燃氣在噴管內(nèi)進行絕能流動,總壓不變,壓力降低轉(zhuǎn)化為燃氣動能的增加,增大排氣速度5. 民航或一般運輸機,通常
39、采用哪一種噴管:AA. 不可調(diào)收斂噴管 B. 收斂擴散噴管C. 帶中心體尾噴管 D. 引射噴管6. 按調(diào)節(jié)方式分,收斂噴管為:DA. 引射收斂噴管、可調(diào)收斂噴管B. 收斂擴散噴管、可調(diào)收斂噴管C. 引射噴管、帶中心體噴管D. 固定收斂噴管、可調(diào)收斂噴管7. 反推力裝置的作用是:CA. 增大發(fā)動機推力 B. 提高推進效率C. 降低飛機著陸速度,縮短飛機滑跑距離D. 提高飛機的加速性8. 當收縮噴管的實際落壓比小于可用落壓比時,噴管處于:CA. 亞臨界工作狀態(tài) B. 臨界工作狀態(tài)C. 超臨界工作狀態(tài) D. 無法判斷其工作狀態(tài)9. 超音速噴管是一個 的管道。( D )A. 圓柱形 B. 擴張形 C.
40、 收斂形 D. 先縮斂后擴張形10. 影響噴管噴氣速度的因素是( A)。 A. 噴管進口總溫,實際落壓比和流動損失。B. 噴管的長度和直徑。C. 噴管小口處的總溫和大氣溫度。 D. 噴管的直徑和反壓。第9章1. 單轉(zhuǎn)子渦輪噴氣發(fā)動機穩(wěn)定工作的條件是:CA. 壓氣機與渦輪功率相等B. 壓氣機與渦輪壓力平衡C. 壓氣機與渦輪流量連續(xù)D. 壓氣機與渦輪溫度相等2. 穩(wěn)定工作狀態(tài)下,渦輪前燃氣溫度與發(fā)動機轉(zhuǎn)速之間的關(guān)系是:DA. 轉(zhuǎn)速增加,渦輪前燃氣溫度單調(diào)上升B. 轉(zhuǎn)速增加,渦輪前燃氣溫度單調(diào)下降C. 轉(zhuǎn)速增加,渦輪前燃氣溫度先上升后下降D. 轉(zhuǎn)速增加,渦輪前燃氣溫度先下降后上3. 對于發(fā)動機的加速
41、性,以下說法正確的是:AA. 高空比低空差,低速飛行比高速飛行差,夏天比冬天差B. 高空比低空好,低速飛行比高速飛行差,夏天比冬天好C. 高空比低空差,低速飛行比高速飛行好,夏天比冬天差D. 高空比低空好,低速飛行比高速飛行好,夏天比冬天好4. 在飛行高度和飛行速度一定的前提下,隨著發(fā)動機轉(zhuǎn)速的增加:CA. 推力與燃油消耗率均單調(diào)增大B. 推力單調(diào)增大,燃油消耗率單調(diào)減小C. 推力單調(diào)增大,燃油消耗率先急劇減小然后略有上升D. 推力單調(diào)減小,燃油消耗率先急劇上升然后略有下降5. 大氣壓力增加,以下說法正確的是:BA. 推力增加,單位推力增加,燃油消耗率不變B. 推力增加,單位推力不變,燃油消耗
42、率不變C. 推力增加,單位推力增加,燃油消耗率增加D. 推力增加,單位推力不變,燃油消耗率增加6. 大氣溫度上升,以下說法正確的是:CA. 推力增加,燃油消耗率增加B. 推力不變,燃油消耗率增加C. 推力減小,燃油消耗率增加D. 推力減小,燃油消耗率減小7. 在飛行速度和發(fā)動機轉(zhuǎn)速一定時,在11km高度范圍內(nèi),隨著飛行高度增加:BA. 推力減小,燃油消耗率上升,單位推力減小B. 推力減小,燃油消耗率減小,單位推力上升C. 推力減小,燃油消耗率上升,單位推力上升D. 推力減小,燃油消耗率減小,單位推力減小8. 隨著飛行馬赫數(shù)的增加,以下說法正確的是:BA. 推力先增加后減小,直到為零,燃油消耗率
43、和單位推力一直增大B. 推力先增加后減小,直到為零,燃油消耗率一直增大,單位推力一直減小直到為零C. 推力先減小后增大,燃油消耗率和單位推力一直增大D. 推力先減小后增大,燃油消耗率和單位推力一直減小9. 隨著飛行馬赫數(shù)增加,總效率、熱效率、推進效率的變化是:AA. 推進效率一直增大,熱效率和總效率均先增大后減小B. 推進效率一直減小,熱效率和總效率均先減小后增大C. 推進效率先增大后減小,熱效率和總效率均先增大后減小D. 推進效率先減小后增大,熱效率和總效率均先減小后增大10. 渦輪風扇發(fā)動機的基本組成包括:CA. 低壓壓氣機、高壓壓氣機、低壓渦輪、高壓渦輪、燃燒室、噴管B. 低壓壓氣機、高
44、壓壓氣機、低壓渦輪、高壓渦輪、燃燒室、噴管、風扇C. 低壓壓氣機、高壓壓氣機、低壓渦輪、高壓渦輪、燃燒室、噴管、風扇、外涵道D. 低壓壓氣機、高壓壓氣機、低壓渦輪、高壓渦輪、燃燒室、風扇、外涵道1-3章1. 在渦輪噴氣發(fā)動機進行的熱力循環(huán)中,按順序包括哪些熱力過程:( )AA、絕熱壓縮、等壓加熱、絕熱膨脹、等壓放熱B、絕熱壓縮、等容加熱、絕熱膨脹、等容放熱C、絕熱壓縮、等溫加熱、絕熱膨脹、等溫放熱D、絕熱壓縮、絕熱膨脹、等壓放熱、等壓加熱2. 空氣在渦輪噴氣發(fā)動機燃燒室中的流動過程可以看作:( )BA、絕熱膨脹 等容加熱B、等壓加熱 絕熱壓縮3. 空氣在噴氣發(fā)動機的進氣道和壓氣機中的流動可以看
45、作:( )AA、絕熱壓縮 等壓放熱B、等容加熱 絕熱膨脹4、海平面標準大氣狀態(tài)是( )。DA、溫度為20,大氣壓力為101325PA B、溫度為273.15K,大氣壓力為101325PAC、溫度為0,大氣壓力為750mmHg D、溫度為15,大氣壓力為760mmHg5、超音速氣流經(jīng)過正激波后( )。A、仍為超音速氣流 B、變?yōu)閬喴羲贇饬?C、變?yōu)榭缫羲贇饬?D、變?yōu)橐羲贇饬?、熱輻射的特點是( )C。 A、熱輻射能不可以在真空中進行傳播 B、熱輻射能只有存在氣體、液體和固體物質(zhì)時才能進行傳播C、熱輻射時不但存在能量的轉(zhuǎn)移,而且還伴隨著能量形式的轉(zhuǎn)化D、熱輻射能只有在運動的流體中進行傳播 7、航
46、空燃氣渦輪發(fā)動機是將( )。BA、動能轉(zhuǎn)變?yōu)闊崮艿难b置 B、熱能轉(zhuǎn)變?yōu)闄C械能的裝置C、動能轉(zhuǎn)變?yōu)闄C械能的裝置 D、勢能轉(zhuǎn)變?yōu)闊崮艿难b置8、航空燃氣渦輪發(fā)動機分為( )。 D A、離心式和軸流式兩種類型 B、吸氣式和增壓式兩種類型C、沖擊式和反力式兩種類型 D、渦噴、渦槳、渦扇和渦軸四種類型 9、單轉(zhuǎn)子燃氣渦輪噴氣發(fā)動機本體的主要組成部分是( )。AA、進氣道,壓氣機,燃燒室,渦輪和噴管 B、氣缸,活塞,連桿,氣門和曲軸 C、擴壓器,靜子,轉(zhuǎn)子,排氣裝置 D、螺旋槳,減速器,渦輪和排氣管10、燃氣渦輪發(fā)動機核心機的3個主要組成部分是( )。BA、壓氣機、擴壓器和靜子 B、渦輪、壓氣機和燃燒室 C
47、、渦輪、燃燒室和靜子 D、轉(zhuǎn)子、靜子和擴壓器11、燃氣渦輪噴氣發(fā)動機的理想循環(huán)是( )。A、定壓加熱循環(huán) B、定容加熱循環(huán) C、定溫加熱循環(huán) D、絕熱循環(huán)12、渦輪風扇發(fā)動機按外涵道氣流排出方式分為( )。A、前風扇和后風扇 B、短外涵和長外涵 C、高涵道比和低涵道比 D、螺槳和槳扇13、雙轉(zhuǎn)子發(fā)動機的兩個轉(zhuǎn)子是( )。A、壓氣機轉(zhuǎn)子和渦輪轉(zhuǎn)子 B、低壓轉(zhuǎn)子和高壓轉(zhuǎn)子C、風扇轉(zhuǎn)子和低壓壓氣機轉(zhuǎn)子 D、高壓壓氣機轉(zhuǎn)子和高壓渦輪轉(zhuǎn)子14、渦輪噴氣發(fā)動機的理想熱力循環(huán)是由( )DA、絕熱壓縮過程、定壓加熱過程、定溫膨脹過程和定壓放熱過程,四個過程組成。B、絕熱壓縮過程、定容加熱過程、絕熱膨脹過程和定
48、壓放熱過程,四個過程組成。C、絕熱壓縮過程、定溫加熱過程、絕熱膨脹過程和定壓放熱過程,四個過程組成。D、絕熱壓縮過程、定壓加熱過程、絕熱膨脹過程和定壓放熱過程,四個過程組成。15、渦輪噴氣發(fā)動機的理想熱力循環(huán)的熱效率取決于( B )李振強A、發(fā)動機渦輪前溫度 B、發(fā)動機加熱量C、發(fā)動機進口溫度 D、發(fā)動機增壓比16、高涵道比渦扇發(fā)動機推力的指示參數(shù)EPR是( C )A、發(fā)動機增壓比 B、發(fā)動機壓氣機增壓比C、發(fā)動機排氣總壓與發(fā)動機進氣總壓之比D、發(fā)動機排氣總溫與發(fā)動機進氣總溫比17、下列哪一個是渦噴發(fā)動機工作的主要限制因素?( C )A、壓氣機進口空氣溫度 B、壓氣機出口空氣溫度C、渦輪前燃氣
49、溫度 D、燃燒室壓力 18、燃氣渦輪發(fā)動機的排氣溫度表提供與什么有關(guān)的指示?( D )A、進氣溫度 B、高壓壓氣機的溫度C、排出燃氣通過排氣尾錐時的溫度 D、渦輪進口溫度 19、渦輪噴氣發(fā)動機的總效率是( A )A、單位時間發(fā)動機產(chǎn)生的機械能與單位時間內(nèi)發(fā)動機燃油完全燃燒時放出的熱量之比B、發(fā)動機的推力與動能之比、C、發(fā)動機完成的推進功與可用動能之比。D、推進功率與單位時間內(nèi)發(fā)動機燃油完全燃燒時放出的熱量之比 20、當飛行馬赫數(shù)保持一定時,渦噴發(fā)動機的燃油消耗率與發(fā)動機的總效率( C )。 A、無關(guān) B、成正比 C、成反比 D、的平方根成正比21、加力式燃氣渦輪噴氣發(fā)動機的加力燃燒的目的在于(
50、 B )。 A、提高渦輪前燃氣總溫 B、提高噴管前的燃氣溫度 C、提高主燃燒室前的燃氣溫度 D、提高壓氣機出口處的氣體溫度 22、高涵道比渦扇發(fā)動機推力的指示參數(shù)N1是( C )。A、發(fā)動機高壓壓氣機轉(zhuǎn)速 B、發(fā)動機高壓轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速C、發(fā)動機風扇轉(zhuǎn)速 D、發(fā)動機中壓轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速 23、民航飛機常用的發(fā)動機是( B )類型的。A、渦噴 B、渦扇 C、渦槳 D、渦軸24、VBV是指( C )。A、可調(diào)靜子活門 B、可調(diào)靜子葉片C、可調(diào)放氣活門 D、可調(diào)放氣葉片25、“compressor”是( A )。A、壓氣機 B、燃燒室C、進氣道 D、渦輪26、“turbine”是( D )。A、壓氣機 B、燃燒室C
51、、進氣道 D、渦輪27、用于直升機的燃氣渦輪發(fā)動機為:( D )?A、渦輪噴氣發(fā)動機 B、渦輪風扇發(fā)動機C、渦輪螺旋槳發(fā)動機 D、渦輪軸發(fā)動機28、雙轉(zhuǎn)子軸流壓氣機里第一級渦輪帶動:( B )A、低壓壓氣機 B、高壓壓氣機C、風扇和低壓壓氣機 D、風扇29、熱力系統(tǒng)與外界既發(fā)生能量交換,又有物質(zhì)交換,則該系統(tǒng)為:( A )A、開口系統(tǒng) B、閉口系統(tǒng)C、絕熱系統(tǒng) D、孤立系統(tǒng)30、以下參數(shù),與轉(zhuǎn)速成正比變化的是( C D )。?A、單級壓氣機功 B、單級壓氣機功率C、壓氣機的效率 D、空氣流量31、渦噴發(fā)動機理想熱力循環(huán)的熱效率主要取決于( B )A、渦輪前溫度 B、加熱量C、壓氣機進口溫度 D、發(fā)動機增壓比32、對于同種氣體,定容比熱Cv與定壓比熱Cp的關(guān)系為:( B )A、Cv>Cp B、Cv<CpC、Cv=Cp D、無法判斷33、工質(zhì)從狀態(tài)A經(jīng)過等溫膨脹到狀態(tài)B,又從狀態(tài)A經(jīng)過絕熱膨脹到狀態(tài)C,且VB=VC則:( A )A、PB>PC B、PB=PC C、PB<PC 34、穩(wěn)定工作狀態(tài)下,渦輪前燃氣總溫隨轉(zhuǎn)速變化的規(guī)律是:( )?A、渦輪前燃氣總溫隨
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