2016.6.1地下室頂板施工通道加固專項方案解析

1、明月大唐匯一期項目地下室頂板施工通道加固方案編制人：審核人：審批人：二十一冶建設(shè)有限公司2016 年 5 月 25 日一、工程概況： 3二、編制依據(jù) 3三、地下室頂板加固范圍 3四、車庫頂板堆載情況與荷載分析： 3五、地下室頂板強度驗算 4六、地下室頂板加固支撐驗算 14七、鋼管支撐加固搭設(shè) 17八、鋼管加固支撐的檢查 18九、施工安全注意措施 1923一、工程概況：本工程位于江油市新城區(qū)， 場地北側(cè)是政務(wù)中心； 場地北側(cè)臨大鵬西路， 南側(cè)臨創(chuàng)業(yè)路、西側(cè)臨棲仙路、東側(cè)臨匯豐路，場地地形平坦。本工程設(shè)計圖紙中規(guī)定的總平區(qū)域地下室頂板允許荷載為24.0KN/ m2 ；有消防車（30T）通道群樓地下

2、室頂班允許荷載為35KN/itf。因施工場地限制，本工程主體結(jié)構(gòu)已接近完成，二次結(jié)構(gòu)及裝飾工程的需要，磚及其它材料堆場、臨時施工道路只能設(shè)置在地下室頂板上。磚及其它材料堆場、臨時施工道路所在區(qū)域，主梁為400*800mm、 400*900mm，次梁為300*700mm， 板厚160mm， 柱距8.1m*8.1m， 柱截面為600*600mm， 柱高3.9m。二、編制依據(jù)1、編制依據(jù)：（ 1）建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn) JGJ59-2011（2）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)程JGJ130-2011（3）建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2012）（4）明月大唐匯一期結(jié)構(gòu)施工圖。三、地下室頂板加固

3、范圍在施工過程中， 主要重載車輛為磚車及裝飾等材料運輸。 須對地下室頂板進行加固，具體加固區(qū)域詳附圖。在需要加固的區(qū)域內(nèi)按照0.6m*0.6m加密設(shè)置支撐立桿，加固部位的支撐，在工程掃尾階段，確保無重載車輛通行方可拆除。為保證施工車輛行駛在鋼管搭設(shè)區(qū)域，要求在地下室頂板用鋼管搭設(shè)車輛行駛通道圍擋，并用標(biāo)示行駛路線。在車輛進入地下室頂板入口，設(shè)置圍擋，由材料員嚴(yán)格控制進入頂板車輛重量（重量核定嚴(yán)格按照固定車輛和裝載數(shù)量來把控），對于超載的車輛一律不放行，每次放行一輛車通過，待卸完料出場后，再放行下一輛車進入。加固范圍詳見平面布置圖附后。四、車庫頂板堆載情況與荷載分析：1、材料荷載：材料堆放高度不

4、超過2米，材料堆載荷載為20KN/nf,低于地下室頂板承載力， 無需支撐。2、施工道路荷載：由于本工程場地狹窄， 施工通道設(shè)置在地下室頂板消防通道區(qū)域上， 在運輸車輛經(jīng)過時，車輛荷載較大。施工場地荷載最大的車輛為磚運輸車、干拌砂漿罐。荷載參數(shù)為：磚車自重15T,裝載25T,合計40T;其它材料運輸總重限重 40T;運砂車、碎輸送車最大載重量為 550KN(含車輛自重)選取最大值55T( 550KN)五、地下室頂板強度驗算( 一)頂板受力以下計算的計算依據(jù)為建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 (GB50009-2012)bcx=btx +2 (sxtanO+h) =0.6+2*0.16=0.92mbcy =bty

5、+2 (sx tanO+h) =0.2+2*0.16=0.52m( bcx 、 bcy 為荷載作用面在兩個方向的計算寬度； btx 、 bty 為輪壓著地寬度和長度，分別為0.6m0.2m ; s為覆土厚度為 0; h為板厚0.16m；。為擴散角)車輪作用面的局部荷載q=1.3*Q/(bcx*bcy)其中 Q 為單個輪胎上的荷載， 按后面 4 個車輪承 ( 雙橋車后輪有4 個) 受最大滿載時的80%+算，則每個車輪承受的荷載為 550X 0.7 +4=110KN考慮車輛在行駛過程中產(chǎn)生的動力系數(shù)1.2 ， 則車輛第邊外個車輪承受的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為 132 KNq=1.3*Q/( bcx* bcy)

6、=1.3*132/(0.92*0.52)=358.69KN/m2簡支雙向板的絕對最大彎矩 Mxmax=0.1434*358.69*0.92*0.52=24.6KN - mMymax=0.1176*358.69*0.92*0.52=20.17KN - m取 Mmax=24.6 KN- m跨中最大彎矩產(chǎn)生的等效均布荷載：橫向等效均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值qex=8* ( Ly/Lx )由 Ly/Lx=0.8/0.8=1 ,查表得 a =0.0368 , 0 =0.0368Qe=24.6/0.0368*1 2=668.47KN/m2所以車輪輪壓荷載產(chǎn)生的等效均布荷載為 668.47KN/m2（二）該工程按0.

7、6*0.6m立桿間距對地下室頂板進行加固，以下計算采用“探索者結(jié)構(gòu)計算軟件”復(fù)核。一、構(gòu)件編號：LB-1二、示意圖三、依據(jù)規(guī)范建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2012混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2010四、計算信息1 .幾何參數(shù)計算跨度：Lx = 600 mm; Ly = 600 mm板厚：h = 160 mm2 .材料信息混凝土等級：C35 fc=16.7N/mm2 ft=1.57N/mm 2 ftk=2.20N/mmEc=3.15X 10 4N/mm鋼筋種類：HRB400 fy = 360 N/mm 2 Es = 2.0 X105 N/mm2最小配筋率：p = 0.200%縱向受拉鋼

8、筋合力點至近邊距離：as = 30mm保護層厚度：c = 25mm3.4.荷載信息（均布荷載）永久荷載分項系數(shù)：丫 g = 1.200可變荷載分項系數(shù)：丫 q = 1.400準(zhǔn)永久值系數(shù)：少q = 1.000永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q gk = 4.000kN/m 2可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q qk = 668.470kN/m 2計算方法：彈性板5 .邊界條件（上端/下端/左端/右端）：固定/固定/固定/固定6 .設(shè)計參數(shù)結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)：丫。= 1.00泊松比：科=0.200五、計算參數(shù)：1 .計算板的跨度：Lo = 600 mm2 . 計算板的有效高度：ho = h-as=160-30=130 mm六、配筋

9、計算(lx/ly=600/600=1.000<2.0001.X向底板鋼筋所以按雙向板計算):1)確定X向板底彎矩Mx = 表中系數(shù)(丫 G*q gk+ 丫 Q*q qk)*Lo 22)3)=(0.0176+0.0176*0.200)*(1.200*4.000+1.400*668.470)*0.6=7.152 kN*m確定計算系數(shù)a s = 丫 o*Mx/( a 1*fc*b*ho*ho)=1.00*7.152 X 10 6/(1.00*16.7*1000*130*130)=0.025計算相對受壓區(qū)高度4)As =E = 1-sqrt(1-2*計算受拉鋼筋面積a 1*fc*b*ho*2as

10、) = 1-sqrt(1-2*0.025) = 0.026E /fy = 1.000*16.7*1000*130*0.026/3605)2.Y1)=155mm驗算最小配筋率p = As/(b*h) = 155/(1000*160) = 0.097%p < p min = 0.200%不滿足最小配筋要求所以取面積為 As = p min*b*h = 0.200%*1000*160 = 320 mm2米取萬案摩8150,實配面積335 mm向底板鋼筋確定Y向板底彎矩My =表中系數(shù)(丫 G*q gk+ 丫 Q*q qk)*Lo 2 =(0.0176+0.0176*0.200)*(1.200*

11、4.000+1.400*668.470)*0.6=7.152 kN*m2)確定計算系數(shù)a s = 丫 o*Mx/( a 1*fc*b*ho*ho)=1.00*7.152 X 10 6/(1.00*16.7*1000*130*130)=0.0253)計算相對受壓區(qū)高度4)As =E = 1-sqrt(1-2* as) = 1-sqrt(1-2*0.025) = 0.026計算受拉鋼筋面積=155mma 1*fc*b*ho* E /fy = 1.000*16.7*1000*130*0.026/36025)3.X1)驗算最小配筋率p = As/(b*h) = 155/(1000*160) = 0.0

12、97%p < p min = 0.200%不滿足最小配筋要求所以取面積為 As = p min*b*h = 0.200%*1000*160 = 320 mm 采取方案摩8150,實配面積335 mm向支座左邊鋼筋確定左邊支座彎矩M ox =表中系數(shù)(丫 G*qgk+丫 Q*qqk)*Lo 22)3)=0.0513*(1.200*4.000+1.400*668.470)*0.6=17.372 kN*m確定計算系數(shù)a s = 丫 o*Mfx/( a 1*fc*b*ho*ho)=1.00*17.372 X 10 6/(1.00*16.7*1000*130*130)=0.062計算相對受壓區(qū)高度

13、4)As =E = 1-sqrt(1-2* a s) = 1-sqrt(1-2*0.062) = 0.064計算受拉鋼筋面積=383mma 1*fc*b*ho* E /fy = 1.000*16.7*1000*130*0.064/36025)4.X1)M2)3)4)驗算最小配筋率p = As/(b*h) = 383/(1000*160) = 0.240%p > p min = 0.200% 滿足最小配筋要求采取方案犀8130,實配面積386 mnf向支座右邊鋼筋確定右邊支座彎矩ox =表中系數(shù)(丫 G*q gk+丫 Q*q qk)*Lo 2=0.0513*(1.200*4.000+1.4

14、00*668.470)*0.6=17.372 kN*m確定計算系數(shù)a s = 丫 o*Mfx/( a 1*fc*b*ho*ho)=1.00*17.372 X 10 6/(1.00*16.7*1000*130*130) =0.062計算相對受壓區(qū)高度E = 1-sqrt(1-2* as) = 1-sqrt(1-2*0.062) = 0.064 計算受拉鋼筋面積As = a 1*fc*b*ho* E /fy = 1.000*16.7*1000*130*0.064/3602=383mm5)5.Y1)M2)驗算最小配筋率p = As/(b*h) = 383/(1000*160) = 0.240%p &

15、gt; p min = 0.200%滿足最小配筋要求采取方案摩8130,實配面積386 mnf向上邊支座鋼筋確定上邊支座彎矩0y =表中系數(shù)(丫 G*q gk+ 丫 Q*q qk)*Lo 2=0.0513*(1.200*4.000+1.400*668.470)*0.6=17.372 kN*m確定計算系數(shù)a s = 丫 o*Mfx/( a 1*fc*b*ho*ho)=1.00*17.372 X 10 6/(1.00*16.7*1000*130*130)=0.0623)計算相對受壓區(qū)高度E = 1-sqrt(1-2* a s) = 1-sqrt(1-2*0.062) = 0.0644) 計算受拉鋼

16、筋面積As = a 1*fc*b*ho* E /fy = 1.000*16.7*1000*130*0.064/360 2 =383mm5) 驗算最小配筋率p = As/(b*h) = 383/(1000*160) = 0.240%p > p min = 0.200%滿足最小配筋要求2米取萬案依8130,實配面積386 mm6) Y向下邊支座鋼筋1) 確定下邊支座彎矩M0y =表中系數(shù)(丫 G*q gk+ 丫 Q*q qk)*Lo 2_ _2=0.0513*(1.200*4.000+1.400*668.470)*0.6=17.372 kN*m2) 確定計算系數(shù)a s = 丫 o*Mfx/(

17、 a 1*fc*b*ho*ho)=1.00*17.372 X 10 6/(1.00*16.7*1000*130*130)=0.0623) 計算相對受壓區(qū)高度E = 1-sqrt(1-2* as) = 1-sqrt(1-2*0.062) = 0.0644) 計算受拉鋼筋面積As = a 1*fc*b*ho* E /fy = 1.000*16.7*1000*130*0.064/360 2 =383mm5) 驗算最小配筋率p = As/(b*h) = 383/(1000*160) = 0.240%p > p min = 0.200%滿足最小配筋要求2米取萬案摩8130,實配面積386 mm七、

18、跨中撓度計算：Mk 按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計算的彎矩值Mq 按荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合計算的彎矩值1 .計算荷載效應(yīng)Mk = Mgk + Mqk=(0.0176+0.0176*0.200)*(4.000+668.470)*0.62 = 5.113 kN*mMq = Mgk+ 巾 q*Mqk=(0.0176+0.0176*0.200)*(4.000+1.0*668.470)*0.62 = 5.113 kN*m2 .計算受彎構(gòu)件的短期剛度Bs1) 計算按荷載荷載效應(yīng)的兩種組合作用下，構(gòu)件縱向受拉鋼筋應(yīng)力d sk = Mk/(0.87*ho*As)混規(guī)(7.1.4-3)=5.113 X 10 6/(0.8

19、7*130*335) = 134.947 N/mmb sq = Mq/(0.87*ho*As)混規(guī)(7.1.4-3)=5.113 X 10 6/(0.87*130*335) = 134.947 N/mm2) 計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率矩形截面積：Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*160= 80000mm2p te = As/Ate 混規(guī)(7.1.2-4)=335/80000 = 0.419%3) 計算裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)小3k = 1.1-0.65*ftk/( pte*(rsk) 混規(guī)(7.1.2-2)= 1.1-0.65*2.20/(0.

20、419%*134.947) = -1.431因為小不能小于最小值 0.2,所以取3k = 0.2 少 q = 1.1-0.65*ftk/( p te* (r sq) 混規(guī)(7.1.2-2)= 1.1-0.65*2.20/(0.419%*134.947) = -1.431因為小不能小于最小值 0.2 ,所以取 3q = 0.24) 計算鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值a Ea E = Es/Ec = 2.0 X 10 5/3.15 X 104 = 6.3495) 計算受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值丫 f矩形截面，丫 f=06) 計算縱向受拉鋼筋配筋率pp = As/(b*ho)= 335/(10

21、00*130) = 0.258%7) 計算受彎構(gòu)件的短期剛度BsBsk = Es*As*ho2/1.15 3 k+0.2+6* a E* p/(1+ 3.5丫 f)(混規(guī)(7.2.3-1)=2.0 X 10 5*335*130 2/1.15*-1.431+0.2+6*6.349*0.258%/(1+3.5*0.0) =2.144 X 10 3 kN*m2Bsq = Es*As*ho2/1.15 3 q+0.2+6* a E* p/(1+ 3.5丫 f)(混規(guī)(7.2.3-1)=2.0 X 10 5*335*130 2/1.15*-1.431+0.2+6*6.349*0.258%/(1+3.5*

22、0.0) =2.144 X 10 3 kN*m23. 計算受彎構(gòu)件的長期剛度B1) 確定考慮荷載長期效應(yīng)組合對撓度影響增大影響系數(shù)0當(dāng) p '=0 時，0 =2.0 混規(guī)(7.2.5)2) 計算受彎構(gòu)件的長期剛度BBk = Mk/(Mq*( 0 -1)+Mk)*Bs ( 混規(guī)(7.2.2-1)=5.113/(5.113*(2.0-1)+5.113)*2.144 X10 3=1.072 X 10 3 kN*m2Bq = Bsq/ 0 (混規(guī)(7.2.2-2)=2.144 X 10 3/2.0=1.072 X 10 3 kN*m2B = min(Bk,Bq) = min(1071.912,

23、1071.912) = 1071.9124. 計算受彎構(gòu)件撓度f max = f*(qgk+Wq*q qk)*LO 4/B=0.00127*(4.000+1.0*668.470)*0.64/1.072 X 103= 0.103mm5. 驗算撓度撓度限值 fo=Lo/200=600/200=3.000mmfmax=0.103mm£ fo=3.000mm,滿足規(guī)范要求！八、裂縫寬度驗算:1. 跨中 X 方向裂縫1) 計算荷載效應(yīng)Mx =表中系數(shù)(q gk+小 q qk)*Lo 2= (0.0176+0.0176*0.200)*(4.000+1.00*668.470)*0.6= 5.113

24、 kN*m2) 帶肋鋼筋 ,所以取值vi =1.03) 因為C > 65 ，所以取 C = 654) 計算按荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合作用下，構(gòu)件縱向受拉鋼筋應(yīng)力d sq=Mq/(0.87*ho*As) 混規(guī)(7.1.4-3) =5.113X 10 6/(0.87*130*335)=134.947N/mm5) 計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率矩形截面積， Ate=0.5*b*h=0.5*1000*160=80000 mm 2p te=As/Ate 混規(guī)(7.1.2-4)=335/80000 = 0.0042因為 p te=0.0042 < 0.01, 所以讓 pte=

25、0.016) 計算裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)小少=1.1-0.65*ftk/( p te* bsq) 混規(guī)(7.1.2-2) =1.1-0.65*2.200/(0.0100*134.947) =0.040因為 少=0.040 < 0.2, 所以讓 少=0.27) 計算單位面積鋼筋根數(shù)nn=1000/dist = 1000/150=68) 計算受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑 deqdeq= ( Eni*di2)/( En i*Vi*di)=6*8*8/(6*1.0*8)=89) 計算最大裂縫寬度a max=" cr* 0 * <r sq/Es*(1.9*C+0.08*Deq

26、/ p te)( 混規(guī)(7.1.2-1) =1.9*0.200*134.947/2.0 X 10 5*(1.9*25+0.08*8/0.0100) =0.0286mm & 0.30,滿足規(guī)范要求2. 跨中 Y 方向裂縫1) 計算荷載效應(yīng)My = 表中系數(shù)(q gk+少 q qk)*Lo 22= (0.0176+0.0176*0.200)*(4.000+1.00*668.470)*0.62= 5.113 kN*m2) 帶肋鋼筋 , 所以取值vi =1.03) 因為C > 65 ，所以取 C = 654) 計算按荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合作用下，構(gòu)件縱向受拉鋼筋應(yīng)力b sq=Mq/(0.8

27、7*ho*As) 混規(guī)(7.1.4-3)=5.113X 106/(0.87*130*335)=134.947N/mm5) 計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率矩形截面積， Ate=0.5*b*h=0.5*1000*160=80000 mm 2p te=As/Ate 混規(guī)(7.1.2-4)=335/80000 = 0.0042因為 p te=0.0042 < 0.01, 所以讓 pte=0.016) 計算裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)小少=1.1-0.65*ftk/( p te* bsq)混規(guī)(7.1.2-2)=1.1-0.65*2.200/(0.0100*134.947

28、) =0.040因為 少=0.040 < 0.2, 所以讓 少=0.27) 計算單位面積鋼筋根數(shù)nn=1000/dist = 1000/150=68) 計算受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑 deqdeq= ( Eni*di2)/( En i*Vi*di)=6*8*8/(6*1.0*8)=89) 計算最大裂縫寬度a max=" cr* 0 * <r sq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ p te)( 混規(guī)(7.1.2-1) =1.9*0.200*134.947/2.0 X 10 5*(1.9*25+0.08*8/0.0100)=0.0286mm & 0.30,滿足規(guī)

29、范要求3. 支座上方向裂縫1) 計算荷載效應(yīng)Moy =表中系數(shù)(q gk+ B q qk)*Lo 2)2= 0.0513*(4.000+1.00*668.470)*0.62= 12.419 kN*m2) 帶肋鋼筋 , 所以取值vi =1.03) 因為C > 65 ，所以取 C = 654) 計算按荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合作用下，構(gòu)件縱向受拉鋼筋應(yīng)力b sq=Mq/(0.87*ho*As) 混規(guī)(7.1.4-3) =12.419 X 10 6/(0.87*130*386)=284.474N/mm5) 計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率 2矩形截面積， Ate=0.5*b*h=

30、0.5*1000*160=80000 mmp te=As/Ate 混規(guī)(7.1.2-4)=386/80000 = 0.0048因為 p te=0.0048 < 0.01, 所以讓 pte=0.016) 計算裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)小少=1.1-0.65*ftk/( p te* bsq)混規(guī)(7.1.2-2)=1.1-0.65*2.200/(0.0100*284.474) =0.5977) 計算單位面積鋼筋根數(shù)nn=1000/dist = 1000/130=78) 計算受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑 deqdeq= ( Eni*di2)/( En i*vi*di)=7*8*8/(7*1.

31、0*8)=89) 計算最大裂縫寬度a max=a cr* 0 * sq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ p te)( 混規(guī)(7.1.2-1)=1.9*0.597*284.474/2.0 X 10 5*(1.9*25+0.08*8/0.0100)=0.1800mm & 0.30,滿足規(guī)范要求4. 支座下方向裂縫1) 計算荷載效應(yīng)Moy =表中系數(shù)(q gk+ + q qk)*Lo 22= 0.0513*(4.000+1.00*668.470)*0.62= 12.419 kN*m2) 帶肋鋼筋 , 所以取值vi =1.03) 因為C > 65 ，所以取 C = 654) 計算

32、按荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合作用下，構(gòu)件縱向受拉鋼筋應(yīng)力b sq=Mq/(0.87*ho*As) 混規(guī)(7.1.4-3) =12.419 X 10 6/(0.87*130*386)=284.474N/mm5) 計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率矩形截面積， Ate=0.5*b*h=0.5*1000*160=80000 mm 2p te=As/Ate 混規(guī)(7.1.2-4)=386/80000 = 0.0048因為 p te=0.0048 < 0.01, 所以讓 pte=0.016) 計算裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)小少=1.1-0.65*ftk/( p te* bsq)

33、混規(guī)(7.1.2-2) =1.1-0.65*2.200/(0.0100*284.474) =0.5977) 計算單位面積鋼筋根數(shù)nn=1000/dist = 1000/130=78) 計算受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑 deqdeq= ( En i*d i2)/( !2ni*Vi*di)=7*8*8/(7*1.0*8)=89) 計算最大裂縫寬度a max=" cr* 0 * <r sq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ p te)( 混規(guī)(7.1.2-1) =1.9*0.597*284.474/2.0 X 10 5*(1.9*25+0.08*8/0.0100) =0.1800m

34、m & 0. 30,滿足規(guī)范要求5. 支座左方向裂縫1) 計算荷載效應(yīng)Mox = 表中系數(shù)(q gk+ q qk)*Lo 22 = 0.0513*(4.000+1.00*668.470)*0.6= 12.419 kN*m2) 帶肋鋼筋 , 所以取值vi =1.03) 因為C > 65 ，所以取 C = 654) 計算按荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合作用下，構(gòu)件縱向受拉鋼筋應(yīng)力b sq=Mq/(0.87*ho*As) 混規(guī)(7.1.4-3) =12.419 X 10 6/(0.87*130*386)=284.474N/mm5) 計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率矩形截面積，

35、 Ate=0.5*b*h=0.5*1000*160=80000 mm 2p te=As/Ate 混規(guī)(7.1.2-4)=386/80000 = 0.0048因為 p te=0.0048 < 0.01, 所以讓 pte=0.016) 計算裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)小少=1.1-0.65*ftk/( p te* bsq) 混規(guī)(7.1.2-2) =1.1-0.65*2.200/(0.0100*284.474) =0.5977) 計算單位面積鋼筋根數(shù)nn=1000/dist = 1000/130 =78) 計算受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑 deqd eq= (Eni*di2)/( En i*

36、Vi*di)=7*8*8/(7*1.0*8)=89) 計算最大裂縫寬度a max=" cr* 0 * <r sq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ p te)( 混規(guī)(7.1.2-1) =1.9*0.597*284.474/2.0 X 10 5*(1.9*25+0.08*8/0.0100) =0.1800mm & 0.30, 滿足規(guī)范要求6. 支座右方向裂縫1) 計算荷載效應(yīng)Mox = 表中系數(shù)(q gk+ © q qk)*Lo 2= 0.0513*(4.000+1.00*668.470)*0.62= 12.419 kN*m2) 帶肋鋼筋 , 所以取值v

37、i =1.03) 因為C > 65 ，所以取 C = 654) 計算按荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合作用下，構(gòu)件縱向受拉鋼筋應(yīng)力b sq=Mq/(0.87*ho*As) 混規(guī)(7.1.4-3)=12.419X 106/(0.87*130*386)=284.474N/mm5) 計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率矩形截面積， Ate=0.5*b*h=0.5*1000*160=80000 mm 2p te=As/Ate 混規(guī)(7.1.2-4)=386/80000 = 0.0048因為 p te=0.0048 < 0.01, 所以讓 pte=0.016) 計算裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變

38、不均勻系數(shù)小少=1.1-0.65*ftk/( p te* bsq) 混規(guī)(7.1.2-2)=1.1-0.65*2.200/(0.0100*284.474)=0.5977) 計算單位面積鋼筋根數(shù)nn=1000/dist = 1000/130=78) 計算受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑deqdeq= ( Eni*di2)/( En i*vi*di)=7*8*8/(7*1.0*8)=89) 計算最大裂縫寬度CO max=" cr* j * (r sq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ p te)( 混規(guī)(7.1.2-1) =1.9*0.597*284.474/2.0 X 10 5*(1.9

39、*25+0.08*8/0.0100) =0.1800mm & 0.30, 滿足規(guī)范要求經(jīng)過上面計算，可知在地下室頂板以下采用0.6m*0.6m立桿間距進行支撐可以滿足要求，結(jié)構(gòu)安全。只需進行鋼管支撐架強度驗算，如下所示。六、地下室頂板加固支撐驗算1、地下室頂板與梁加固：在行車道路范圍內(nèi)，寬度 5米，沿地下室頂板，采用 滿堂架加固，鋼管選用鋼管類型為4 48.3X3.6,頂面設(shè)支承頂托，頂托與結(jié)構(gòu)接 觸面用50X 100m柏木。支架搭設(shè)高度為3.74m,立桿的縱距b=0.6m ,立桿的橫距 l=0.6m ,立桿的步距h=1.55m。2、加固鋼管搭設(shè)平面布置圖：紅色線范圍為打圍范圍，施工通

40、道、水泥庫為加固區(qū)。車輛進出口均為3#樓底的消防通道，使用時避免兩輛滿載的貨車在通道范圍內(nèi)會車，通道范圍僅供一輛55T的車通行；通道內(nèi)的后澆帶部位，上鋪鋼板跨在兩側(cè)澆筑好的頂板上供通行。3、支架立面圖3、立桿的穩(wěn)定性計算1）軸向力計算：鋼筋混凝土自重25.00kN/m3,施工活荷載2.0kN/m2,扣件計算折減系數(shù)取 1.0。 由永久荷載效應(yīng)控制的組合：Q=0.9 X 1.35 X 25.00 X 0.16+0.7 X 1.40 X 2.0=0.9 X （6.1+1.96）=6.6kN/m2輪壓力：取為132kNq=1.3*Q/（ bcx* bcy）=1.3*132/（0.92*0.52）=3

41、58.69KN/m2計算單元按立桿 600 X 600間距，考慮后輪兩側(cè)的一組輪胎由4根立桿承擔(dān)受力。則每根立桿豎向力為：（減去消防車和覆土）消防車荷載35KN/m2;覆土厚度1200mm,土自重18KN/m3,覆土荷載 2.16kN/m2 ;N=（358.60-37.16-6.6） 義 0.6 義 0.6 +4=28.3KN采用的鋼管類型為 4 48.3 X 3.6。2）立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式-=不”力其中N 立桿的軸心壓力設(shè)計值，N = 28.3kN軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比l 0/i查表得到；1 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑（cm） ; i = 1.58A 立桿凈截面面積

42、（cm 2）; A = 4.89W 立桿凈截面抵抗矩（cm3）; W = 5.08鋼管立桿抗壓強度計算值（N/mm2）；f 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值，f = 205.00N/mm 2；1 0 計算長度（m）;如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，由公式l 0 = （h+2a） 計算k 1 計算長度附加系數(shù)，按照表 1取值為1.163 ；u計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表 5.3.3 ; u = 1.700a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.25m ；公式的計算結(jié)果：l 0=1.550+2 X 0.250=2.050m 冗=2050/15.8=129.747= =0.401（

43、7=28300/（0.401 X 489）=119.865N/mm 2,不考慮風(fēng)荷載時立桿的穩(wěn)定性計算a < f,滿足要求！4、綜上所述：按施工道路6m寬度搭設(shè)地下室加固支撐系統(tǒng)，其長度視其平面布 置圖附后。立桿間距600< 600,縱向橫向水平桿步距1.55米，立桿底端設(shè)置掃地桿，離開底部不大于200mm鋼頂撐采用U型托撐與梁板頂緊，U型托撐上部 安放木防50X100,木防緊貼結(jié)構(gòu)梁板，托撐其螺桿伸出鋼管頂部的使用長度不 得大于200mm設(shè)置架體縱橫向垂直剪刀支撐間距 8米一道，并在垂直剪刀支撐 頂部及底部設(shè)置水平剪刀支撐，所有鋼管采用小48.3 X 3.6。七、鋼管支撐加固搭設(shè)

44、1、工藝流程定距定位一縱向掃地桿一立桿 一橫向掃地桿一第一步小橫桿與立桿扣緊一 安第一步大橫桿與各立桿扣緊一安第二步小橫桿一安第二步大橫桿一第三小大 橫桿一安裝頂托和木防一調(diào)整頂托一加設(shè)剪刀撐。2、構(gòu)造要求1）腳手架構(gòu)架按照上述方案驗算，施工運輸通道、水泥堆放區(qū)現(xiàn)澆梁板底的立桿縱橫向問 距為00X600,步距均為不大于1600,實際搭設(shè)時根據(jù)搭設(shè)高度進行選擇。2）縱橫向水平桿縱向水平桿應(yīng)連續(xù)設(shè)置不間斷；縱向水平桿的對接扣件應(yīng)交錯布置，兩根相 鄰縱向水平桿的接頭不宜設(shè)置在同步或同跨內(nèi)； 橫向水平桿單根長度6米。不同 步或不同跨兩各相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應(yīng)小于 500mm各接頭中心至 最近

45、主節(jié)點的距離不宜大于縱距的1/3?？v向搭接使用對接扣件連接，縱橫向水平桿應(yīng)采用直角扣件固定在立桿上。3）立桿每根立桿底部應(yīng)設(shè)置厚度不小于 20mmi勺木墊板。腳手架立桿必須設(shè)置縱、橫向掃地桿?？v向掃地桿應(yīng)采用直角扣件固定在距底座 上皮不大于200mmi的立桿上。橫向掃地桿亦采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地 桿下方的立桿上。地下室頂板的頂撐加固立桿與負(fù)一層現(xiàn)澆板頂撐加固的立桿必 須在同一立面位置，采取上下兩層地下室放線定位，保證上、下層的立桿同心。鋼管立桿頂部應(yīng)采可調(diào)節(jié) U型托，且其螺桿伸出鋼管頂部的使用長度不得大于 200mm安裝時應(yīng)保證上下同心。立桿接長必須采用對接扣件連接，不得采用搭接或在水平上錯接。對接應(yīng)符合下列規(guī)定： 立桿上的對接扣件應(yīng)交錯布置， 兩根相鄰立桿的接頭不應(yīng)設(shè)置在同步內(nèi)，同步內(nèi)隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm各接頭中心至主節(jié)點的距離不宜大于步距的1/3。4）剪刀撐加固區(qū)頂撐加固的架體縱向與橫向剪刀撐跨越立桿45根，縱向應(yīng)每隔610m設(shè)置一道剪力撐，橫向