地基處理作業(yè)

1、第四章地例題1:某獨立根底尺寸為1.5 x 1.2m2基底埋深為1.0m,荷載效應(yīng)標準組合時,上部結(jié)構(gòu)傳至根底頂面的荷載為252KN其他資料如圖4.1.1-1 ,現(xiàn)擬采用1.0m厚的灰土墊層進行處理,灰土重度為19.8KN/m3.(1)墊層底面處自重應(yīng)力值為：(A)36KPa;(B)37.8KPa;(C)39.6KPa ;(D)40KPa;(2)墊層底面處附加應(yīng)力值為：(A)44.1KPa;(B)55.1KPa;(C)64.2KPa ;(D)72.6KPa;(3)墊層底面處徑深度修正的地基承載力特載值為：(A)100KPa;(B)108KPa;(C)115KPa ;(D)120KPa;(4)下

2、臥層承載力是否滿足要求：(A)滿足；(B)不滿足；(5)墊層底面尺寸不宜小于：(A)1.7 X2.0m2;(B) 1.8 X2.1m2;(C) 2.5x 2.2m2; (D)2.6 X2.3m2;解：(1)墊層底面處(2.0m)自重應(yīng)力pcz：(2)墊層底面處的附加應(yīng)力pz:根底底面處的自重應(yīng)力性荷載效應(yīng)標準組合時,根底底面處的平均壓力Pk :灰土墊層厚度z為1.0m,根底寬度b=1.2m,z/b=1/1.2=0,83>0.5, 取壓 力擴散角0 = 28°.墊層底面處的附加應(yīng)力pz:(3)墊層底面處徑深度修正后的地基承載力特征值faz :根據(jù)標準3.0.4條,取刀b=0, =

3、1.0(4)下臥層承載力驗算：下臥層驗算滿足要求.(5)墊層底面尺寸：墊層底面寬度b':墊層底面長度1':墊層底面尺寸不宜小于2.6 2.3m2.答案：(1) (B); (2)(A); (3) (B); (4) (A); (5) (D).例題解析：1. 確定墊層厚度z時可分2種情況,a.當(dāng)軟弱層厚度較小時,應(yīng)全部換墊,z應(yīng)取根底底面軟弱土層底面的深度；b.當(dāng)軟 弱下臥層較厚時,應(yīng)根據(jù)Pz Pcz faz的原那么確定z.一般情況下,z不宜小于0.5m,也不宜大于3.0m.2. 計算墊層底面處的附加應(yīng)力時,采用應(yīng)力擴散法計算,對條形根底,只考慮寬度方向的應(yīng)力擴散,擴散后的應(yīng)力分布寬

4、 度為b 2ztg ;對于矩形根底,在長度及寬度2個方向的應(yīng)力 擴散均應(yīng)考慮,擴散后的應(yīng)力分布面積為(b 2ztg )(l 2ztg )o3. 附加應(yīng)力在墊層中的擴散角與墊層材料的性質(zhì)及墊層厚度z與根底短邊寬度b的比值有關(guān)a.當(dāng)z/b<0.25時,除灰±0 =28°外,其余材料均取0 = 0 (必 要時由試驗確定)；b.當(dāng) z/b>0.5 時,0 按 z/b =0.5 ??；c.當(dāng)0.25<z/b<0.5時,0值可按線性內(nèi)插取值.4. 墊層底面厚度b應(yīng)滿足根底底面應(yīng)力擴散的要求, b' b 2ztg .5. 當(dāng)墊層標高超出原地面,或墊層材料的重

5、度高于天然土層重度時,應(yīng)考慮其附加荷載的影響.案例模擬題1:某均質(zhì)粘性土場地中建筑物采用條形根底,根底底面寬度 2.0m,埋深 1.5m,根底線荷載為 500KN/m 土層天然重度為 19KN/R3,承載力特征值 fak=130KPa采用2.0m厚的粗砂墊層,墊層重度18/m3,場地中地下水埋深 為4.0m.按標準JGJ79-2002計算：(1)墊層底面處自重應(yīng)力值pcz為：(A)28.5KPa;(B)30KPa; (C)66KPa ;(D)66.5KPa;(2)墊層底面處附加應(yīng)力值pz為：(A)116KPa; (B)116.7KPa; (C)250KPa ;(D)251.5KPa;(3)墊層

6、底面處徑深度修正的地基承載力特載值f ak為：(A)187KPa; (B)196KPa; (C)196.5KPa ;(D)200KPa;(4)下臥軟土層承載力驗算結(jié)果為：(A)滿足；(B)不滿足；(5)墊層底面寬度不宜小于:(A)3.5m; (B)3.7m;(C) 4.1m; (D)4.3m;(6)如基坑邊坡放坡坡度為1: 0.5墊層頂面寬度宜為：(A)4.8m; (B)5.3m;(C) 5.8m; (D)6.3m;案例模擬題2:某均質(zhì)淤泥質(zhì)土場地中有一獨立根底,根底底面尺寸為2.0mX 2.0m,埋深為1.5m,荷載作用效應(yīng)標準組合時根底頂面受到上部結(jié)構(gòu)的荷載為 800KN根底與地基土的平均

7、重度為 20KN/ri 土層重度為19KN/m3,承載力特征值為45KPq如采用礫砂土做墊層,墊層厚度為：(A)1.5m;(B)2.0m;(C) 2.5m; (D)3.0m;案例模擬題3:某均質(zhì)細砂土場地,土層重度為18KN/m3承載力特征值fak=105Kpa, 地下水埋深為4.0m,建筑物采用獨立根底,埋深為1.0m,底面尺寸為2.5m X2.5m2,荷載為F=1800KN采用換填墊層法進行地基處理,墊層厚度為 2.0m,墊層為碎石,重度為20KN/m3按?建筑地基處理技術(shù)標準?計算：(1)墊層底面處自重應(yīng)力值為：(A)50KPa;(B)54KPa; (C)60KPa ;(D)64KPa;

8、(2)墊層底面處附加應(yīng)力值為：(A)70.3KPa;(B)78.3KPa;(C)82.3KPa ;(D)96.3KPa;(3)墊層底面處徑深度修正的地基承載力特載值為：(A)145KPa;(B)150KPa;(C)155KPa ;(D)160KPa;(4)下臥驗算結(jié)果為：(A)滿足；(B) 不滿足;(5)墊層底面尺寸宜為：(A)4.41m;(B)4.61m; (C)4.81m; (D)5.01m;(6)如基坑開挖時放坡角為1: 0.75墊層頂面尺寸宜為：(A)5.56m;(B)6.31m; (C)7.06m; (D)7.81m;4.1.2 預(yù)壓法例題4:某建筑場地為淤泥質(zhì)粘土場地,固結(jié)系數(shù),c

9、v 2 103 cm2/s受壓土層厚度為15m,采用的袋裝沙井直徑為 70mm袋裝沙井等邊三角形 布置,間距1.5m,深度15m沙井底部為隔水層,沙井打穿受壓土層, 采用預(yù)壓荷載總壓力為120Kpa,分2級等速加載如圖4.1.2 -1所示, 如不考慮豎井阻和涂抹的影響：(1)加荷后100天受壓土層之平均固結(jié)度為：(A)0.75;(B)0.80;(C)0.86 ;(D)0.90;(2)如使受壓土層平均固結(jié)度到達 90%,需要()天(從開始加荷算 起)：(A)110;(B)115;(C)120 ;(D)125;解:1 . 確定參數(shù), B生上.Fnd； 4H2壓縮土層發(fā)生豎向和向內(nèi)徑向排水固結(jié),且豎

10、井穿透受壓土層,按JGJ79-2002標準第5.27條表5.2.7 ,可取砂井采取等邊三角形布置,有效排水圓直徑為:井徑比n：=2.826 Xl0-7(l/s) =0.02442(l/d)=0.812 .計算加荷100天時的豎向平均固結(jié)度Ut：第一級加荷速率q1 70/7 10KPa /第二級加荷速率q2 50/5 10KPa /3 .計算使平均固結(jié)度到達90%時的時間t :把上式化簡后得：答案:(1) (C) ;(2) (B).例題解析：1. 改良的高木俊介公式比擬復(fù)雜,分級加載情況下,T, Ti一的取法如例題所示.2. %, (3的取值應(yīng)根據(jù)排水固結(jié)條件按表5.2.7取值.3. 如給定時間

11、t ,可計算t時刻的平均固結(jié)度Ut ,如給定某時刻的平均固結(jié)度Ut,可求到達該固結(jié)度的時間to案例模擬題4:某建筑場地為淤泥質(zhì)粘土層,固結(jié)系數(shù)為 Ch Cv 2.5 103cm2/s,受 壓土層厚度為10m袋裝沙井直徑為70mm沙井等邊三角形布置,間距1.4m, 深度10m,沙井底部為透水層,沙井打穿受壓土層,0預(yù)壓荷載壓力為標準?JGJ79-2002計算：(1)井徑比為：(A)19;(B)21;(C)22 ;(D)22.6;(2)參數(shù)%, (3為：(A)0.81,0.0369;(B)0.81,0.0251;(C)1,0.0369;(D)1,0.0251;(3)加荷后50天受壓土層之平均固結(jié)度

12、為：(A)0.80;(B)0.84;(C)0.90 ;(D)0.94;(4)如使受壓土層平均固結(jié)度到達90%,需要()天(從開始加荷算起)：(A)57;(B)62;(C)67 ;(D)72;例題5:條件同例題4,水平向滲透系數(shù) kh=1.5 x 10-7cm/s,砂料滲透系數(shù)kw=3x 10-2cm/s,涂抹區(qū)土的滲透系數(shù)ks 1kh 3 10 8cm/s,涂抹區(qū)直徑de=5150mm按?建筑地基處理技術(shù)標準?JGJ79-2002計算：(1)沙井縱向通水量qw為：(A)1.154cm3/s;(B)1.168 cmi/s;(C)1.179cni/s;(D)1.188 cm 3/s;(2)參數(shù) ,

13、 (3為()(1/d)：(A)1,0.00928;(B)1,0.00947;(C)0.81,0.00928;(D)0.81,0.00947;(3)加載后100天受壓土層之平均固結(jié)度為：(A)0.43;(B)0.55;(C)0.67 ;(D)0.75;(4)如使受壓土層平均固結(jié)度到達70%,需要加載()天(從開始加荷算起)：(A)102;(B)112;(C)122 ;(D)132;解：1. 沙井縱向通水量qw：2. 參數(shù)% , B :3. 加載后100天受壓土層之平均固結(jié)度：4,受壓土層平均固結(jié)度到達70%所需要時間t :上式整理得：12.2698 e t =3.6答案為：(1) (A) ;(2

14、) (C); (3) (A) ; (4) (D).例題解析：1 .該例題為考慮井阻影響及涂抹影響情況下加荷平均固結(jié)度的計算.2 .注意Fn, Fr, Fs的計算方法.案例模擬5某建筑場地為淤泥質(zhì)土場地,淤泥質(zhì)土厚10m其下為泥巖,土層水平向滲透系數(shù)為"2.5 107cm2/s,固結(jié)系數(shù)為 cv 2.0 103cm2/s,采用沙 井預(yù)壓法進行地基處理,袋裝沙井直徑為70mm砂料滲透系數(shù)為 ks 0.5 107cm2/s,取s=3,沙井按三角形布置,間距 1.4m,深度10m 沙井底部為透水層,沙井打穿受壓土層,預(yù)壓荷載壓力為80Kpa, 一次施 加,加載速率為每天 8Kpa,按?建筑地

15、基處理技術(shù)標準?JGJ79-2002計算:(1)沙井縱向通水量qw為:(A)1.145cm3/s;(B)1.154 cmi/s;(C)1.163 cM/s;(D)1.117 cm 3/s;(2)系數(shù)F為：(A)7.023;(B)7.223;(C)7.423 ;(D)7.623;(3)參數(shù)%, (3分別為：(A)1,0.00900;(B)1,0.00928;(C)0.81,0.00900;(D)0.81,0.00928;(4)加載后80天受壓土層之平均固結(jié)度為：(A)0.4;(B)0.5;(C)0.6 ;(D)0.7;(5)如使受壓土層平均固結(jié)度到達80%,需要加載()天:(A)136;(B)1

16、46;(C)156 ;(D)166;案例模擬6:丫 = 19KN/m e 0=1.323丫 = 19KN/m e 0=1.63丫 = 19KN/m e 0=0.95某場地資料如下：(1)02m:淤泥質(zhì)粘土(2)24m:淤泥(3)48m:軟塑粘土(4) 8m以下為密實粗砂4255075100125150175200225土層e11.321.261.201.151.101.051.010.970.940.9121.631.501.391.281.201.121.050.990.950.9130.950.920.900.890.880.870.860.850.840.83場地采用大面積堆載預(yù)壓法處理

17、,堆載值為80Kpa,經(jīng)驗系數(shù)取1.2,固結(jié)度達90%寸地基的豎向沉降值為：(A)543mm;(B) 489mm;(C) 434mm;(D) 380mm;4.1.3 強夯法6.2.1表6.2.1 強夯法的有效加固深度單擊夯擊能KN m碎石土,砂土等粗顆粒土粉土,粘性土,濕陷性黃土等細顆粒土10005.06.04.05.020006.07.05.06.030007.08.06.07.040008.09.07.08.050009.09.58.08.560009.510.08.59.0800010.010.59.09.5注：強夯法的有效加固深度應(yīng)從最初起夯面算起.例題7:某場地為砂土場地,采用強夯法

18、進行加固,夯錘重量20T,落距20m該方法的有效加固深度為：(A)67m;(B)7-8m;(C)8-9m;(D)9-9.5m;解：夯錘重力 M=20 X10=200KN夯錘落距H=20m單擊夯擊能200 X20=4000KN,m查標準表6.2.1有效加固深度(砂土)為89nl答案為(C).案例解析：1. 強夯法的有效加固與夯錘錘重,夯錘落距,夯擊次數(shù),錘底單位壓力,地基土性質(zhì)不同,土層厚度和埋藏順序及地下水位有 關(guān),由于實際問題的復(fù)雜性,新標準不推薦梅納公式計算有效加固 深度,建議采用現(xiàn)場試夯或當(dāng)?shù)亟?jīng)驗確定.2. 傳統(tǒng)的梅納公式為：其中H有效加固深度(項；M-夯錘重量(KN);h夯錘落距(mi

19、);K-修正系數(shù)；一般可采用 0.340.80.案例模擬7:某建筑場地為砂土場地,采用強夯法進行加固,夯錘重量20T,落距20m該方法的有效加固深度為：(A)56m;(B)7-8m;(C)8-8.5m;(D)8.5-9m;4.1.4 振沖法例題8:某軟土地基采用直徑位1.0m的振沖碎石樁加固,載荷試驗測得樁體承 載力特征值fpk=250Kpa,樁間土承載力特征值fsk = 90Kpa,要求處理后 的復(fù)合地基承載力到達150Kpa,采用等邊三角形滿堂布樁,按?建筑地 基處理設(shè)計標準?JGJ79-2002計算：(1)振沖碎石樁的置換率m為：(A)27.5 %;(B)32.5%;(C)37.5%;(

20、D)42.5%;(2)樁間距S宜為：(A)1.36m;(B) 1.46m;(C) 1.56m;(D) 1.63m;解：1. 振沖碎石樁的面積置換率m整理后得:2. 碎石樁間距S:等邊三角形布樁：例題解析：1. 復(fù)合地基承載力特征值可取根底底面附加壓力值.2. 樁間土承載力特征值宜按當(dāng)?shù)匮芯咳≈? 亦可取天然地基承載力特征值.3. 面積置換率 m (-d2/-de) d2/d；.444. 不同布樁形式時等效圓直徑于樁間距關(guān)系不同.案例模擬8:某建筑物位于松散砂土場地,擬采用筏板根底,根底底面壓力位180Kpa,根底下地基土的承載力特征值位 110Kpq采用振沖碎石樁復(fù)合 地基處理,樁徑1.0m,

21、采用正方形布樁,樁體承載力特征值為280Kpa,按?建筑地基處理設(shè)計標準?JGJ79-2002計算：(1)置換率不得小于()：(A35.2%; (B)41.2%; (C)45.2%; (D)50.2%;(2)樁間距宜為：(A)1.38m;(B) 1.43m;(C) 1.50m;(D) 1.56m;案例模擬10:某砂土場地采用振沖碎石樁法處理,采用矩形布樁,樁徑為 1.0m,橫 向樁距為1.4m,縱向樁距為1.6m,樁體承載力特征值為 250Kpa,樁間 土承載力特征值為110Kpa,壓縮模量為5.5Mpa,按?建筑地基處理設(shè)計 標準?計算：(2)面積置換率m(A)25 %;(B)30%;(C)

22、35% KPa ;(D)40%;(2)樁土應(yīng)力比n：(A)2.0;(B)2.3;(C)2.8 ;(D)3.0;(3)復(fù)合地基承載力為：(A)139KPa;(B)149KPa;(C)159KPa ;(D)169KPa;(4)復(fù)合地基壓縮模量為：(A)8.0MPa;(B)8.5MPa;(C)9.0MPa;(D)9.5MPa;4.1.6石灰樁法例題12:某飽和粘性土地基采用石灰樁法處理,正三角形布樁,樁成孔直徑為 0.3m,樁間距為0.75m,樁體弓雖度為400Kpa,天然地基承載力為80Kpa, 壓縮模量為4.0Mpa,加固后樁間土承載力為90Kpa,樁面積按1.1倍成 孔直徑計算,成孔對樁周土的

23、擠密效應(yīng)系數(shù)=1.2,按?建筑地基處理技術(shù)標準?計算：(1)復(fù)合地基承載力為()：(A)145KPa;(B)150KPa;(C)155KPa ;(D)160KPa;(2)復(fù)合土層的壓縮模量為()：(A)6.5MPa;(B)7.2MPa;(C)7.8MPa ;(D)8.5MPa;解：1. 復(fù)合地基承載力：等效處理圓直徑de：樁徑按1.1倍成孔直徑計算,置換率為:復(fù)合地基承載力fspk ：2. 復(fù)合土層的壓縮模量：樁土應(yīng)力比n：答案為：(1) (A) ;(2) (C).例題解析：1. 石灰樁具有膨脹作用,并可在樁邊形成約2.0m的硬殼層,因此,計算樁徑取1.11.2倍成孔直徑.2. 試驗說明,樁周

24、邊厚0.3d作用的環(huán)狀土體具有明顯的加固效果,因此,樁間土體承載力取天然土層承載力的1.051.20倍.3. 由于成孔對樁周土具有擠密效應(yīng),因此,樁間土壓縮模量可取天然土層壓縮模量的1.11.3倍.案例模擬14：某飽和粘性土場地采用灰土樁法處理,要求復(fù)合地基承載力不低于150KP a,天然地基承載力為80Kpa,壓縮*II量為4.0Mpa,加固后樁間土承載力為加固前的1.2倍,樁間土加固效應(yīng)系數(shù)=1.2,采用正三角形布樁,樁徑為0.4m,樁體承載力為450Kpa,加固后樁間土承載 力為90Kpa,計算樁徑取成孔直徑的1.15倍,按?建筑地基處理技術(shù)規(guī) 范?計算：樁距宜為：(A)0.70m;(B

25、) 0.75m;(C) 0.80m ;(D) 0.85m;(2)復(fù)合地基壓縮模量：(A)10MPa;(B)11MPa;(C)12.6MPa ;(D)14MPa;4.1.7砂石樁法例題13:某均質(zhì)砂土場地采用砂石樁法處理,等邊三角形布樁,砂樁直徑為0.5m,樁體承載力為300Kpa,場地天然孔隙比為0.92,最大孔隙比為0.96, 最小孔隙比為0.75 ,天然地基承載力為120Kpa,要求加固后砂土的相對密度不小于0.7 ,按?建筑地基處理技術(shù)標準?計算：(1)采用振動沉管施工法,修正系數(shù)工=1.1,樁間距宜為()：(A)2.01m;(B) 2.11m;(C) 2.21m ;(D) 2.31m;

26、(2)如場地土層相對密度為0.7時的承載力為160Kpq復(fù)合地基承載力為()：(A)160KPa;(B)166KPa;(C)172KPa ;(D)180KPa;解：1. 樁間距S:等邊三角形布樁,樁間距為：2. 復(fù)合地基承載力：例題解析：1. 砂土場地中樁間距可根據(jù)擠密后要求到達的孔隙比確定,孔隙比可按要求到達的相對密度確定.2. 復(fù)合地基承載力計算同振沖樁法.案例模擬1 5 :某砂土場地采用振沖樁法處理,正方形布樁,樁直徑為0.6m,樁距為1.8m,不考慮成樁時的振動下沉密實作用,土體天然地基承載力為120Kpq ,場地天然孔隙比為0.85,最大孔隙比為0.89,最小孔隙比為0.63, 按?

27、建筑地基處理技術(shù)標準?計算：(1) 土體天然狀態(tài)下的相對密度為()：(A)0.15;(B) 0.20;(C) 0.35 ;(D) 0.40;(2)處理后土體的相對密度為()：(A)0.70;(B)0.78;(C)0.85 ;(D)0.90;(3)如處理后砂土承載力為166KPa樁體承載力為160Kpa,復(fù)合地 基承載力為()：(A)185KPa;(B)190KPa;(C)195KPa ;(D200KPa;(4)如處理后土體的相對密度到達 90%樁間距應(yīng)為()：(A)2.01m;(B) 2.11m;(C) 2.21m ;(D) 2.31m;4.1.8灰土擠密樁法和土擠密樁法例題15:某濕陷性黃土

28、長50m寬30m濕陷性土層厚度為12m采用土擠密樁法處理,等邊三角形布樁,樁徑為 0.4m,要求平均擠密系數(shù)不低于0.93, 場地天然含水量為10%最優(yōu)含水量為18%天然重度為1.63 t/m 3,最大 干密度為1.86 t/m 3,按?建筑地基處理技術(shù)標準?計算：(1) 土樁樁間距不宜大于()：(A)1.0m;(B) 1.2m;(C) 1.4m ;(D) 1.5m;(2)擠密后樁間土的平均干密度不宜小于()：(A)1.68t/m 3; (B)1.70 t/m3;(C)1.73 t/m 3 ;(D)1.75t/m3;(3)樁孔數(shù)量不宜少于()根：(A)1710;(B)1734;(C)1789

29、;(D)1811;(4)對場地增濕時,如損耗系數(shù)為1.10 ,需加水的總量宜為()：(A)2131t;(B) 2235t;(C) 2344t ;(D) 2445t;解：1. 樁間距S:處理前地基的平均干密度d2. 擠密后樁間土的平均干密度dl :3. 樁孔數(shù)量n：等效圓直徑de：等效圓面積Ae：樁孔數(shù)量n：n A/Ae 50 30/0.865 1734 (根)4. 場地增濕時需加水量Q:答案為：(1) (A) ;(2) (C) ; (1) (B) ; (1) (C).例題解析：1. 樁間距宜按擠密后樁間土的平均干密度或擠密系數(shù)確定.2. 樁間土的擠密系數(shù)不一定小于 0.90 ,重要工程不應(yīng)小于

30、0.93.3. 樁體的壓實系數(shù)不應(yīng)小于 0.96.案例模擬17:某黃土場地采用土擠密樁法處理,樁徑為 0.3m,正三角形布樁,要求 樁間土擠密系數(shù)到達0.94,濕陷性土層厚度為10nr)場地面積40X40R2, 土層天然含水量為11%最優(yōu)含水量為17%天然密度為1.63KN/n3,最大 干密度為1.81 t/m 3,按?建筑地基處理技術(shù)標準?計算：(1) 土樁樁間距不宜小于()：(A)0.7m;(B) 0.77m;(C) 0.8m ;(D) 0.85m;(2)置換率為()：(A)10%;(B)14%;(C)18% ;(D)22%;(3)擠密后樁間土的干密度不宜小于()：(A)16.5KN/m3

31、;(B) 17KN/m 3;(C) 17.5KN/m3 ;(D)18KN/m3;(4)場地中樁孔數(shù)量宜為()根：(A)3000;(B)3097;(C)3119;(D)3178;(4)如損耗系數(shù)為1.10,場地增濕需加水的總量宜為()：1380;(B) 1430;(C) 1480 ;(D) 1530;水泥粉煤灰碎石樁法例題18:某場地資料如下：05: 淤泥質(zhì)粘土 q sk=16Kpa f ak=100KPa(2)5-12m:粉土 qsk=22Kpa(3)1226m:礫砂土 qsk=16Kpaq pk=1500KPa(4) 26m以下為基巖采用水泥粉煤灰碎石樁處理,正方形布樁,樁頂位于地表下2.5

32、m處, 樁端全斷面位于地表下15m處,樁徑為400mm樁距為1.6m,樁體材料fcu = 18Mpa場地面積為16X 32m樁間土承載力折減系數(shù)取 0.80,按?建 筑地基處理設(shè)計標準?計算：(1)單樁豎向承載力特征值為()：(A)680KPa; (B)754KPa; (C)809KPa ;(D861KPa;(2)復(fù)合地基承載力為()：(A)350KPa; (B)360KPa; (C)370KPa ;(D380KPa;解：1. CFGtt單樁豎向承載力Ra :按樁間土強度計算：按樁體材料強度計算：按樁體材料強度計算的Ra值較小因此取Ra=753.6KN2. 復(fù)合地基承載力：正方形布樁等效圓直徑

33、de:面積置換率：復(fù)合地基承載力：答案為：(1) (B); (2)例題解析：3. 單樁豎向承載力Ra計算取按樁周土體強度計算值(式9.2.64. 樁體豎向承載力fpk Ra/Ap.5. 考慮到CFG®為剛性樁,樁間土承載力不能充分發(fā)揮,因此對樁間土承載力進行適當(dāng)折減,折減系數(shù)為,取值一般在0.750.95之間,樁間土于樁體剛度差異較大時取小值.案例模擬20:某建筑物地上28層,地下2層,結(jié)構(gòu)型式為框架剪力墻結(jié)構(gòu),根底型式為箱型根底,面積為 35X30m2基底壓力為515KN/m2根底埋深7m 地下水埋深2.6m,采用CFG樁進行處理,樁徑400mm樁體承載力 匕 = 25Mpa地基勘

34、察資料如下：010m,粉 土： T = 18.9KN/m3,f ak = 140Kpa, qsk = 48Kpa qpk=640Kpq(2)1018m,粘 土： T = 19KN/nV ak = 170Kpa, qsk = 65Kpa qpk=900Kpq(3)18m 以下,粉砂：T = 20.6KN/m3,f ak = 240Kpa, qsk = 48Kpa qpk=1200Kpq(1)箱型根底底面下設(shè)0.3m的緡墊層,樁長11m (進入粉砂層0.3m), CFG® 單樁承載力為：(A)852KN;(B)902KN;(C)993KN ;(D1005KN;(2)復(fù)合地基承載力特征值不

35、小于()：(A)392KPa;(B)433KPa;(C)457KPa ;(D515KPa;(3)如樁間土承載力折減系數(shù)取0.80 ,置換率不宜小于()：(A)4.1%;(B)5.1%;(C)6.0% ;(D7.0%;(2)樁數(shù)宜為()根：(A)320;(B)343;(C)362 ;(D378;水泥土攪拌法 例題20:某獨立根底埋深3.0m,底面積為4><4吊,上部結(jié)構(gòu)傳至根底底面荷載為 2500KN根底底面下設(shè)緡墊層300mm場地資料如下：(1)012m,粘土： 丫 = 19KN/m, qsk=10Kpa, fak=85Kpa E s=5Mpa (2)1220m,砂土： 丫= 18

36、KN/ri q sk = 20Kpa, fak=280Kpq(3)地下水位1.5m.采用深層攪拌法處理,正方形布樁,樁徑為 500mm樁長為10m水 泥摻入比為15%樁體強度平均值fcu=3Mpa樁間土承載力折減系數(shù)取0.4, 樁端天然地基土承載力折減系數(shù)取 0.5 ,樁身強度折減系數(shù)取0.33 ,按?建 筑地基處理技術(shù)標準?計算：(1)復(fù)合地基承載力特征值不小于()：(A)168.8KPa;(B)181.3KPa;(C)200KPa ;(D216KPa;(2)單樁承載力特征值宜為()：(A176KN; (B)194.3KN;(C)205KN ; (D210KN;(3)樁間距宜為()：(A)1

37、.128m; (B)1.274m;(C)1.309m;(D1.461m;(4)樁數(shù)宜為()根：(A)10;(B)13;(C)15 ;(D18;(5)處理后復(fù)合地基壓縮模量為：(A9.7MPa;(B)10.7MPa;(C)11.7MPa ;(D12.7MPa;(6)如水灰比入為0.55,泵量為60L/min ,水泥密度為3g/cm2,攪拌 頭的提升速度不宜超過()：(A)1.0m/min;(B)1.1m/min;(C)1.22m/min;(D1.3m/min;解：1 .復(fù)合地基承載力特征值：復(fù)合地基承載力特征值應(yīng)滿足基底壓力要求.即修正后的承載力大于基壓力.基底壓力Po :取寬度修正系數(shù)b =

38、0,深度修正系數(shù)d =1.0 ,根底底面以上土的平均重度m：修正后復(fù)合地基承載力特征值fsp :2 .單樁承載力特征值Ra ：根底埋深3.0m,緡墊層300mm樁頂位于地表下3.3m,樁底位于地表下3 3.3m.按樁周土強度計算單樁承載力Ra：按樁身材料強度計算Ra：取單樁承載力特征值為194.3KN4 .樁間距S:置換率m5 .樁數(shù)n：(另外:mAn 0.154 4 43.14 0.52/412.6 13艮(5) 理后復(fù)合地基壓縮模量：單樁水泥摻入量 W (土密度為1.9t/m3 )單樁水泥漿體積V:泵入水泥漿的時間t :攪拌頭提升速度v:答案為：(1) (B) ;(2) (B); (3) (A) ; (4) (B);(5) (B) ; (6) (C)例題解析：1. 水泥土攪拌法計算方法于CFG