30℃時水吸收二氧化硫填料塔的設計

1、化工原理課程設計報告系別：專業(yè)班級：姓名：學號：指導教師：（課程設計時間：2011年6月10日2011年6月24日）1 .課程設計目的1.課程設計題目描述和要求12 .課程設計報告內容42.1 基礎物性數(shù)據(jù)42.1.1 液相物性數(shù)據(jù)42.1.2 氣相物性數(shù)據(jù)52.1.3 氣液相平衡數(shù)據(jù)62.2 物料衡算62.3 塔徑計算72.3.1 塔徑的計算82.3.2 泛點率校核：82.3.3 填料規(guī)格校核：92.3.4 液體噴淋密度得校核：92.4 填料層高度的計算92.4.1 傳質單元數(shù)的計算92.4.2 傳質單元高度的計算102.4.3 填料層高度的計算112.5 填料塔附屬高度的計算112.6 液

2、體分布器計算122.6.1 液體分布器的選型122.6.2 布液計算132.7 其他附屬塔內件的選擇132.7.1 填料支承裝置的選擇132.7.2 填料壓緊裝置162.7.3 塔頂除霧器172.8 吸收塔的流體力學參數(shù)計算173.8 .1吸收塔的壓力降173.8.2 吸收塔的泛點率183.8.3 氣體動能因子183.9 附屬設備的計算與選擇183.9.2 離心泵的選擇與計算183.9.3 吸收塔主要接管尺寸選擇與計算21工藝設計計算結果匯總與主要符號說明244.總結26參考文獻271 .課程設計目的化工原理課程設計是學生學過相關基礎課程及化工原理理論與實驗后，進一步學習化工設計的基礎知識，培

3、養(yǎng)工程設計能力的重要教學環(huán)節(jié)。通過該環(huán)節(jié)的實踐，可使學生初步掌握單元操作設計的基本程序與方法，得到工程設計能力的基本鍛煉。化工原理課程設計是以實際訓練為主的課程，學生應在過程中收集設計數(shù)據(jù)，在教師指導下完成一定的設備設計任務，以達到培養(yǎng)設計能力的目的。單元過程及單元設備設計是整個過程和裝備設計的核心和基礎，并貫穿于設計過程的始終，從這個意義上說，作為相關專業(yè)的本科生能夠熟練地掌握典型的單元過程及裝備的設計過程和方法，無疑是十分重要的。2 .課程設計題目描述和要求2.1設計題目描述(1)設計題目二氧化硫填料吸收塔及周邊動力設備與管線設計(2)設計內容根據(jù)所給的設計題目完成以下內容：(1)設計方案

4、確定；(2)相關衡算；(3)主要設備工藝計算；(4)主要設備結構設計與算核；(5并甫助(或周邊)設備的計算或選擇；(6)制圖、編寫設計說明書及其它。(3)原始資料設計一座填料吸收塔，用于脫除廢氣中的SQ,廢氣的處理量為1000m3/h,其中進口含SO2為9%(摩爾分率)，采用清水進行逆流吸收。要求塔吸收效率達94.9%。吸收塔操作條件：常壓101.3Kpq恒溫，氣體與吸收劑溫度：303K清水取自1800米外的湖水。示意圖參見設計任務書。1 .設計滿足吸收要求的填料塔及附屬設備；2 .選擇合適的流體輸送管路與動力設備（求出揚程、選定型號等），并核算離心泵安裝高度。2.2設計要求設計時間為兩周。設

5、計成果要求如下：1 .完成設計所需數(shù)據(jù)的收集與整理2 .完成填料塔的各種計算3 .完成動力設備及管線的設計計算4 .完成填料塔的設備組裝圖5 .完成設計說明書或計算書（手書或電子版打印均可）目錄、設計題目任務、氣液平衡數(shù)據(jù)、L/G、液泛速度、塔徑、KYa（或Kxa的計算、Hol、Nol的計算、動力設備計算過程（包括管徑確定）等。3 .課程設計報告內容吸收塔的工藝計算3.1 基礎物性數(shù)據(jù)液相物性數(shù)據(jù)對低濃度吸收過程，溶液的物性數(shù)據(jù)可近似取水的物性數(shù)據(jù)。由手冊查得，30C時水的有關物性數(shù)據(jù)如下：密度水995.7Kg/m31黏度黏度801.5106Pas1表面張力為lO.07122N/m1SO2在水

6、中的擴散系數(shù)為Dl2.2109m2/s1氣相物性數(shù)據(jù)混合氣體的平均摩爾質量為M空氣29Kg/mol1M二氧化硫64Kg/mol1MM空氣(1y1)M二氧化硫y1290.91640.0932.15kg/kmol混合氣體的密度為VMP1.293Kg/m3RT混合氣體的黏度可近似取為空氣的黏度，查資料【1】得30c空氣的黏度為G=0.0000186pas1查得SO2在空氣中的擴散系數(shù)為DG1.469105m2/s1氣液相平衡數(shù)據(jù)查資料51:KgSO2100KgHzOCa(kmol/m3)x103H(kmol/kpa*m3)yPA(kpa)5.010.74213.900.01230.59560.272

7、.500.3796.980.01320.28428.771.500.2304.200.01380.16416.611.000.1542.800.01460.10410.540.700.1081.960.01560.0686.930.500.0771.400.01600.0474.800.300.0470.840.01790.0262.620.200.0310.560.01970.0161.570.150.0230.420.02130.0111.080.100.0160.280.02540.0060.63平均溶解度系數(shù)H0.01698Ca30度時二氧化硫在水中的平衡濃度，單位為kmol/m3x3

8、0度時二氧化硫在水中溶解平衡時的摩爾分數(shù)H30度時二氧化硫在水中達到平衡時的溶解度系數(shù)，單位為kmol/kpa*m3y30度時氣相中二氧化硫的摩爾分數(shù)PA30度時氣相中二氧化硫的平衡分壓，單位為kpa由以上的y和x,以x的值為橫坐標，y的值為縱坐標作平衡曲線，如圖1.1：3.2 物料衡算進口氣體的體積流量G=1000m3/h二氧化硫的摩爾分數(shù)為yi=0.09進塔氣相摩爾比為Yi=yi/1-yi=0.09/(1-0.09)=0.0989效率1Y2/Y194.9%出塔氣相摩爾比Y2=Y1=0.00504進塔惰性氣相流量G=(G/22.4)(1-y1)273/303=(1000/22.4)(1-0.

9、09)273/303=36.603kmol/h空氣的體積流量Vg=G(1-y1)=10000.91=910m3/h出口液體中溶質與溶劑的摩爾比X2=0由圖1.1平衡曲線可以讀出y1=0.09所對應的溶質在液相中的摩爾分數(shù)X；=0.00252*對應的液相中溶質與溶劑的摩爾比為X1*匚0.002520.002531x110.00252最小液氣比(L)min工Y237.0991GX1X2取液氣比1.5()min55.6491GG故L=G55.649=2036.920kmol/h操作線方程：YXY211代入數(shù)據(jù)得：Y55.649X0.00504G3.3 塔徑計算該流程的操作壓力及溫度適中，避免二氧化硫

10、腐蝕，故此選用25mm型的塑料鮑爾環(huán)填料。其主要性能參數(shù)為：比表面積at209m2/m34空隙率0.90m3/m34形狀修正系數(shù)=1.4541填料因子平均值p=232m【4】K=1.754K=1.754A=0.09424吸收液的密度近似看成30度水的密度：l水吸收液的密度近似看成30度水的密度：l水_一-3995.7Kg/m二氧化硫2.927Kg/m3【1】3.3.1塔徑的計算30度時空氣的密度空氣1.165Kg/m31MP3V1.293Kg/mM水18Kg/kmolRT采用Eckert關聯(lián)式計算泛點氣速：氣相質量流量為：WVG空氣（G,G）二氧化硫273/3039101.165902.927

11、273/3031297.5Kg/h液相質量流量為：WLLM水2036.921836664.56Kg/h選用25mm型的塑料鮑爾環(huán)A=0.0942選用25mm型的塑料鮑爾環(huán)A=0.0942K=1.754at209m2/m30.90m3/m32lgugL(ar)()：2AK(WL)1/4(-)1/84代入數(shù)值得：uF0.77m/sat209m2/m30.90m3/m32lgugL(ar)()：2AK(WL)1/4(-)1/84代入數(shù)值得：uF0.77m/s取空塔氣速：u,取空塔氣速：u,0.6uF0.462m/s塔徑D塔徑D0.875m1圓整塔徑，取D=0.9m圓整塔徑，取D=0.9m則算得u則算

12、得uGZZT20.785D1000/360020.7850.90.437m/s3.3.2泛點率校核:3.3.2泛點率校核:,，G1000/3600u220.437m/s0.785D0.7850.90.437Uf0.77100%56.75%（50%85%為經(jīng)驗值，所以在允許范圍之內3.3.3 填料規(guī)格校核:0.90.0253615（合格）43.3.4 液體噴淋密度校核：填料表面的潤濕狀況是傳質的基礎，為保持良好的傳質性能，每種填料應維持一定的液體潤濕速率（或噴淋密度）。依Morris等推薦，d75mm的環(huán)形及其它填料的最小潤濕速率（LW）min為0.08m3/m2h最小噴淋密度UminLWmin

13、at0.0820916.72m3/m2h噴淋密度U位36.82357.91m3/（m2h）Umin0.924經(jīng)以上校核可知，填料塔直徑選用D=900mm合理。3.4 填料層高度的計算傳質單元數(shù)的計算由圖1.1曲線可以讀出以下9個點所對應的y和x:點數(shù)序號yY*xX*X1fXX89%0.098900.002450.0024560.0016871300.39378%0.086960.002220.0022200.0014721336.89867%0.075270.001970.0019700.0012621412.42956%0.063830.001720.0017230.0010561499.2

14、5045%0.052630.001460.0014620.0008891745.20134%0.041670.001230.0012320.0006581742.1623%0.030930.000970.0009710.0004651980.19812%0.020410.000730.0007300.0002762202.64300.457%0.005040.000240.00024104168.404*X8X00.0024560.000241八由辛普森積分法有:-00.00027788Nol(ff84fi2f24f3)0.000092342868.2543.96m3x與y對應的平衡故相中的溶

15、質的摩爾分數(shù)X與Y對應的平衡故相中的溶質與溶劑的摩爾比Nol傳質單元數(shù)，單位m傳質單元高度的計算C33103N/m,L7.122102N/m查資料【5】有：Dg1.469105m2/s,DL2.2109m2/s5g1.86105Pas氣相總傳質單元高度采用修正的恩田關聯(lián)式計算：aW1exp1.45(，嚴()0(號)0.05(產(chǎn)aLatLLgLlA液體質量通量WL36664.562WLL57662.28Kg/(m?h)-0.924氣體質量通量Wg91297.52040.58Kg/(m2?h)0.924代入數(shù)值得：aW208.96m2/m3氣膜吸收系數(shù):kG0.237(些產(chǎn)()1/3(也)agDg

16、gRT0.23732.715.220.000001222、0.0001439kmol/(mspa)液膜吸收系數(shù)：0.0095(-W-)2/3().5(-Lg)1/3aWLDLLL0.009520.910.000870.3050.0000527m/s.11_1kGakGaw0.0453skLakLaW0.40.0128s1u0.5uF故繼續(xù)修正：_u_14_1kGa19.5(0.5)kGa0.0552s1Uf_u221kLa12.6(0.5).kLa0.0129sUf1KLa0.01284sH1kGak1aHol-L-1.25mKLa3.4.1 填料層高度的計算由ZHolNol1.253.964

17、.95m填料有效高度?。篫=1.3Z=6.435m3.5 填料塔附屬高度的計算塔的附屬高度主要包括塔的上部空間高度，安裝液體分布器所需的空間高度，塔的底部空間高度等。塔的上部空間高度是為使隨氣流攜帶的液滴能夠從氣相中分離出來而留取的高度，可取1.2m（包括除沫器高度）。設塔定液相停留時間為10s,則塔釜液所占空間高度為10W水1036664.56/3600995.72-2=0.16m0.785D20.7850.92考慮到氣相接管的空間高度，底部空間高度取為0.5米，那么塔的附屬空間高度可以取為1.7m。吸收塔的總高度為h1.76.4358.135m3.6液體分布器計算液體分布器可分為初始分布器

18、和再分布器，初始分布器設置于填料塔內，用于將塔頂液體均勻的分布在填料表面上，初始分布器的好壞對填料塔效率影響很大，分布器的設計不當，液體預分布不均，填料層的有效濕面積減小而偏流現(xiàn)象和溝流現(xiàn)象增加，即使填料性能再好也很難得到滿意的分離效果。因而液體分布器的設計十分重要。特別對于大直徑低填料層的填料塔，特別需要性能良好的液體分布器。液體分布器的性能主要由分布器的布液點密度（即單位面積上的布液點數(shù)），各布液點均勻性，各布液點上液相組成的均勻性決定，設計液體分布器主要是決定這些參數(shù)的結構尺寸。對液體分布器的選型和設計，一般要求：液體分布要均勻；自由截面率要大；操作彈性大；不易堵塞，不易引起霧沫夾帶及起

19、泡等；可用多種材料制作，且操作安裝方便，容易調整水平。液體分布器的種類較多，有多種不同的分類方法，一般多以液體流動的推動力或按結構形式分。若按流動推動力可分為重力式和壓力式，若按結構形式可分為多孔型和溢流型。其中，多孔型液體分布器又可分為：蓮蓬式噴灑器、直管式多孔分布器、排管式多孔型分布器和雙排管式多孔型分布器等。溢流型液體分布器又可分為：溢流盤式液體分布器和溢流槽式液體分布器。根據(jù)本吸收的要求和物系的性質可選用重力型排管式液體分布器，布液孔數(shù)應應依所用填料所需的質量分布要求決定，噴淋點密度應遵循填料的效率越所需的噴淋點密度越大這一規(guī)律。3.6.1 液體分布器的選型D800mm時，建議采用盤式

20、分布器（篩孔式）按Eckert建議值，D750mm寸，每60cm2塔截面設一個噴淋點按分布點幾何均勻與流量均勻的原則，進行布點設計。設計結果為：盤式分布器（篩孔式）：【5】分布盤直徑：600mm5分布盤厚度：4mm51/2485348.31/998.236003.141360.58.29.810.160.0153.6.3布液計算0.58,H160mmLsdn2gH/2由z44Lsd0n.2gH設計取d015mm3.7.1填料支承裝置的選擇填料支承裝置的作用是支承填料以及填料層內液體的重量，同時保證氣液兩相順利通過。支承若設計不當，填料塔的液泛可能首先發(fā)生在支承板上。為使氣體能順利通過，對于普通

21、填料塔，支承件上的流體通過的自由截面積為填料面的50%以上，且應大于填料的空隙率。此外，應考慮到裝上填料后要將支承板上的截面堵去一些，所以設計時應取盡可能大的自由截面。自由截面太小，在操作中會產(chǎn)生攔液現(xiàn)象。增加壓強降，降低效率，甚至形成液泛。由于填料支承裝置本身對塔內氣液的流動狀態(tài)也會產(chǎn)生影響，因此作為填料支承裝置，除考慮其對流體流動的影響外，一般情況下填料支承裝置應滿足如下要求：（1）足夠的強度和剛度，以支持填料及所持液體的重量（持液量），并考慮填料空隙中的持液量，以及可能加于系統(tǒng)的壓力波動，機械震動，溫度波動等因素。足夠的開孔率（一般要大于填料的空隙率），以防止首先在支撐處發(fā)生液泛；為使氣

22、體能順利通過，對于普通填料塔，支承件上的流體通過的自由截面積為填料面的50%以上，且應大于填料的空隙率。止匕外，應考慮到裝上填料后要將支承板上的截面堵去一些，所以設計時應取盡可能大的自由截面。自由截面太小，在操作中會產(chǎn)生攔液現(xiàn)象。增加壓強降，降低效率，甚至形成液泛12。結構上應有利于氣液相的均勻分布，同時不至于產(chǎn)生較大的阻力（一般阻力不大于20Pa）;結構簡單，便于加工制造安裝和維修。要有一定的耐腐蝕性。因柵板支承板結構簡單，制造方便，滿足題目各項要求，故選用柵板支承板。柵板2：（單位：mm）lRl213連接板長度303102509260如圖:升氣管式再分布器一I口！1.1.2 填料壓緊裝置為

23、保證填料塔在工作狀態(tài)下填料床能夠穩(wěn)定，防止高氣相負荷或負荷突然變動時填料層發(fā)生松動，破壞填料層結構，甚至造成填料損失，必須在填料層頂部設置填料限定裝置。填料限定可分為類：一類是將放置于填料上端，僅靠自身重力將填料壓緊的填料限定裝置，稱為填料壓板；一類是將填料限定在塔壁上，稱為床層限定板。填料壓板常用于陶瓷填料，以免陶瓷填料發(fā)生移動撞擊,造成填料破碎。床層限定板多用于金屬和塑料填料，以防止由于填料層膨脹，改變其開始堆積狀態(tài)而造成的流體分布不均勻的現(xiàn)象。一般要求壓板和限制板自由截面分率大于70%。本任務由于使用塑料填料，故選用床層限定板。uKJ-0.09m/s塔頂除霧器由于氣體在塔頂離開填料塔時，

24、帶有大量的液沫和霧滴，為回收這部分液相，經(jīng)常需要在頂設置除沫器。根據(jù)本吸收塔的特點，此處用絲網(wǎng)除霧器：D1234mm5吸收塔的流體力學參數(shù)計算3.8.1 .1吸收塔的壓力降氣體通過填料塔的壓強降，對填料塔影響較大。如果氣體通過填料塔的壓強降大，則操作過程的消耗動力大，特別是負壓操作更是如此，這將增加塔的操作費用。氣體通過填料塔的壓力降主要包括氣體進入填料的進口及出口壓力降，液體分布器及再分布器的壓力降，填料支撐及壓緊裝置壓力降以及除沫器壓力降等。填料層壓降的計算可以利用Eckert通用關聯(lián)圖計算壓強降;WlWvWlWv/V、0.5(一)橫坐標為36664.56/3600,1.293、05/()

25、1.0181297.5/3600995.7又查散裝填料壓降填料因子平均值p232m1【4】操作空塔氣速u=0.437m/s2縱坐標Yu()L0.20.0056液體密度校正系數(shù),L其它塔內件的壓力降P較小，在此可忽略查資料【4】P/Z159.81147.15Pa/m總壓降P147.156.435946.910Pa3.8.2 吸收塔的泛點率校核泛點率上呸7100%56.75%(50%85%為經(jīng)驗值，所以在允許范圍之內uF0.773.8.3 氣體動能因子吸收塔內氣體動能因子為Fu.0.4371.1650.4717m/skg/m305氣體動能因子在常用的范圍內。3.9 附屬設備的計算與選擇離心泵的選擇

26、與計算取液體流速為u=2.0m/sVlVlWL36664.56995.7336.82m/hL801.5106Pas取管內液體流速u,2m/s估算管內徑為dVl3600436.8236003.14240.08m選用88.5mm4mm水煤氣管【1】，內徑d80.5mm管內實際流速u3600d24du0.08052.01995.7R-61801.5102.01m/s201009.66鋼管粗糙度0.35mm【1】,相對粗糙度/d0.35/80.50.0043查得摩擦系數(shù)0.028【1】，截止閥(全開)：l300Hl,d兩個90度彎頭：le35270【1】d帶濾水器的底閥(全開)：卜420【1】d吸入管

27、伸進水里l，0.2m總管長l8.3430.211.54m管路的壓頭損失lleu211.542.012Hf(e)0.028(30070420)d2g0.080529.815.38m(水柱)原料泵的選擇對1-1和2-2截面列伯努力方程得：乙比曳HZ2芻&Hfg2gg2g2HZHf*8.345.320.2113.72m2g選用IS80-65-125型泵【1】汽蝕余量：3.03.5m130度時水的飽和蒸汽壓PV4.241kPa【1】P101.3kPa【1】2.01229.812.01229.812.92m2.923.52m取吸入管長r4.2m,吸入管壓頭損失l,leU24.2Hf()0.028(420

28、35)dd2g0.0805泵的最大允許安裝高度：3(101.34.241)1035995.79.81.泵的實際安裝高度應小于3.52m,這里取1.8m,即安裝在離地面1m處由于本設計中吸收劑使用的是水，因而，采用清水泵(可用于輸送各種工業(yè)用水以及物理性質、化學性質類似于水的其他液體)既簡單又使用。通過計算可知，吸收塔所要求的壓頭不是很高，所以采用普通的單級單吸式即可，本設計中選用轉速n/(r/min)8M:/m3/h揚程H/m效率/%軸功率/kW電機功率/kW必須汽蝕余量(NUSH)r/m質量(泵/底座)/kg145010012.5764.487.52.5100/66的型號為IS125-100

29、-200，其具體參數(shù)如下:遠處泵和路的設計及計算44104241.45m/sReduL0.1041.45995.7801.5106187338.1990度彎頭三個，進水管伸進水里l”1.0m,總管長l=1802.8+1.0=1803.8mqV1.2Vl1.236.8244.18m3/h去管內流速u11.5m/s,估算管內徑為dqV0.102m33600-Ui選用直徑為114mm5mm的焊接鋼管【U內經(jīng)d104mm管內流速uqV23600d2鋼管絕對粗糙度：0.35mm【1,相對粗糙度/d0.35/1040.0034查得摩擦系數(shù)0.027H截止閥（全開）：1300H,d

30、三個90度彎頭匕35310511d帶濾水器的底閥（全開）：420Hd關出口突然擴大1111,管進口突然縮小20.511管路的壓頭損失Hf（ld管路的壓頭損失Hf（ld2）2g0.027(1803.80.10430010542010.5)1.45229.8154.9m以大河面為11截面，出管口截面為22P1U1P2U2HZ2Lg2gLg2gu1u20m/s,P1P2101.3kPaZ1.2m,外加壓頭HZHf22截面列伯努利方程:Hf1.254.956.1m選用IS8050160的泵，汽14余量h2.53.0m30度時水的飽和蒸汽壓為PV4.241kPaP101.3kPa,吸入管長l3.4m2吸

31、入管的壓頭損失Hf（-）0.027（衛(wèi)一dd2g0.1041.41m泵的最大允許安裝高度：42035)1.45229.81PRLgh,7H1.415.53m這里取2m,即直接安裝在地面上。le當量長度，單位mZ兩截面的高度差，單位m3.9.2吸收塔主要接管尺寸選擇與計算（1）進氣管（管的末端可制成向下的喇叭形擴大口）取氣體流速u=15m/s=54000m/hG管徑：d1000443.14,540000.1536m查資料【1】取165.04.50勺焊接鋼管，內徑d0.156m氣體流速u，-G-d210003.1420.156452345.716m/h14.54m/s4對于直徑1.5mm以下的塔，

32、管口末端可制成向下的喇叭形擴大口，防止淋下的液體進入管內，同時還要使氣體分散均勻。(3)氣體出口裝置氣體的出口裝置，要求既能保證氣體暢通又要盡量除去被夾帶的液沫，在氣體出口前加裝除液沫擋板。當氣體夾帶較多霧滴時，需另裝除沫器(4)液體管路直徑取液體流速u2m/s,_050505_05_05_05dL0.018810uL0.0188136664.562995.70.0807m據(jù)根管材規(guī)范，選擇熱軋無縫鋼管，取管徑為：89mm4mm其內徑為81mm(5)液體進口裝置液體進口管應直接通向噴淋裝置，可選用直管。液體出口裝置為了便于塔內液體排放，保證塔內有一定液封裝置高度而設計，并能防止氣體短路。工藝設

33、計計算結果匯總與主要符號說明吸收塔的吸收劑用量計算總表表-1項目符號數(shù)值與計量單位混合氣體處理量V1000m3/h進塔氣相摩爾比10.0989出塔氣相摩爾比20.00504進塔液相摩爾分率X20出塔液相摩爾分率Xi0.00253最小液氣比L/G55.649混合氣體的平均摩爾質量Mvm32.15g-mol混合氣體的平均密度Vm.:31.293kg.m吸收劑用量L2036.920kmOlh氣相質里流里V1297.5kg/h液相質量流量L36664.56kg/h塔設備計算總表表-2項目符號數(shù)值與計量單位塔徑D0.09m填料層高度h6.435m填料塔上部空間高度hi1.2m填料塔下部空間高度h20.5

34、mAatDLDGgG心kLLUFuvLvsvvLw0.09422,3209m/m2.2109m*2/s-29.81mskmolh或kgh20.0001439kmol/(m2spa)20.0000527kmol/(m2spa)kmolh30.77m/s一一3,0.437m/s336.82m/h31003.48m/s36664.56Kg/h1297.5Kg/h995.7kg/m31.293kg/m351.86105Pas801.5106Pas90%33103*N/m27.122102N/m塔附屬高度h31.7m塔圖Z，8.135m傳質單兀局度HOG1.25m傳質單元數(shù)NOG3.96總壓降Pf838

35、.99Pa空塔氣速u0.437ms泛點率uuf56.75%填料計算總表表-3項目符號數(shù)值與計量單位填料直徑d25mm泛點填料因子F1232m填料臨界表面張力c0.033N/m主要符號說明表-4符號意義數(shù)值與計量單位aw填料的潤濕比表面積F氣體動能因子Umin最小噴淋密度Lwmin最小潤濕速率U液體噴淋密度WG氣體的質量通量Wl液體的質量通量23208.96m/m30.50.4717m/skg/m3216.72m/m0.08m3/m257.91m3/(m2h)2040.58Kg/(m2?h)2_57662.28Kg/(m?h)應的吸收擠中二氧化硫的平衡摩爾分數(shù)，從而確定平均溶解度系數(shù)。在設計過程

36、中我慢慢發(fā)現(xiàn)吸收單元的操作型設計與計算，在工業(yè)生產(chǎn)中起著非常重要的作用，要求也很嚴格，設計合理與實用性好是必須的。為使化工生產(chǎn)更加便捷，操作費用低廉，有些工藝材質需要加以改進，如塔填料。同時也要注意相關附屬設備的選擇，如選泵，要從多方面考慮，管道的直徑，管中流速，流量等。任務的完成過程是艱辛的，也是快樂的。艱辛是由于缺少這方面的知識和經(jīng)驗，從一開始的不知所措，到現(xiàn)在數(shù)據(jù)的基本完成，一路走來是坎坎坷坷。快樂是因為在這次設計中，我得到了同學的無限幫助和鼓舞，并且學到了知識，增加了實踐經(jīng)驗。為了能更好的完成本次課程設計，需要查閱大量的文字資料，這需要有翻閱文獻的能力。所以，在平時我們要盡力開拓自己的

37、知識面。更重要的是，我明白了理論和實踐之間的差別，對我來說，它們之間的距離太大了。因此在設計過程中也出現(xiàn)了不少問題，有設備的選擇上的，也有軟件應用方面的。出現(xiàn)問題時，同學們給了我很大的幫助，也非常感謝老師給我們一個鍛煉自己的機會！讓我困惑的一個問題是，輸送氣體時，要用到鼓風機，那鼓風機的計算和選擇還用體現(xiàn)在電子版上嗎？在以后的學習中，我會更加注重理論與實踐的結合，做到能用所學知識解決一些實際問題，并且爭取實踐機會。工程設計需要的是細心有耐力的人，在這方面我還做不太好。非常感謝老師把我們帶到這個領域！感謝同學的幫助和鼓勵！對我來說，這不僅是理論和實踐的結合，也是一種心理的磨煉！參考文獻：主要參考文獻11化工原理第三版王志魁編化學工業(yè)出版社20042化工原理課程設計中迎華郝曉剛主編化學工業(yè)出版社2009【3】化工原理課程設計指導任曉光主編化學工業(yè)出版社20094化工原理課程設計