發(fā)電廠爐膛結(jié)渣原因及處理

1、 發(fā)電廠爐膛結(jié)渣原因及處理 川維發(fā)電廠9號(hào)鍋爐自投產(chǎn)以來(lái)，爐膛存在嚴(yán)峻結(jié)渣的問(wèn)題，在運(yùn)行過(guò)程中由于結(jié)渣直接影響氣流的正常流淌狀態(tài)和爐內(nèi)燃燒過(guò)程，有時(shí)甚至造成鍋爐熄火現(xiàn)象，對(duì)鍋爐的平安、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行及牢靠性有很大影響。由于結(jié)渣往往是不勻稱的，爐膛結(jié)渣使水冷壁的傳熱熱阻增加，水冷壁吸熱量不足，鍋爐出力降低，并對(duì)鍋爐的水循環(huán)平安性帶來(lái)不利影響；同時(shí)，由于爐內(nèi)換熱減弱，爐膛出口煙溫上升，直接導(dǎo)致主蒸汽溫度和再熱蒸汽溫度上升，減溫水量增加；另外，爐膛上部積結(jié)的渣塊掉落時(shí)，還可能砸壞冷灰斗，堵塞排渣口而被迫停爐打焦。 1 爐膛結(jié)渣的緣由 1) 實(shí)際煤質(zhì)與設(shè)計(jì)煤質(zhì)偏差很大是造成爐膛結(jié)渣的主要緣由之一，灰的熔融特

2、性是推斷燃燒過(guò)程中是否發(fā)生結(jié)渣的一個(gè)重要依據(jù)，不同煤質(zhì)的灰具有不同的成分和熔融特性。在試驗(yàn)室中將川維發(fā)電廠的煤樣進(jìn)行灰化，測(cè)得其灰熔點(diǎn)比設(shè)計(jì)值低，因而灰粒很簡(jiǎn)單達(dá)到軟化狀態(tài)而發(fā)生結(jié)渣。另外，灰分中堿性和酸性兩類氧化物含量之比即堿酸比偏高，那么這種煤質(zhì)簡(jiǎn)單發(fā)生結(jié)渣。 2) 爐膛燃燒器區(qū)域熱負(fù)荷或容積熱負(fù)荷偏高，在燃燒器區(qū)域燃料燃燒放出的大量熱量沒(méi)有足夠的水冷壁受熱面來(lái)汲取，因此導(dǎo)致燃燒器區(qū)域的局部溫度過(guò)高，造成燃燒器區(qū)域的結(jié)渣；另外，燃料和煙氣在爐內(nèi)的停留時(shí)間過(guò)短，燃料未能完全燃燒，引起爐膛出口煙溫偏高，造成爐膛出口受熱面結(jié)渣。 3) 該鍋爐在實(shí)際運(yùn)行中，由于爐內(nèi)氣流組織不佳，造成火焰中心偏移。

3、譬如，四角上的燃燒器風(fēng)粉動(dòng)量安排不勻稱，致使實(shí)際切圓變形，高溫火焰偏離爐膛中心，依據(jù)實(shí)測(cè)結(jié)果，發(fā)覺(jué)1號(hào)角一次風(fēng)速明顯高于其他各角，而號(hào)角則偏低，火焰中心向后墻3號(hào)角偏斜，因此后墻結(jié)渣嚴(yán)峻。 4) 爐膛原設(shè)計(jì)切圓直徑為880 mm，切圓直徑偏大，消失一次風(fēng)粉氣流貼墻等狀況，也簡(jiǎn)單造成結(jié)渣。 5) 經(jīng)觀看發(fā)覺(jué)引風(fēng)機(jī)甲、乙兩側(cè)擋板開(kāi)度均為100%，送風(fēng)機(jī)甲、乙兩側(cè)擋板開(kāi)度分別為55%和80%，經(jīng)測(cè)試發(fā)覺(jué)爐膛出口氧量偏小，在此狀況下無(wú)法再增大爐內(nèi)送風(fēng)量，因此不能充分實(shí)現(xiàn)爐內(nèi)富氧燃燒，引起爐膛結(jié)渣。 6) 對(duì)煤粉進(jìn)行分析發(fā)覺(jué)煤粉細(xì)度變大，煤粉變粗，煤粉中的粗顆粒很簡(jiǎn)單從煤粉氣流中分別出來(lái)與水冷壁發(fā)生沖撞

4、；此外，粗顆粒的燃盡需要相當(dāng)長(zhǎng)的時(shí)間，因此經(jīng)常貼壁造成還原性氣氛而增加了結(jié)渣的機(jī)率。 7) 一次風(fēng)速偏高。經(jīng)測(cè)試可知一次風(fēng)速度平均值接近40 m/s，由于一次風(fēng)速度偏高，一次風(fēng)射流本身的動(dòng)量或者說(shuō)一次風(fēng)射流的剛性較強(qiáng)，致使煤粉氣流沖擊對(duì)面爐墻，造成爐墻結(jié)渣。 2 解決結(jié)渣問(wèn)題的措施 1) 適當(dāng)降低一次風(fēng)速度。一次風(fēng)速度調(diào)整必需依據(jù)煤質(zhì)的變化來(lái)進(jìn)行，在額定負(fù)荷下，當(dāng)燃用優(yōu)質(zhì)煙煤時(shí)，將一次風(fēng)速度降低到30 m/s；當(dāng)燃用一般煙煤時(shí)，將一次風(fēng)速度降低到26m/s。降低一次風(fēng)速度可降低一次風(fēng)射流的剛性，防止煤粉氣流沖擊對(duì)面爐墻從而防止?fàn)t膛結(jié)渣。 2) 增大爐內(nèi)的過(guò)量空氣系數(shù)。將爐膛出口氧量由原來(lái)的1.

5、6%2.1%提高到不低于3.5%。 3) 調(diào)整四角上的燃燒器風(fēng)粉動(dòng)量安排達(dá)到勻稱狀態(tài)，保持高溫火焰中心位于爐膛斷面的幾何中心處。 4) 將爐膛原設(shè)計(jì)切圓直徑880 mm改為454.39 mm，通過(guò)空氣動(dòng)力場(chǎng)試驗(yàn)，檢查爐內(nèi)的空氣流淌狀況，保證一次風(fēng)粉氣流不發(fā)生貼墻現(xiàn)象。 5) 二次風(fēng)在燃燒器各層之間的安排方式實(shí)行縮腰型的配風(fēng)方式，將上層和下層的二次風(fēng)擋板開(kāi)度調(diào)整為100%，中部二次風(fēng)擋板開(kāi)度調(diào)為30%，當(dāng)煤質(zhì)較好時(shí)可調(diào)整到50%。實(shí)行縮腰型的配風(fēng)方式可加強(qiáng)煤粉的著火，提高燃燒的穩(wěn)定性和經(jīng)濟(jì)性，另外，爐膛結(jié)焦也可加以改善。緣由在于中部二次風(fēng)處于兩個(gè)一次風(fēng)氣流的中間，當(dāng)其動(dòng)量較小時(shí)，一次風(fēng)氣流對(duì)其的卷吸量較小，負(fù)壓也較小，因此從上角來(lái)的主氣流所造成的沖擊力也較小，從而不會(huì)使中部的一次風(fēng)氣流嚴(yán)峻偏轉(zhuǎn)而引起結(jié)渣。 6) 依據(jù)煤質(zhì)變化調(diào)整熱風(fēng)溫度，當(dāng)煤質(zhì)較好時(shí)，將熱風(fēng)溫度掌握在180200，當(dāng)煤質(zhì)較差時(shí)，將熱風(fēng)溫度掌握在2