工字鋼架專方案21

1、懸挑腳手架專項施工方案一、工程概況*程；工程建設地點：*北側，2-1#樓框剪結構;地上24層；建筑高度:75.5 m標準層層高：2.9m ；總建筑面積：27170.74平方米； 二、腳手架方案選擇 本工程考慮到施工工期、質量和安全要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點： 1、架體的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。 2、在規(guī)定的條件下和規(guī)定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。 3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養(yǎng)維修。 4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收；5、綜合以上幾點，腳手架的搭設，必須符合JCJ59-9

2、9檢查標準要求， 6、結合以上腳手架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用以下腳手架方案 三、腳手架的材質要求一、 構配件1、工字鋼懸挑架主要由工字鋼懸挑梁、鋼管、扣件、腳手板、擋腳板、密目式安全網、安全平網。二、鋼管1、鋼管必須具有產品質量合格證和鋼管材質檢驗報告，材質應符合現行國家標準。2、腳手架鋼管供應長度一般為6m以下（每根重量不超過25Kg，適合人工操作）。 1)用于立桿、大橫桿、剪刀撐和斜桿的鋼管長度一般為4.06.0m； 2)用于小橫桿的鋼管長度一般為11.2m，因腳手架寬度不同而略有差異。3、鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、孔洞、結疤、分層、錯位

3、、硬彎、毛刺、壓痕、深的劃痕和嚴重銹蝕。4、作為腳手架桿件使用的鋼管必須進行防銹處理：先對鋼管除銹，再將內壁擦涂防銹漆兩道，然后在外壁涂一道防銹漆和兩道面漆。三、扣件1、扣件是鋼管與鋼管的連接，工字鋼懸挑架使用的扣件分為三種：1)兩鋼管90°交叉連接采用直角扣件；2)兩鋼管呈任意角度交叉連接采用旋轉扣件； 3)鋼管與鋼管接長采用對接扣件。 2、扣件采用可鍛鑄鐵和鋼板壓制制作，必須具有產品質量合格證、生產許可證和專業(yè)檢測單位測試報告?？慑戣T鐵扣件的材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB 15831），其材質符合標準要求時才準許使用。 3、腳手架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達65N&

4、#183;m時，不得發(fā)生破壞。扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于1mm，當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應不小于5mm。、 扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、氣孔、砂眼、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換，扣件使用前應進行防銹處理：先除銹然后采用油浸防銹。四、施工方案 l、鋼管腳落地手架，選用外徑48mm，壁厚 3.50mm，鋼材強度等級Q235-A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。腳手架施工前必須將入場鋼管取樣，送有相關國家資質的試驗單位，進行鋼管抗彎、抗拉等力學試驗，試驗結果滿足設計要求后，方可在施工中使用。 2、

5、本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合建設部鋼管腳手扣件標準JGJ22-85的要求，由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規(guī)格應與鋼管相匹配，貼和面應干整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達70N.m時不得破壞。如使用舊扣件時，扣件必須取樣送有相關國家資質的試驗單位，進行扣件抗滑力等試驗，試驗結果滿足設計要求后方可在施工中使用。3、搭設架子前應進行保養(yǎng)，除銹并統一涂色，顏色力求環(huán)境美觀4、腳手板、腳手片采用符合有關要求。5、安全網采用密目式安全網，網目應滿足2000目100cm2，做耐貫穿試驗不穿透，1.6&

6、#215;1.8m的單張網重量在3kg以上，顏色應滿足環(huán)境效果要求，選用藍色。要求阻燃，使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證，由大連市建委推薦產品。6、連墻件采用鋼管，其材質應符合現行國家標準碳素鋼結構（GB/T 700）中Q235A鋼的要求。 7、型鋼水平懸挑桿采用 16 號工字鋼，斜桿采用支桿采用4.8*3.5 mm鋼管。8、 預埋螺栓的直徑為20.0 mm。9、 懸挑架從第六層開始，六層以上每六層一挑。從地面到五層用落地式腳手架。工字鋼懸挑梁工字鋼懸挑梁采用Q235鋼、16Mnq鋼、15MnVq鋼或15Mvq鋼，其材質應分別符合現行標準普通碳素結構鋼技術條件（GB/T700）、低

7、合金結構鋼技術條件（GB1591）、橋梁碳素鋼及普通低合金鋼板技術條件（YB168）的規(guī)定。 腳手板 腳手架作業(yè)層上鋪放的腳手板主要有沖壓式鋼腳手板，沖壓式鋼腳手板和焊接鋼筋網腳手板的材質應符合現行國家標準，必須具有產品質量合格證。鋼腳手板不得有裂紋、開焊、硬彎等缺陷。密目式安全網1、選用有國家認可的質量監(jiān)督檢驗部門的檢驗合格報告、有生產單位質量檢驗合格證和安鑒證的密目網。密目式安全網寬（高）度為1.8m網目密度不應低于2000目/100cm2，各邊緣部位的開眼環(huán)扣必須牢固可靠，環(huán)扣孔徑不低于8mm。不得有斷紗、破洞、變形及有礙使用的編織缺陷。2、舊密目式安全網再次使用時必須經過耐沖擊性能檢驗

8、和耐貫穿性檢驗，合格后方可使用。3、密目式安全網的安裝平面垂直于水平面，嚴禁作為安全平網使用。4、密目式安全網技術要求應符合GB 16909-97的規(guī)定。5、密目式安全網使用時應采用有足夠強度、耐候性好的繩索綁扎，不得使用鐵絲捆綁。安全平網安全平網使用直徑9mm以上的麻繩、棕繩、尼龍繩或其他耐候性不低于上述品種的材料編制網。外觀應平整，寬度根據需要選用尺寸，網眼尺寸不大于5cm，每張安全平網重量一般不宜超過15kg。水平設置時能承受不小于1.6kN的沖擊荷載。阻燃安全網必須具有阻燃性，其續(xù)燃、阻燃時間均不得大于4s。拉接件及其預埋件均使用與架體同種規(guī)格鋼管制作，采用直角扣件連接，預埋件長450

9、mm。材料堆放經檢查合格的構配件應按品種、規(guī)格分類，堆放整齊平穩(wěn)，堆放場地不得有積水。定期對各種材料進行檢查，防止發(fā)生銹蝕及破壞。腳手架的受力特點，工字鋼懸挑架搭設在沿建筑物外邊緣布設的懸挑工字鋼上，將腳手架荷載全部或部分傳遞給建筑結構，架體通過拉結件與建筑物牢固拉結，保持局部及整體穩(wěn)定，確保施工效率和作業(yè)安全。五、腳手架的搭設流程及要求 懸挑架 懸挑腳手架搭設的工藝流程為：水平懸挑縱向掃地桿立桿 橫向掃地桿小橫桿大橫桿（擱柵）剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。 定距定位。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，墊板、底座應準確地放在定

10、位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空。在搭設首層腳手架過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角除雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉接后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，宜先立外排，后立內排。其余按下一構造要求搭設。懸挑腳手架計算時，立桿的橫距按1.05米考慮，實際搭設時立桿的橫距按800施工（嚴禁超過1.05米）。預埋件鋪設：每兩個懸挑工字鋼間距不得大于1500mm。根據建筑物的總長度尺寸進行均勻的排布尺寸。預埋件使用國標20的圓鋼進行冷加工彎曲，做成U字形。在其U形底部焊接兩根鋼筋（14）與U形埋件成90°角。（祥見圖1）焊接縫必須大于鋼筋的3d進行滿焊焊接不

11、得有麻眼與漏焊。所有埋件必須放在底板筋的下層鋼筋的下方，埋件與底板筋進行連接，再與上成底板筋進行連接加強其埋件的穩(wěn)定性使預埋件與底板垂直。預埋件要保證在澆筑混凝土的時候要保證其預埋件不被移。每根工字鋼外挑一米，根部不小于2m。預埋件設置在根部工字鋼末端向內200mm處（詳見圖2）鋼絲繩拉結方式為隔一道工字鋼拉結一次，樓體四角處每個工字鋼都需要拉結 1、樓板砼強度 為了砼強度滿足懸挑腳手架抗壓抗撥的需要，樓板砼強度等級必須滿足設計要求后搭設（具體計算數據參閱腳手架計算書）。 2、立桿間距 (1)腳手架立桿縱距1.5m，橫距1.05m，步距1.8m；連墻桿間距豎直3.6m，水平4.5m(即二步三跨

12、)：里立桿距建筑物0.3m。 (2)腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置，使鋼管立桿的對接接頭交錯布置，高度方向相互錯開500mm以上，且要求相鄰接頭不應在同步同跨內，以保證腳手架的整體性。 (3)立桿應設置墊木，并設置縱橫方向掃地桿，連接于立腳點桿上，離底座20cm左右。 (4)立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1400。 3、大橫桿、小橫桿設置 (1)大橫桿在腳手架高度方向的間距1.8m，以便立網掛設，大橫桿置于立桿里面，每側外伸長度為150mm。 (2)外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力。 4、剪刀撐 腳手架外測立面的兩端各設置一道剪刀撐，

13、并應由底至頂連續(xù)設置；中間各道剪刀撐之間的凈距離不應大于10.5m。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節(jié)點的距離不宜大于150mm。 5、腳手板、腳手片的鋪設要求 (1)腳手架里排立桿與結構層之間10m內鋪設安全平網應：里外立桿應滿鋪腳手板，無探頭板。 (2)滿鋪層腳手板必須垂直墻面橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位，不能滿鋪處必須采取有效的防護措施。 (3)腳手片須用18鉛絲雙股并聯綁扎，不少于4點，要求綁扎牢固，交接處平整，鋪設時要選用完好無損的腳手板，發(fā)現有破損的要及

14、時更換。 6、防護欄桿 (1)腳手架外側使用建設主管部門認證的合格藍色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側。 (2)選用18鉛絲張掛安全網，要求嚴密、平整。 (3)腳手架外側必須設1.2m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為0.9m和1.3m。 (4)腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內側設1.2m的防護欄桿和30cm高踢腳桿。 7、連墻件 (1)腳手架與建筑物按水平方向4.5m，垂直方向3.6m，設一拉結點。樓層高度超過4m，則在水平方向加密，如樓層高度超過6m時，則按水平方向每6m設置一道斜拉鋼絲繩。 (2)拉結點在轉角范圍內和

15、頂部處加密，即在轉角l米以內范圍按垂直方向每3.6米設一拉結點。 (3)拉結點應保證牢固，防止其移動變形，且盡量設置在外架大小橫桿接點處。 (4)外墻裝飾階段拉結點，也須滿足上述要求，確因施工需要除去原拉結點時，必須重新補設可靠，有效的臨時拉結，以確保外架安全可靠。 8、架體內封閉 (1)腳手架的架體里立桿距墻體凈距為200mm，如因結構設計的限制大于200mm的必須鋪設站人片，站人片設置平整牢固。 (2)腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板進行封閉。 (3)施工層以下外架每隔3步以及底部用密目網或其他措施進行封閉。 支承結構型鋼的縱向間距與上部腳手架立桿的縱向間距相同，立桿直接支

16、承在懸挑的支承結構上。上部腳手架立桿與支承結構應有可靠的定位連接措施，以確保上部架體的穩(wěn)定。通常采用在挑梁或縱向鋼粱上焊接150-200mm、外徑40mm的鋼管，立桿套座其外，并同時在立桿下部設置掃地桿。六、腳手架計算書 懸挑架 一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 19.6 米，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.50米，立桿的橫距為0.80米，立桿的步距為1.80 米；內排架距離墻長度為0.30米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；腳手架沿墻縱向長度為 120 米；采用的鋼管類型為 48mm×3.5mm厚； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件

17、抗滑承載力系數 0.80；連墻件布置取兩步三跨，豎向間距 3.60 米，水平間距4.50 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件連接；2.活荷載參數施工均布荷載標準值(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處遼寧省大連市，查荷載規(guī)范基本風壓為0.450，風荷載高度變化系數z為0.840，風荷載體型系數s為0.645；計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m2):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0.140；安全設施與安全網自重標準值(kN/

18、m2):0.005；腳手板鋪設層數:4 層；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹串片腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用18號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.10米，建筑物內錨固段長度不小于1.5m，與樓板連接的螺栓直徑(mm):20.00；樓板混凝土標號:C30；6.拉繩與支桿參數支撐數量為:1； 鋼絲繩安全系數為:3.500；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1.00 m。 二、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)第條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手

19、板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.300×0.800/(2+1)=0.080 kN/m ；活荷載標準值: Q=3.000×0.800/(2+1)=0.800 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.2×0.038+1.2×0.080=0.142 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.4×0.800=1.120 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2

20、.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距為M1max=0.08×0.142×1.5002+0.10×1.120×1.5002 =0.278 kN.m；支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M2max= -0.10×0.142×1.5002-0.117×1.120×1.5002 =-0.327 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.278×106,0.327×106)/5080.0=64.370 N/mm2；大橫

21、桿的最大彎曲應力為 = 64.370 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205.0 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： 其中： 靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.080=0.118 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.800 kN/m；最大撓度計算值為：V= 0.677×0.118×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×0.800×1500.04/(100×2.06×

22、105×121900.0) = 1.758 mm；大橫桿的最大撓度 1.758 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500.0/150 mm與10 mm，滿足要求！ 三、小橫桿的計算:根據JGJ130-2001第條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.038×1.500 = 0.058 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.300×0.800×1.500/(2+1)=0.120 kN；活荷載標

23、準值：Q=3.000×0.800×1.500/(2+1) =1.200 kN；集中荷載的設計值: P=1.2×(0.058+0.120)+1.4 ×1.200 = 1.893 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = 1.2×0.038×0.8002/8 = 0.004 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 1.893×0.800/3 = 0.505 kN.m ；最大彎矩 M= Mqmax

24、+ Mpmax = 0.509 kN.m；最大應力計算值 = M / W = 0.509×106/5080.000=100.102 N/mm2 ；小橫桿的最大應力計算值 =100.102 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205.000 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: Vqmax=5×0.038×800.04/(384×2.060×105×121900.000) = 0.008 mm ；大橫桿傳遞荷載 P

25、 = p1 + p2 + Q = 0.058+0.120+1.200 = 1.378 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: Vpmax = 1377.600×800.0×(3×800.02-4×800.02/9 ) /(72×2.060×105 ×121900.0) = 0.997 mm；最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.008+0.997 = 1.005 mm；小橫桿的最大撓度和 1.005 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 800.000/150=5.333與10 mm,滿足要

26、求！ 四、扣件抗滑力的計算:按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.038×1.500×2/2=0.058 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.038×0.800=0.031 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.300&#

27、215;0.800×1.500/2=0.180 kN；活荷載標準值: Q = 3.000×0.800×1.500 /2 = 1.800 kN；荷載的設計值: R=1.2×(0.031+0.180)+1.4×1.800=2.773 kN；R < 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載的計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1248 NG1 = 0.1248+(1.50×2/2+1.50×2)&#

28、215;0.038/1.80×19.60 = 4.328；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用腳手板，標準值為0.30 NG2= 0.300×4×1.500×(0.800+0.2)/2 = 0.900 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、腳手板擋板，標準值為0.14 NG3 = 0.140×4×1.500/2 = 0.420 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.500×19.600 = 0.147 kN；經計算得到，靜荷載

29、標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.795 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 3.000×0.800×1.500×2/2 = 3.600 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用： Wo = 0.450 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用： Uz= 0.840 ； Us - 風荷載體型系數：取值

30、為0.645；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 ×0.450×0.840×0.645 = 0.171 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×5.795+ 1.4×3.600= 11.994 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×5.795+ 0.85×1.4×3.600= 11.238 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 ×1.4Wk

31、Lah2/10 =0.850 ×1.4×0.171×1.500× 1.8002/10 = 0.099 kN.m； 六、立桿的穩(wěn)定性計算: 不組合風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N =11.994 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規(guī)范表得 ：k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規(guī)范表得 ： = 1.500 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 3.119 m；長細比 Lo/i = 197.000 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查

32、表得到 ：= 0.186 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 11994.000/(0.186×489.000)=131.865 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 131.865 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N =11.238 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規(guī)范表得 ： k = 1.155

33、 ；計算長度系數參照扣件式規(guī)范表得 ： = 1.500 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.119 m；長細比: L0/i = 197.000 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 11237.616/(0.186×489.000)+98703.553/5080.000 = 142.983 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 142.983 N/mm2 小于 立

34、桿的抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！ 七、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.171 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16.200 m2；按規(guī)范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4×Wk×Aw = 3.871 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 8.871 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf =

35、·A·f其中 - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數； 由長細比 l0/i = 200.000/15.800的結果查表得到 =0.966，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.966×4.890×10-4×205.000×103 = 96.837 kN；Nl = 8.871 < Nf = 96.837,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 8.871小于雙扣件的抗滑力 16.0 kN，滿足要求！ 八、懸挑梁的受力

36、計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本方案中，腳手架排距為800mm，內排腳手架距離墻體200mm，支拉斜桿的支點距離墻體為 1000mm，水平支撐梁的截面慣性矩I = 866.20 cm4，截面抵抗矩W = 108.30 cm3，截面積A = 21.95 cm2。受腳手架集中荷載 N=1.2×5.795 +1.4×3.600 = 11.994 kN；水平鋼梁自重荷載 q=1.2×21.950×0.0001×78.500 = 0.207 kN/m； 懸挑腳手架示意

37、圖 懸挑腳手架計算簡圖經過連續(xù)梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁變形圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1 = 13.864 kN； R2 = 10.884 kN； R3 = -0.120 kN。 最大彎矩 Mmax= 1.413 kN.m；最大應力 =M/1.05W+N/A= 1.413×106 /( 1.05 ×108300.0 )+ 0.000×103 / 2195.0 = 12.425 N/mm2；水平支撐梁的最大應力計算值 12.425 N/mm2 小于 水平支撐梁的抗壓強度設

38、計值 215.000 N/mm2,滿足要求！ 九、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算: 水平鋼梁采用16a號槽鋼,計算公式如下 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數，按照下式計算： b = 570 ×10.0×63.0× 235 /( 1000.0×160.0×235.0) = 2.24由于b大于0.6，查鋼結構設計規(guī)范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.944。經過計算得到最大應力 = 1.413×106 /( 0.944×108300.00 )= 13.815 N/mm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性計算 = 13.815

39、 小于 f = 215.000 N/mm2 ,滿足要求! 十、拉繩的受力計算:水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中RUicosi為鋼繩的 拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：RU1=14.722 kN； 十一、拉繩的強度計算: 鋼絲拉繩(支桿)的內力計算：鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU均取最大值進行計算，為RU=14.722 kN 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)， 計算中可以近似計算Fg=0.5d2

40、，d為鋼絲繩直徑(mm)； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K - 鋼絲繩使用安全系數。計算中Fg取14.722kN，=0.820，K=3.500，得到：經計算，鋼絲繩最小直徑必須大于12.000mm才能滿足要求！ 鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環(huán)的拉力N，為N=RU=14.722kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)的強度計算公式為 其中 f 為拉環(huán)受力的單肢抗剪強度，取f = 125N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)最小直徑 D=(147

41、2.213×4/3.142×125.000) 1/2 =13.000mm； 十二、錨固段與樓板連接的計算: 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力 R=0.120 kN； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為: 其中 f 為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規(guī)范條f = 50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑 D=119.761×4/(3.142×50×2)1/2 =1.235 mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。2.水

42、平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式: 其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 0.120kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 20.000mm fb - 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.570N/mm2； h - 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于 119.761/(3.142×20.000×1.570)=1.214mm。3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式: 其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N = 10

43、.884kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 20.000mm； b - 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5×d=100.000mm； fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.950fc=16.700N/mm2；經過計算得到公式右邊等于161.75 kN，大于錨固力 N=10.88 kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求! 第七節(jié) 腳手架搭設的勞動力安排 1、為確保工程進度的需要，同時根據本工程的結構特征和外腳手架的工程量，確定本工程外腳手架搭設人員需要1520人，均有上崗作業(yè)證書。 2、建立由項目經理、施工員、安全員、搭設技術員組成的管理機構，搭設負責人負有指揮、調配、檢查的直接責任。 3、外腳手架的搭設和拆除，均應有項目技術負責人的認可，方可進行施工作業(yè)，并必須配備有足夠的輔助