具有上部側(cè)墻開口和頂部開口的大空間建筑室內(nèi)熱環(huán)境特性的比較

1、具有上部側(cè)墻開口和頂部開口的大空間建筑室內(nèi)熱環(huán)境特性的比較         05-12-30 17:09:00     作者：王昕 黃晨    編輯：凌月仙仙王昕 黃晨 黃武剛 楊建剛摘要： 采用CFD數(shù)值模擬和現(xiàn)場實測的前期研究成果，針對具有上部側(cè)墻開口和屋頂頂部開口兩種上部開口形式的大空間建筑，使用PHOENICS數(shù)值模擬軟件模擬了室內(nèi)采用分層空調(diào)時各不同噴口高度、上部開口面積及其高度、下部開口面積等幾何結構參數(shù)，以及室內(nèi)負荷、上部

2、開口背壓、上部開口進風速度等運行參數(shù)多種組合工況下的室內(nèi)熱環(huán)境，討論和分析了這兩種上部開口形式工況下垂直溫度分布、空調(diào)區(qū)平均溫度、上部開口排風溫度、上部開口排風量及室內(nèi)排熱量的差別。 關鍵詞： 大空間建筑 室內(nèi)熱環(huán)境 數(shù)值模擬 上部側(cè)墻開口 屋頂頂部開口 1 引言幾乎所有大空間建筑因通風和結構的要求上部均設有開口。上部開口大致有上部側(cè)墻開口和屋頂頂部開口兩種形式。采用分層空調(diào)時，上部開口的形式和位置的不同對空調(diào)能耗和室內(nèi)熱環(huán)境特性的影響亦不盡相同，且差別較明顯。從全年變化的室外氣溫看，除了冬季上部開口排風會增加室內(nèi)負荷外，夏季或多或少地可以利用上部開口處的高溫排風帶走室內(nèi)部分負荷，過渡季節(jié)則可

3、關閉空調(diào)系統(tǒng)僅靠自然通風排走室內(nèi)負荷，因此研究大空間建筑分層空調(diào)時上部開口等諸因素對室內(nèi)熱環(huán)境特性的影響尤為重要。本文在開發(fā)和應用數(shù)值模擬預測大空間建筑室內(nèi)溫度場和速度場的研究基礎上13，選用目前比較典型的側(cè)噴送風方式，并將具有上部側(cè)墻開口或具有頂部開口兩種不同上部開口形式的大空間建筑作為研究對象，以夏季現(xiàn)場實測工況為分析基礎4，重點討論了這兩種不同上部開口形式在不同工況下分層空調(diào)時的室內(nèi)熱環(huán)境特性的區(qū)別。其中在頂部開口的工況模擬中部分借用了側(cè)墻開口工況的實測結果。2 計算條件2.1 建筑模型圖1為數(shù)值模擬用某體育館簡化模型。建筑柱型部分直徑68m，高18m，屋頂呈扁球體，凈高為8m，左右兩側(cè)

4、為階梯型觀眾席，室內(nèi)采用中側(cè)送風，由38個噴口組成環(huán)形對中噴射，其中28個短程噴口傾斜12°布置，負責觀眾席空調(diào)，10個長程噴口水平布置，負責場內(nèi)中央的空調(diào)?；仫L采用以臺階均勻回風為主、側(cè)墻回風為輔的方式。模擬主要基礎參數(shù)見表1夏季游樂活動實測日工況4。上部開口形式分別模擬為上部側(cè)墻開口或屋頂頂部開口。工作區(qū)入室大門及滲透縫隙則模擬為下部開口。2.2 數(shù)學模型及其邊界條件表1 夏季現(xiàn)場實測日工況 送風量：34.57kg/s回風量：31.31kg/s送風溫度：16.5室外氣溫：36.5環(huán)形外走廊平均溫度:32下開口進風溫度：28日射量：767W/m2人體負荷：18.1kW照明負荷：45

5、kW傳熱系數(shù)/W/（m2K）：屋頂：2.75 外墻：2.48內(nèi)墻：2.59 樓板：2.21選用Lam-Bremhorst低雷諾數(shù)K-模型5，采用第一類邊界條件。邊界條件以熱平衡為基礎，利用Gebhart吸收系數(shù)，借助現(xiàn)場實測數(shù)據(jù)，通過建立如下壁面i的壁溫方程組求解3：， ， ，式中： i表面對流放熱系數(shù)，W/(m2.K)；qi，ti/Ti 分別為i表面內(nèi)側(cè)壁溫和相應的空氣溫度，/K；Si， i表面面積，m2；QLfU，QLfD 分別為室內(nèi)空中平面輻射熱源向上和向下輻射分量，W；Gij，GUj，GDj 分別為i表面、平面輻射熱源上表面、平面輻射熱源下表面對j表面GEBHART吸收系數(shù)。eI i表

6、面發(fā)射率；s 玻爾茲曼常數(shù)，W/(m2.K4)；qli i表面導熱散熱，W/m2。2.3 計算工況與室內(nèi)熱環(huán)境參數(shù)上部側(cè)墻開口影響室內(nèi)熱環(huán)境的主要因素有噴口高度、上部開口面積及其高度、下部開口面積等幾何結構參數(shù)，以及室內(nèi)負荷、上部開口進風速度等運行參數(shù)；頂部開口影響室內(nèi)熱環(huán)境的主要因素有噴口高度，上部開口背壓，上下開口面積等。通過模擬計算對室內(nèi)垂直溫度分布、空調(diào)區(qū)溫度、上部開口排風溫度、室內(nèi)通風排風量及排熱量隨上述因素的變化進行分析與討論，以得出上述因素對室內(nèi)熱環(huán)境特性的影響及其規(guī)律。上部側(cè)墻開口與屋頂頂部開口的分析討論分別在文獻6和文獻7中詳述。本文僅針對這兩種不同上部開口形式下的室內(nèi)熱環(huán)境

7、特性參數(shù)變化的不同之處進行分析和闡述。表2列出了本文討論的兩種計算工況的變化參數(shù)。討論中室內(nèi)垂直溫度分布以比賽內(nèi)場為討論對象?？照{(diào)區(qū)溫度為內(nèi)場垂直方向上的空氣平均溫度，并定義不偏離平均溫度1%時的區(qū)域為等溫空調(diào)區(qū)，其高度為等溫空調(diào)區(qū)高度。室內(nèi)通風排熱量為室內(nèi)因上下開口引起的總通風排熱量，定義通風排熱為正，得熱為負。室內(nèi)通風排熱量是衡量建筑在開口作用下，室內(nèi)自然通風總排熱的狀況，它不僅反映了上部開口排熱量的大小，也反映了下部開口進風帶入室內(nèi)熱量的大小。無論開口結構形式如何變化，建筑開口所引起的室內(nèi)通風排熱量越大越好，它是開口節(jié)能性的一個標志。表2 上部開口形式計算工況 上部側(cè)墻開口屋頂頂部開口變

8、化參數(shù)參數(shù)計算工況記號參數(shù)計算工況記號噴口高度/m13/15N13/N1511/13/15/17N11/N13/N15/N17上部開口高度/m15/17/19IN15IN17/IN19下部開口面積/m20/0.93/1.86/3.720F/1F/2F/4F0.32/0.644/1.365FXQ、FXH、FX上部開口面積/m256/28/10.45SO/PO/WO4/9/16T2-O3/T3-O4/T4-O6圖2圖4中其他記號說明：ALLEXH：指上部開口均處于排風狀態(tài)1Q：指室內(nèi)熱負荷為現(xiàn)場實測日測定值-5P/0P/+5P：分別指頂部開口處背壓為5/0/5Pa3 計算結果與分析3.1 垂直溫度

9、分布在上部側(cè)墻開口的計算工況中，上部開口面積對垂直溫度分布的影響相對較大。開口面積越大，下部空調(diào)區(qū)溫度則越低。噴嘴高度對屋頂附近溫度影響較大，噴嘴高度越高，屋頂附近溫度越低。見圖2(a)、(b)。在屋頂頂部開口的計算工況中，噴嘴高度對垂直溫度分布的影響最大，其次是上部開口面積。噴嘴高度15m時，屋頂附近溫度最低，等溫空調(diào)區(qū)溫度處于較低的水平。此外，上部開口面積較小時，非空調(diào)區(qū)溫度較高。見圖2(c)、(d)。兩種不同上部開口形式的計算工況下，垂直溫度分布的規(guī)律大致是相同的。但上部側(cè)墻開口時，垂直溫度明顯高于頂部開口工況510左右。3.2 空調(diào)區(qū)平均溫度在上部側(cè)墻開口的計算工況中，空調(diào)區(qū)平均溫度隨下開口面積的增加而增加，增幅不大；隨上開口面積增加，空調(diào)區(qū)平均溫度呈增加趨勢，上開口面積大于28m2，增幅已不明顯。不同噴嘴高度，溫度變化趨勢相同，高度增加，溫度亦升高。見圖3(b)