某國際大酒店模板工程專項方案

1、模板工程專項方案一、工程概況貴州省*市*國際大酒店工程位于貴州省*市*路與*路交叉口東南側*酒店商業(yè)用地內(nèi)。該工程由貴州省*市*國際大酒店有限公司投資興建，由北京*建筑設計有限公司設計，由浙江省*綜合工程勘察測繪院勘察。新建工程由酒店主樓和員工宿舍組成；已建工程有水立方洗浴中心，*康樂中心東樓鍋爐房沿街商鋪組成，主樓地下室5532.2m2地上建筑面積30911.96m2員工宿舍建筑面積3327.4m2建筑面積為39771.56m2本工程地下室一層，地上21（其中：裙樓四層，）；轉換層位于結構五層（13.521.2m）,層高5.7M,板厚150mm梁截面尺寸為2501500、350870、500

2、1500、地下室層高4.5M,板厚180mm梁截面4002300、3501800、3502300、3001800、400770。梁下線荷載和高度都較大。此層的支模方案、架體支撐方案就要根據(jù)計算設計確定，以確保在大荷載、高凈空下合理安全地布置支撐系統(tǒng)，保證其承載力和穩(wěn)定性滿足要求。梁、柱、剪力墻、板混凝土強度等級為C40。縱向受力鋼筋、箍筋均為三級，梁、剪力墻拉鉤、樓梯板的分布筋為一級鋼筋。二、模板及支撐系統(tǒng)的支設材料選定針對工程質量要求及安全生產(chǎn)、文明施工達市級雙標化的目的，為了確?；炷恋馁|量和美觀，在材料上選用了18mmL合木膠板作為梁、柱、墻、板的模板，木檔采用6X8cm松木方料，支架全

3、部采用（|）48X3.0鋼管。三、模板安拆施工A模板安裝前準備工作a模板拼裝模板組裝要嚴格按照模板圖尺寸拼裝成整體，并控制模板的偏差在規(guī)范允許的范圍內(nèi)，拼裝好模板后要求逐塊檢查其背楞是否符合模板設計，模板的編號與所用的部位是否一致。b模板的基準定位工作首先引測建筑的邊柱或者墻軸線，并以該軸線為起點，引出每條軸線，并根據(jù)軸線與施工圖用墨線彈出模板的內(nèi)線、邊線以及外側控制線，施工前5線必須到位，以便于模板的安裝和校正。c標高測量利用水準儀將建筑物水平標高根據(jù)實際要求，直接引測到模板的安裝位置。d.豎向模板的支設應根據(jù)模板支設圖。e.已經(jīng)破損或者不符合模板設計圖的零配件以及面板不得投入使用。f支模前

4、對前一道工序的標高、尺寸預留孔等位置按設計圖紙做好技術復核工作。B.模板支設1、地下室底板、承臺、地梁 底板下翻，地梁及承臺側模全部采用磚胎模，為增強基坑邊坡強度及穩(wěn)定性，基槽土方開挖后，由施工員進行放線。外圍梁的側胎模厚為240mm，M5水泥砂漿砌筑。砌體砂漿飽滿，以防止基坑外出現(xiàn)的滲水。 基坑內(nèi)部胎模為120mmM5水泥砂漿砌筑，具高度在基礎底板墊層底標高超深部分及胎模與底板之間的間隙用1:1砂石回填。 底板的側模及底板高低處掛模全部采用九合板模板，鋼管固定，根據(jù)設計要求，施工規(guī)范及施工組織設計，底板的周側墻板上翻，一次性澆筑，設遇水膨脹止水條，因此在墻板支撐上，除鋼管固定外，設?12圓鋼

5、做的穿墻螺栓，中間燒止水片，外用扇型卡加螺帽固定，螺桿間距為450mm。2、柱模板安裝工藝：搭設安裝架模板安裝就位-檢查對角線、垂直和位置-安置柱箍-安裝梁口的柱模-全面檢查校正-群體固定。主要方法：a. 基礎面或樓面上彈縱橫軸線和四周邊線，并做好檢查復核工作。b. 柱子的九合木膠板配制定型模。c. 柱、墻根部清理干凈。d. 柱根、柱頂及梁端位置應留對角清掃口。e. 柱、墻接槎時節(jié)此處要密縫。柱子陽角接縫處必須加墊海棉條。f.柱子大于600m做置小12的對拉螺栓，45cm一道。g.為了保證柱子的截面尺寸，設置鋼管柱箍，柱箍間距1.5以下不大于450mm1.5以上不大于600mm支撐桿與樓板支架

6、連接。3、剪力墻模板支設工序：檢查-清理-放模板就位線-安放面角模板安放內(nèi)模-安裝穿墻螺栓-安裝外模、固定-調整模板間隙、找垂直度-檢查、驗收模板。 剪力墻支模前必須涂刷水性脫模劑。 模板底部每個轉角處留置清掃口。 所有墻體的豎向模板的陰角、陽角加設50X100方木與模板固定，并且在板梁角部也必須加設50X100方木。 對于剪力墻的門洞的模板支撐，必須保證水平支撐間距控制在600mm以內(nèi)，并且在門洞頂部加設45度的斜撐，以確保門洞的側模剛度。 為了確保剪力墻的質量，內(nèi)外墻板的拉結設小12對拉螺栓（地下室對拉螺桿中間焊止水片），縱橫間距450X600,最下一道螺桿離地250-300mm上部限定在

7、500mm右。4、梁、板模板梁模安裝工藝：彈梁軸線并復核-搭支模架-安放梁底模并固定-梁底起拱-扎梁筋-安側模-側模拉線支撐梁高加對拉螺栓）-復核梁模尺寸、標高、位置-與相鄰模板連周樓板模安裝工藝：搭支架-測水平-擺6X8木楞-調整樓板模標高及起拱鋪九合板模板-清理、刷油-檢查模板標高、平整度、支撐牢固情況。 梁、板的安裝要密切配合鋼筋綁扎，積極為鋼筋分項提供施工面。 所有跨度4m的梁、板必須起拱0.1%-0.3%,防止撓度過大，梁模板上口應有鎖口桿拉緊，防止上口變形。 所有1.5mm板縫必須用膠帶紙封貼。 梁模板鋪排從梁兩端往中間退，嵌木安排在梁中，梁的清掃口設在梁端。 為保證安全防止架體因

8、扣件變形而破壞，故在梁架底模下增設雙扣措施。 每根立桿底部應設置底座或墊板。 必須設置縱、橫向掃地桿，掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mnit的立桿上； 立桿接長必須采用對接扣連接。立桿上的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內(nèi)，同步內(nèi)隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm各接頭中心至節(jié)點的距離不宜大于步距的1/3。 支架四邊與中間每隔四排支架立桿設置一道縱向剪刀撐。5、樓梯模板梯模施工前，根據(jù)實際斜度放樣，先安平臺梁及基礎模板，然后安梯外幫側板。外幫板先在其內(nèi)側彈樓梯底板厚度線，劃出踏步側板位置線，釘好固定踏步側板的檔木，在現(xiàn)場裝釘側板

9、，梯高度要均勻一致，特別注意最下步及最上一步的高度，必須考慮搗樓地面面層的粉刷厚度。樓梯模板支撐用中小48X3.5mrnffl管架支設牢固。C.模板拆除a、支拆模板前先進行針對性的安全技術交底，并做好記錄交底雙方履行簽字手續(xù)。b、支拆模板時，2米以上高處作業(yè)設置可靠的立足點，并有相應的安全防護措施。c、模板搭設后應組織驗收工作，認真填寫驗收單，內(nèi)容要數(shù)量化，驗收合格后方可進入下道工序，并做好驗收記錄存檔工作。d、模板拆除前必須有混凝土強度報告，強度達到規(guī)定要求后方可進行拆模。 側模在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損壞后方可拆除。 底模拆除梁長>8米，混凝土強度達到100；&

10、lt;8米混凝土強度達到75；懸臂構件混凝土強度達到100后方可拆除。 板底模<2米，混凝土強度達到50，>2米<8米混凝土強度達到75方可拆除，>8米混凝土強度達到100方可拆除。e、模板拆除前必須辦理拆除模審批手續(xù)，經(jīng)技術負責人審批簽字后方可拆除。f、板模拆除，先拆除斜拉桿或斜支撐再卸掉柱箍和串心螺絲，然后用撬棍輕輕撬動模板使模板與餛凝土脫離，然后一塊塊往下傳遞到地面。g、墻板拆除，先拆除穿墻螺絲，再拆水平撐和斜撐，再用撬棍輕輕撬動模板，使模板離開墻體，然后一塊塊往下傳遞，不得直接往下拋。h、樓板、梁模拆除，應先拆除樓板底模，再拆除側幫模，樓板模板拆除應先拆除水平拉

11、桿，然后拆除板模板支柱，每排留1-2根支柱暫不拆，操作人員應站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木檔自由墜落，再用鉤子將模板鉤下。等該段的模板全部脫落后，集中運出集中堆放，木模的堆放高度不超過2米。樓層較高，支模采用雙層排架時，先拆除上層排架，使木檔和模板落在底層排架上，上層鋼模全部運出后再拆底層排架，有穿墻螺絲的應先拆除穿墻螺絲，再拆除梁側模和底模。四、模板及其支撐總要求1、保證結構和構件各部分形狀尺寸，相互位置的正確。2、具有足夠的承載能力，剛度和穩(wěn)定性，能可靠地承受施工中所產(chǎn)生的荷載。3、構造簡單，裝板方便，并便于鋼筋的綁扎、安裝荷載澆筑混凝土等要求。4、模板支架縱橫每隔六米置剪刀撐，

12、提高模板剛度和穩(wěn)定性。5、多層支撐時，上下二層的支點應在同一垂直線上，并應設墊板。6、模板接縫嚴密不漏漿。7、必須設置縱、橫向掃地桿，掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mnit的立桿上五、技術質量保證措施1、嚴格落實班組自檢、互檢、交接檢及項目中質檢“四檢”制度，確保模板安裝質量。2、混凝土澆筑過程中應派專人23名看模，嚴格控制模板的位移和穩(wěn)定性,一旦產(chǎn)生移位應及時調整，加固支撐。3、對變形及損壞的模板及配件，應按規(guī)范要求及時修理校正，維修質量不合格的模板和配件不得發(fā)放使用。4、為防止模底爛根，放線后應用水泥砂漿找平。5、所有柱子模板拼縫、梁與柱、柱與梁等節(jié)點處拼縫嚴密，樓板縫用

13、膠帶紙貼縫，以確保混凝土不漏漿。6、模板安裝應嚴格控制軸線、平面位置、標高、斷面尺寸、垂直度和平整度，模板接縫隙寬度、高度、脫模劑刷涂及預留洞口、門洞口斷面尺寸等的準確性。嚴格控制預期拼模板精度，其組拼精度要求符合下表要求：項目允許偏差（mm框架、磚混1軸線位移基礎5柱、墻、梁32標圖+5,-53截面尺寸基礎±10柱、墻、梁+4,-54每層垂直度35相鄰兩板表面高低差26表向平整度57預埋鋼板中心線位移38預埋管預留孔中心線位移39預埋螺栓中心線位移2外露長度+10,010預留洞中心線位置10截面內(nèi)部尺寸+10,07、嚴格執(zhí)行門洞邊墻上預留洞口的定位控制，達到上層和下層門洞兩側尺寸平

14、面錯位誤差不超過5mm因此，留洞口時，木工嚴格按照墨線留洞。8、每層主軸線和分部軸線放線后，規(guī)定負責測量記錄人員及時記錄平面尺寸測量數(shù)據(jù)，并要及時記錄墻、柱、簡體的成品尺寸，目的是通過數(shù)據(jù)分析墻體和柱子的垂直度誤差。并根據(jù)數(shù)據(jù)分析原因，將問題及時反饋到有關生產(chǎn)負責人，及時進行整改和糾正。9、所有豎向結構的陰、陽角均須加設50X100方木，拼縫要牢固。10、模板的脫模劑要使用水性脫模劑，以防污染鋼筋。11、對于跨度較大的梁、板，應按照規(guī)范適當考慮起拱，以防“塌腰”等現(xiàn)象發(fā)生。起拱應符合下列規(guī)定：當梁板跨度4米時，模板應按照設計要求起拱;如無設計要求時，起拱高度宜為全長跨度的1/1000至1/30

15、00。12、陰、陽角模必須按照嚴格模板設計圖進行加固處理。六、安全技術措施1、應遵守高處作業(yè)安全技術規(guī)范的有關規(guī)定。2、模板及其支撐系統(tǒng)在安裝過程中必須設置防傾覆的可靠臨時設施。施工現(xiàn)場應搭設工作梯，工作人員不得爬模上下。3、登高作業(yè)時，各種配件應放在工具箱或工具袋中嚴禁放在模板或腳手架上，各種工具應系掛在操作人員身上或放在工具袋中，不得吊落。4、裝拆模板時，上下要有人接應，隨拆隨運轉，并應把活動的部件固定牢靠，嚴禁堆放在腳手板上和拋擲。5、裝拆模板時，必須搭設腳手架。裝拆施工時，除操作人員外，下面不得站人。高處作業(yè)時，操作人員要戴上安全帶。6、安裝墻、柱模板時，要隨時支設固定，防止傾覆。7、

16、對于預拼模板，當垂直吊運時，應采取兩個以上的吊點，水平吊運應采取四個吊點。吊點要合理布置。8、對于預拼模板應整體拆除。拆除時，先掛好吊索，然后拆除支撐及拼裝兩片模板的配件，待模板離開結構表面再起吊。起吊時，下面不準站人。9、在支撐搭設、拆除和澆筑混凝土時，無關人員不得進入支模底下，應在適當位置掛設警示標志，并指定專人監(jiān)護。10、在架空輸電線路下安裝板時，應停電作業(yè)。當不能停電時，應有隔離防護措施。11、搭設應由專業(yè)持證人員安裝：安全責任人應向作業(yè)人員進行安全技術交底，并做好記錄及簽證。12、模板拆除時，混凝土強度必須達到規(guī)定的要求，嚴禁混凝土未達到設計強度的規(guī)定要求時拆除模板。13、拆模應嚴格

17、遵守從上而下的原則。七、支模架搭設及驗算施工圖7800300i 300r-30 0 30 0 300 300 30 0130 0 30 0=300 300 130 0 30 0 30 0-T3001300130 0 30 030 0500各截面梁詳細情況部位截面大小MM樓板厚度MM層局M跨度M支模架搭設情況地下400*23001804.57.6立桿的縱距（跨度方向）l=0.50m,立桿的步距h=1.50m,梁底增加2道承重立桿，梁兩側立桿間距1.00m350*23001804.57.8立桿的縱距（跨度方向）l=0.60m,立桿的步距h=1.50m,梁底增加2道承重立桿，梁兩側立桿間距1.00m

18、。至頂350*18001804.57.8立桿的縱距（跨度方向）l=0.60m,立桿的步距h=1.50m,梁底增加2道承重立桿，梁兩側立桿間距1.00m。300*18001804.58.3立桿的縱距（跨度方向）l=0.60m,立桿的步距h=1.50m,梁底增加2道承重立桿梁兩側立桿間距1.00m。五層500*15001505.716立桿的縱距（跨度方向）l=0.50m,立桿的步距h=1.50m,梁底增加3道承重立桿梁兩側立桿間距1.00m。梁頂托采用鋼管48X3.0mm。,。轉結構換層350*8701505.76立桿的縱距（跨度方向）l=0.50m,立桿的步距h=1.50m,梁底增加2道承重立桿

19、，梁兩側立桿間距1.00moo250*15001505.77.8立桿的縱距（跨度方向）l=0.60m,立桿的步距h=1.50m,梁底增加2道承重立桿梁兩側立桿間距1.00m。地下室頂1804.57.8立桿的縱距b=0.90m,立桿的橫距l(xiāng)=0.90m,立桿的步距h=1.50m,木方50x80mm間距300mm五層結構轉換1505.76立桿的縱距b=1.00m,立桿的橫距l(xiāng)=1.00m，立桿的步距h=1.50m。木方60x80mm間距300mm各截面梁支模架驗算：截面BxD=400m訴2300mm立桿的縱距（跨度方向）l=0.50m,立桿的步距h=1.50m,模板支架搭設高度為4.5m,梁底增加

20、2道承重立桿。面板厚度18mm剪切強度1.4N/mm2,抗彎強度15.0N/mm2,彈性模量6000.0N/mm4。木方60X80mmi剪切強度1.3N/mm2,抗彎強度13.0N/mm2,彈性模量9500.0N/mm4。梁兩側立桿間距1.00mo梁底按照均勻布置承重桿4根計算。模板自重0.50kN/m2,混凝土鋼筋自重25.00kN/m3,施工活荷載3.00kN/m2。梁兩側的樓板厚度0.18m,梁兩側的樓板計算長度3.90mo扣件計算折減系數(shù)取1.00o50400F433133433圖1梁模板支撐架立面簡圖計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為F=0.9X1.

21、20X25.000X0.180X3.900X0.500=9.477kN。采用的鋼管類型為破48X3.0。模板面板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.q荷載的計算：鋼筋混凝土梁自重（kN/m）:1=25.000X2.300X0.500=28.750kN/m(2) 模板的自重線荷載(kN/m):q2=0.500X0.500X(2X2.300+0.400)/0.400=3.125kN/m(3) 活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN):經(jīng)計算得到，活荷載標準值Pi=(1.000+2.000)X0.4

22、00X0.500=0.600kNq = 0.9 X (1.20 X 28.750+1.20 XP = 0.9 X 1.40 X 0.600=0.756kN考慮0.9的結構重要系數(shù)，均布荷載3.125)=34.425kN/m考慮0.9的結構重要系數(shù)，集中荷載面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩超另J為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=50.00X1.80X1.80/6=27.00cm3;I=50.00X1.80X1.80X1.80/12=24.30cm0.76kN34.42kN/mAi-i-BBJB100.100.100,100計算簡圖剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準

23、值，受力圖與計算結果如下:31.88kN/m變形計算受力圖變形圖（mm）經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為i=1.352kN2=3.934kN3=3.953kN4=3.934kN5=1.352kN最大彎矩最大變形M = 0.036kN.mV = 0.014mm截面抗剪強度計算值 截面抗剪強度設計值 抗剪強度驗算T < T撓度計算面板最大撓度計算值面板的最大撓度小于v = 0.014mm100.0/250,滿足要求！抗彎強度計算經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f=0.036X1000x1000/27000=1.333N/mm2面板的抗彎強度設計值f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算f

24、<f,滿足要求！抗剪計算可以不計算T=3X2090.0/(2X500.000X18.000)=0.348N/mm2T=1.40N/mm2,滿足要求！、梁底支撐木方的計算（一）梁底木方計算計算公式如下：均布荷載最大彎矩最大剪力按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和,q=3.953/0.500=7.905kN/mM=0.1ql2=0.1X7.91X0.50X0.50=0.198kN.mQ=0.6X0.500X7.905=2.372kN最大支座力N=1.1X0.500X7.905=4.348kN木方的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩帆別為：W

25、 = 6.00X8.00X8.00/6=64.00cm3;I = 6.00X8.00X8.00X8.00/12=256.00cm4;(1) 木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.198X106/64000.0=3.09N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求！(2) 木方抗剪計算可以不計算最大剪力的計算公式如下：Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足：T=3Q/2bh<T截面抗剪強度計算值T=3X2372/(2X60X80)=0.741N/mm2截面抗剪強度設計值T=1.30N/mm2木方的抗剪強度at算滿足要求！(3) 木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座

26、力除以跨度得到7.286kN/m最大變形v=0.677X7.286X500.04/(100X9500.00X2560000.0)=0.127mm木方的最大撓度小于500.0/250,滿足要求！(一)梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。9.48k35kNB.93kl3.95kNB.93kN.35k48kNA支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)11157577.646.64.293.193.191.981.98A211二1.981.983.193.19626:697.641115757支撐鋼管剪力圖（kN）變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷

27、載標準值，受力圖與計算結果如下：7.90kN5kN3.64kl2.96kN3.64kN.25kNDkNAa/七/BB一|433133.433支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖（mm）經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩Mmax=0.782kN.m最大變形vmax=0.404mm最大支座力Qmax=13.548kN抗彎計算強度f=0.782X106/4491.0=174.13N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于433.3/150與10mm滿足要求?。ǘ┝旱字慰v向鋼管計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平

28、桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算R<Rc其中Rc扣件抗滑承載力設計值，取8.00kN；R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中即最大支座反力，R=13.55kN單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求，可以考慮采用雙扣件！R>12.0kN 時,應R<8.0kN時，可采用單扣件；8.0kN<R12.0kN時，應采用雙扣件;采用可調托座。五、立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為:其中N立桿的軸心壓力最大值，它包括：橫桿的最大支座反力Ni=13.548kN（已經(jīng)包括組合系數(shù)）腳手架鋼管的自重N2=0.9X1.20X0.111X4.500=

29、0.538kNN=13.548+0.538=14.086kNi計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；A立桿凈截面面積，A=4.239cm2;W立桿凈截面模量（抵抗矩）,W=4.491cm3;f鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m；h最大步距，h=1.50m；lo計算長度，取1.500+2X0.300=2.100m;由長細比，為2100/16=132;軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比l0/i查表得到0.391;經(jīng)計算得到#=14086/（0.391X424）=84.937N/mm2;不考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算b

30、<f,滿足要求考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為：風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW十算公式Mw=0.9X0.9X1.4Wdah2/10其中Wk風荷載標準值（kN/m2）；Wk=0.7X0.200X1.200X0.600=0.144kN/m2h立桿的步距，1.50m；la立桿迎風面的間距，1.00m；lb與迎風面垂直方向的立桿間距，0.50m；風荷載產(chǎn)生的彎矩Mw=0.9X0.9X1.4X0.144X1.000X1.500X1.500/10=0.037kN.m;Nw考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值；Nw=13.548+0.9X1.2X0.498+0.9X0.9X1.4X0.037/0.

31、500=14.169kN經(jīng)計算得到<7=14169/（0.391X424）+37000/4491=93.621N/mm2;考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算仃<f,滿足要求！模板支架搭設高度為4.5m,梁截面BXD=350m訴2300mm立桿的縱距（跨度方向）l=0.60m,立桿的步距h=1.50m,梁底增加2道承重立桿。面板厚度18mm剪切強度1.4N/mm2,抗彎強度15.0N/mm2,彈性模量6000.0N/mm4。木方60X80mmi剪切強度1.3N/mm2,抗彎強度13.0N/mm2,彈性模量9500.0N/mm4。梁兩側立桿間距1.00mo梁底按照均勻布置承重桿4根計算。模板

32、自重0.50kN/m2,混凝土鋼筋自重25.00kN/m3,施工活荷載3.00kN/m2。梁兩側的樓板厚度0.18m,梁兩側的樓板計算長度3.90mo扣件計算折減系數(shù)取1.00o圖1梁模板支撐架立面簡圖計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為F=0.9X1.20X25.000X0.180X3.900X0.600=11.372kN采用的鋼管類型為048X3.0o、模板面板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1. 荷載的計算：(1) 鋼筋混凝土梁自重(kN/m):qi=25.000X2.

33、300X0.600=34.500kN/m(2) 模板的自重線荷載(kN/m):q2=0.500X0.600X(2X2.300+0.350)/0.350=4.243kN/m(3) 活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN):經(jīng)計算得到，活荷載標準值Pi=(1.000+2.000)X0.350X0.600=0.630kN考慮0.9的結構重要系數(shù)，均布荷載q=0.9X(1.20X34.500+1.20X4.243)=41.842kN/m考慮0.9的結構重要系數(shù)，集中荷載P=0.9X1.40X0.630=0.794kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩超另J為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗

34、矩W分別為：W=60.00X1.80X1.80/6=32.40cm3;I=60.00X1.80X1.80X1.80/12=29.16cm40.79kN41.84kN/m再P11131q11117117.117計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下:38.74kN/m117117.117變形計算受力圖經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N1=1.893kNN2=5.826kNN3=5.826kNN4=1.893kN最大彎矩M=0.063kN.m最大變形V=0.028mm(1) 抗彎強度計算經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f=0.063X10

35、00x1000/32400=1.944N/mm2面板的抗彎強度設計值f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算f<f,滿足要求！抗剪計算可以不計算截面抗剪強度計算值T=3X2988.0/(2X600.000X18.000)=0.415N/mm截面抗剪強度設計值T=1.40N/mm2抗剪強度驗算T<T,滿足要求！(3) 撓度計算面板最大撓度計算值v=0.028mm面板的最大撓度小于116.7/250,滿足要求！二、梁底支撐木方的計算(一)梁底木方計算按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和,計算公式如下：均布荷載q=5.826/0.600=9.7

36、10kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1X9.71X0.60X0.60=0.350kN.m最大剪力Q=0.6X0.600X9.710=3.496kN最大支座力N=1.1X0.600X9.710=6.409kN木方的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩帆別為：W=6.00X8.00X8.00/6=64.00cm3;I=6.00X8.00X8.00X8.00/12=256.00cm4;(1) 木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.350X106/64000.0=5.46N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求！(2) 木方抗剪計算可以不計算最大剪力的計算公式如下：

37、Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足：T=3Q/2bh<T截面抗剪強度計算值T=3X3496/(2X60X80)=1.092N/mm2截面抗剪強度設計值T=1.30N/mm2木方的抗剪強度at算滿足要求！(3) 木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到8.287kN/m最大變形v=0.677X8.287X600.04/(100X9500.00X2560000.0)=0.299mm木方的最大撓度小于600.0/250,滿足要求！(一)梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。11.37.kNkN5.83kN5.83k

38、N1.8191k37kNAaB442.117442一支撐鋼管計算簡圖0.79010.1318y8.243.133.130.00 0.0033.133.13a%2 10.；3支撐鋼管剪力圖（kN）變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下:9.48kN1kN 4.97kN4.97kN1.89kN3kN442442支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖（mm）經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩M 最大變形vmax=0.846kN.mmax=0.447mm最大支座力Qmax=15.959kN抗彎計算強度f=0.846X106/4491.0=188.32N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于2

39、05.0N/mm2,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于441.7/150與10mm滿足要求！二）梁底支撐縱向鋼管計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算£Rc其中Rc扣件抗滑承載力設計值，取8.00kN;R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中即最大支座反力，R=15.96kN單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求，可以考慮采用雙扣件！R<8.0kN時，可采用單扣件；8.0kN<R12.0kN時，應采用雙扣件；R>12.0kN時，應采用可調托座。五、立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷

40、載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為:其中N立桿的軸心壓力最大值，它包括：橫桿的最大支座反力N1=15.959kN（已經(jīng)包括組合系數(shù)）腳手架鋼管的自重N2=0.9X1.20X0.111X4.500=0.538kNN=15.959+0.538=16.497kN計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；立桿凈截面面積，A=4.239cm2;W立桿凈截面模量（抵抗矩）,W=4.491cm3;fa鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mma=0.30m ；立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度,最大步距，h=1.50m；計算長度，取1.500+2X0.300=2.100m;由長細比，為2100/1

41、6=132;軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比l0/i查表得到0.391;經(jīng)計算得到#=16497/（0.391X424）=99.477N/mm2;不考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算療<f,滿足要求!考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為:風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MWf算公式Mw=0.9X0.9X1.4Wdah2/10其中Wk風荷載標準值（kN/m2）；Wk=0.7X0.200X1.200X0.600=0.144kN/m2h立桿的步距，1.50m；la立桿迎風面的間距，1.00m；lb與迎風面垂直方向的立桿間距，0.60m；風荷載產(chǎn)生的彎矩Mw=0.9X0.9X1.4X0.144X1.000

42、X1.500X1.500/10=0.037kN.mNw考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值；Nw=15.959+0.9X1.2X0.498+0.9X0.9X1.4X0.037/0.600=16.567kN經(jīng)計算得到<7=16567/(0.391X424)+37000/4491=108.077N/mm2;考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算了<f,滿足要求！模板支架搭設高度為4.5m,梁截面BxD=300m訴1800mm立桿的縱距(跨度方向)l=0.60m,立桿的步距h=1.50m,梁底增加2道承重立桿。面板厚度18mm剪切強度1.4N/mm2,抗彎強度15.0N/mm2,彈性模量6000.0

43、N/mm4。木方60X80mmi剪切強度1.3N/mm2,抗彎強度13.0N/mm2,彈性模量9500.0N/mm4。梁兩側立桿間距1.00mo梁底按照均勻布置承重桿4根計算。模板自重0.50kN/m2,混凝土鋼筋自重25.00kN/m3,施工活荷載3.00kN/m2。梁兩側的樓板厚度0.18m,梁兩側的樓板計算長度3.90mo扣件計算折減系數(shù)取1.00o士clCOp450100450圖i梁模板支撐架立面簡圖計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為F=0.9X1.20X25.000X0.180X3.900X0.600=11.372kN采用的鋼管類型為破48X3.0o

44、、模板面板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1. 荷載的計算：(1) 鋼筋混凝土梁自重(kN/m):qi=25.000X1.800X0.600=27.000kN/m(2) 模板的自重線荷載(kN/m):q2=0.500X0.600X(2X1.800+0.300)/0.300=3.900kN/m(3) 活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN):經(jīng)計算得到，活荷載標準值P1=(1.000+2.000)X0.300X0.600=0.540kNq = 0.9 X (1.20 X 27.000+1.20

45、XP = 0.9 X 1.40 X 0.540=0.680kN考慮0.9的結構重要系數(shù)，均布荷載3.900)=33.372kN/m考慮0.9的結構重要系數(shù)，集中荷載面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩WO J 為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 60.00X 1.80X 1.80/6 = 32.40cm3;I = 60.00X 1.80X 1.80 X 1.80/12 = 29.16cm4;0.68kN33.37kN/ma iB！B150150計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下:EJ3s1ItI*也150I150:

46、30.90kN/mB變形計算受力圖變形圖(mm)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為Ni=1.877kNN2=6.938kNN3=1.877kN最大彎矩M=0.093kN.m最大變形V=0.047mm(1) 抗彎強度計算經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f=0.093X1000x1000/32400=2.870N/mm2面板的抗彎強度設計值f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算f<f,滿足要求！抗剪計算可以不計算截面抗剪強度計算值T=3X3128.0/(2X600.000X18.000)=0.434N/mm2截面抗剪強度設計值T=1.40N/mm2抗剪強度驗算T<T,滿足要求！(3

47、)撓度計算面板最大撓度計算值v=0.047mm面板的最大撓度小于150.0/250,滿足要求！、梁底支撐木方的計算(一)梁底木方計算按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和,計算公式如下：均布荷載q=6.938/0.600=11.563kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1X11.56X0.60X0.60=0.416kN.m最大剪力Q=0.6X0.600X11.563=4.163kN最大支座力N=1.1X0.600X11.563=7.631kN木方的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩W = 6.00X 8.00I = 6.00X 8.00I和截面抵抗矩帆別為

48、：X 8.00/6 = 64.00cm3;X 8.00 X 8.00/12 = 256.00cm4;木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.416X106/64000.0=6.50N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求！木方抗剪計算可以不計算最大剪力的計算公式如下：Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足：T=3Q/2bh<T截面抗剪強度計算值T=3X4163/(2X60X80)=1.301N/mm2截面抗剪強度設計值T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算不滿足要求！木方撓度計算9.656kN/m均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到最大變形v=0.677X

49、9.656X600.04/(100X9500.00X2560000.0)=0.348mm木方的最大撓度小于600.0/250,滿足要求！(一)梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。11.37.8NkN6.94kN1.88k.N7kNA&1IIB450100450一支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)10.7718.兔9012.483.47.473.43,472.482.488%第7支撐鋼管剪力圖（kN）變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：9.48kMkN5.79kN1.74k48kNAeB450100

50、450支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖（mm）經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩Mmax=0.836kN.m最大變形vmax=0.393mm最大支座力Qmax=14.243kN抗彎計算強度f=0.836X106/4491.0=186.25N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于450.0/150與10mm滿足要求！（二）梁底支撐縱向鋼管計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算R<Rc其中Rc扣件抗滑承載力設計值，取8.00kN;R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎

51、向作用力設計值；計算中即最大支座反力，R=14.24kN單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求，可以考慮采用雙扣件！R>12,0kN 時,應R<8.0kN時，可采用單扣件；8.0kN<R12,0kN時，應采用雙扣件;采用可調托座。五、立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為:其中N立桿的軸心壓力最大值，它包括：橫桿的最大支座反力Ni=14.243kN（已經(jīng)包括組合系數(shù)）腳手架鋼管的自重N2=0.9X1.20X0.111X4.500=0.538kNN=14.243+0.538=14.781kNi計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；A立桿凈截面面積，A=4.23

52、9cm2;W立桿凈截面模量（抵抗矩）,W=4.491cm3;f鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m；h最大步距，h=1.50m；lo計算長度，取1.500+2X0.300=2.100m;由長細比，為2100/16=132;軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比l0/i查表得到0.391;經(jīng)計算得到#=14781/（0.391X424）=89.126N/mm2;不考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算U<f,滿足要求考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為:風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MWf算公式Mw=0.9X0.9X1.4Wdah

53、2/10其中Wk風荷載標準值（kN/m2）；Wk=0.7X0.200X1.200X0.600=0.144kN/m2h立桿的步距，1.50m；la立桿迎風面的間距，1.00m；lb與迎風面垂直方向的立桿間距，0.60m；風荷載產(chǎn)生的彎矩Mw=0.9X0.9X1.4X0.144X1.000X1.500X1.500/10=0.037kN.m;Nw考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值；Nw=14.243+0.9X1.2X0.498+0.9X0.9X1.4X0.037/0.600=14.850kN經(jīng)計算得到b=14850/（0.391X424）+37000/4491=97.726N/mm2;考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算仃<f,滿足要求