箱形基礎(chǔ)課程設(shè)計(jì)

1、箱形基礎(chǔ)設(shè)計(jì)摘要：基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)不僅要考慮上部結(jié)構(gòu)的具體情況和要求，還要注意地層的具體條件。通過完成基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)，進(jìn)一步了解基礎(chǔ)設(shè)計(jì)的原理和計(jì)算方法，更多的認(rèn)識(shí)相關(guān)的設(shè)計(jì)規(guī)范，有助于我們對(duì)基礎(chǔ)設(shè)計(jì)的初步掌握。一、箱形基礎(chǔ)課程設(shè)計(jì)任務(wù)書1、工程概況 某12層建筑上部采用鋼筋混凝土框架剪力墻結(jié)構(gòu)，±0.00以上高度39.0m，標(biāo)準(zhǔn)層高3.2m，頂層高3.8m（±0.00相當(dāng)于箱形基礎(chǔ)頂面標(biāo)高，室內(nèi)外高差0.5m）,框架結(jié)構(gòu)，縱向梁截面為0.35m×0.45m，柱截面為0.7m×0.7m。地下一層，采用箱形基礎(chǔ)，上部結(jié)構(gòu)及箱形基礎(chǔ)條件如圖所示。2、設(shè)計(jì)資料（1）抗震

2、設(shè)防：8度近震。（2）工程地質(zhì)條件：如圖所示。（3）上部結(jié)構(gòu)荷載：見表所示。（4）土壓力計(jì)算指標(biāo)：填土的黏聚力c=0，內(nèi)摩擦角=20°()，天然重度，地表均布活荷載q=10KN/m2。(5)材料：混凝土±0.00以上C30，以下C20，抗?jié)B強(qiáng)度等級(jí)>S。表一 ±0.00處豎向集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值（KN）軸線號(hào)ABCD恒載活載恒載活載恒載活載恒載活載11166.3190.11418.8258.11418.9258.11676.6190.122009.6381.22424.5570.22692.2570.22288.1381.232002.6381.22393.457

3、0.22692.8570.22340.9381.242023.8381.22379.2570.23117.3570.22542.1381.251892.3381.22430.9570.22688.6570.22530.3381.262013.7381.22430.3570.22430.3570.22013.8381.272060.6381.22209.1570.22509.1570.22060.3381.282301.9381.22470.5570.22532.7570.22269.1381.292003.8381.22390.1570.22680.7570.22241.8381.210201

4、0.3381.22435.5570.22650.5570.22280.1381.2111174.2190.11425.1258.11420.1258.11659.6190.1表二 各層水平地震力（橫向）（KN）層號(hào)123456789101112水平地震力F100.2190.5295.3400.2495.2550.1650.2680.3750.3800.2810.3860.23、設(shè)計(jì)任務(wù)（1）驗(yàn)算箱形基礎(chǔ)的尺寸及構(gòu)造（2）驗(yàn)算地基的強(qiáng)度及變形（3）箱形基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)1）確定基底反力分布，計(jì)算上部結(jié)構(gòu)物的折算剛度，箱形基礎(chǔ)的剛度。2）箱形基礎(chǔ)的頂板、底板計(jì)算（內(nèi)力、配筋及抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算），頂板和底板橫

5、向只考慮局部彎曲作用，底板縱向考慮整體彎曲和局部彎曲的共同作用。3)箱形基礎(chǔ)的內(nèi)、外墻體計(jì)算（內(nèi)力、配筋及抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算）。4）繪制箱形基礎(chǔ)的底板配筋圖。二、箱形基礎(chǔ)地基計(jì)算1、 驗(yàn)算箱形基礎(chǔ)的尺寸及構(gòu)造(1) 箱形基礎(chǔ)的尺寸及構(gòu)造如下墻體厚度：外墻 300mm 內(nèi)墻 250mm板厚：頂板 350mm 底板 500mm(2) 箱形基礎(chǔ)水平截面積驗(yàn)算縱墻水平截面積：（0.3×10×6.0+0.25×10×6.0）×2=66 m2橫墻水平截面積：0.3×（4.8+2.4+4.8）×2+0.25×4.8×18=2

6、8.8 m2墻體總面積：66+28.8=94.8m2基礎(chǔ)面積：（10×6.0+0.5×2）×（4.8+2.4+4.8+0.5×2）=793m2=0.119>1/10 (滿足要求)=0.70>3/5 （滿足要求）（3）基礎(chǔ)高度驗(yàn)算：箱形基礎(chǔ)高度（總高）h=0.5+3.5+0.35=4.35m>3m且>1/20L=1/20×60=3m=4.35/39=1/8.97,在1/81/12之間，滿足要求。=1/13.79>1/18, 滿足要求。（4）基礎(chǔ)埋深及驗(yàn)算d=4.35-0.5=3.85m<1/10×39

7、=3.9m, 3.853.9,基本滿足要求。（5）偏心距計(jì)算1）結(jié)構(gòu)豎向長(zhǎng)期荷載合力作用點(diǎn)位置為：長(zhǎng)期荷載=1.0恒載+0.5活載在實(shí)際偏心距計(jì)算中，應(yīng)計(jì)入箱形基礎(chǔ)自重的影響，對(duì)于本題，把箱形基礎(chǔ)自重視為均勻?qū)ΨQ分布，不產(chǎn)生偏心，只考慮上部荷載產(chǎn)生的偏心，不計(jì)基礎(chǔ)對(duì)偏心的影響。如圖所示，上部結(jié)構(gòu)豎向長(zhǎng)期荷載合力作用點(diǎn)位置為：,其中i表示1,2,3，11軸線，其中i表示A,B,C,D軸線式中 第i軸豎向長(zhǎng)期荷載總和； 第i軸與x,y軸的距離。代入得： =（9126.3+0.5×1902.8）×6.0+（8396+0.5×1902.8）×12+（8403+0

8、.5×1902.8）×18+（8323.2+0.5×1902.8）×24+（8444+0.5×1902.8）×30+(8269.7+0.5×1902.8) ×36+（5674.2+0.5×1902.8）×42+(9516+0.5×1902.8) ×48+（9476.4+0.5×1902.8）×54+（5779+0.5×1902.8）×60=2894889 KNM =(23407.4+0.5×5648) ×48+(22

9、395.1+0.5×5648) ×7.2+(21718.2+0.5×3811) ×12=590972.6 KNM =87179.8+18918×0.5=96638.8 KN =29.95m =6.12m2）基礎(chǔ)底面形心位置x=30.0m，y=6.0m 。3）驗(yàn)算偏心距縱向：=0.05m橫向：=0.12m=0.12<0.1,滿足要求。2、 驗(yàn)算地基承載力及變形(1) 地基承載力驗(yàn)算箱形基礎(chǔ)頂面積=（60+0.3）×（12+0.3）=741.69m2箱形基礎(chǔ)底面積=（60+0.5×2）×（12+0.5×

10、2）=793m21) 箱形基礎(chǔ)自重及其上活荷載的標(biāo)準(zhǔn)值與設(shè)計(jì)值 恒載標(biāo)準(zhǔn)值頂板：60.3×12.3×0.35×25=6489.8 KN底板：61×13×0.5×25=9912 KN縱墻：66.0×3.5×25=5775 KN橫墻：28.8×3.5×25=2520 KN合計(jì)=24697.3 KN活載標(biāo)準(zhǔn)值=1.5×741.69+1.5×793=2302 KN (頂板和底板)=+=24697.3+2302=26999.3 KNP=+=1.2恒載+1.4活載=1.2×24

11、679.3+1.4×2302=32859.56 KN2）上部豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值與設(shè)計(jì)值 =87179.8+18918=106097.8 KN N=1.2×87179.8+1.4×18918=131100.96 KN3）基礎(chǔ)底面荷載標(biāo)準(zhǔn)值與設(shè)計(jì)值+=26999.3+106097.8=133097.1 KNP+N=32859.56+131100.96=163960.52 KN4）豎向荷載偏心產(chǎn)生的力矩 =106097.8×0.12=12731.7 KN =106097.8×0.05=5304.89 KN5）水平地震力對(duì)基底的力矩(橫向) =860.2&

12、#215;43.35+810.3×39.55+800.2×36.35+750.3×33.15+680.3×29.95+650.2×26.75+550.1×23.55+495.2×20.35+400.2×17.15+295.3×13.95+190.5×10.75+100.2×7.55=197884.01KN6）基底反力式中 基底反力平均值； +基礎(chǔ)底面荷載標(biāo)準(zhǔn)值； 基底反力的最大值、最小值；，豎向荷載偏心產(chǎn)生的力矩；,基礎(chǔ)底面縱橫方向的抵抗矩。對(duì)于本題，有=m3=1718.17m3P=1

13、67.8- 167.8-7.41-0.66=159.73 kpa167.8+7.41+0.66=175.87kpa考慮水平地震力時(shí)， 式中 考慮水平地震作用時(shí)的地基最大壓力； 水平地震力對(duì)基底產(chǎn)生的力矩； 與地震力組合時(shí)，上部荷載在橫向偏心引起的力矩，取值為=1.2（恒載+0.5活載） =1.2×(87179.8+0.5×18918) ×0.12=13916 KN·m代入得： =167.8+=325.6 kPa（2）地基承載力特征值 根據(jù)場(chǎng)地地質(zhì)條件，地基承載力特征值按建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB5007-2002）確定，其修正值為： 式中 修正地基承載力

14、特征值； 地基承載力特征值； ，地基承載力修正系數(shù)，基底以上土類按濕陷性黃土地區(qū)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范規(guī)定由表查得： 基礎(chǔ)以下土的重度，地下水位以下取浮重度； 基礎(chǔ)底面以上土的加權(quán)平均重度，地下水位以下取浮重度； b基礎(chǔ)底面寬度，當(dāng)b<3m時(shí)，按3m計(jì)；當(dāng)b>6m時(shí)，按6m計(jì)； d基礎(chǔ)埋置深度，對(duì)于箱形基礎(chǔ)，從室外底面標(biāo)高算起，當(dāng)d<1.5m時(shí)，按1.5m計(jì)。表三 承載力修正系數(shù)土的類別淤泥和淤泥質(zhì)土01.0人工填土e或I大于等于0.85的黏性土01.0紅粘土含水比>0.8含水比0.800.151.21.4大面積壓實(shí)填土壓實(shí)系數(shù)大于0.95、粘粒含量最大密度大于2.1t/

15、m3的級(jí)配砂石001.52.0粉土粘粒含量粘粒含量0.30.51.52.0e或I大于等于0.85的黏性土粉砂、細(xì)砂（不包含很濕與飽和時(shí)的稍密狀態(tài)）中砂、粗砂、礫砂和碎石土0.32.03.01.63.04.4注：強(qiáng)風(fēng)化和全風(fēng)化的巖石，可參照風(fēng)化成的相應(yīng)土類取值，其他狀態(tài)下的巖石不修正； 地基承載力特征值按深層平板載荷試驗(yàn)確定，取0。查表得： =230kPa , =0.3, =1.5, =18KN/m3 b=13m>6m 按6m計(jì) d=4.35-0.3=4.05m =代入得： =230+0.3×18×(6-3)+1.5×17.88×(4.05-0.5)

16、 =341.1kPa（3）驗(yàn)算：=16708kPa<=341.1kPa (滿足要求)=175.87kPa<1.2=409.68kPa(滿足要求)P=159.73kPa>0 (滿足要求)=325.6kPa<1.2=1.2×=1.2×1.3×341.4=532.6kPa (滿足要求)上式中為地基土抗震承載力設(shè)計(jì)值，為地基土抗震承載力調(diào)整系數(shù)。3、 地基變形驗(yàn)算地基變形采用分層總和法計(jì)算，根據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB 5007-2002），沉降計(jì)算公式為 式中 s地基最終沉降量，mm; 沉降計(jì)算經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，根據(jù)地區(qū)沉降觀測(cè)資料及經(jīng)驗(yàn)確定，也可采用

17、表值； 對(duì)應(yīng)于荷載效應(yīng)準(zhǔn)永久組合時(shí)的基底附加壓力，=P,其中P為荷載效應(yīng)準(zhǔn)永久組合時(shí)對(duì)應(yīng)的基底附加壓力，、d意義同前，kPa；表四 沉降計(jì)算經(jīng)驗(yàn)系數(shù)基底附加壓力基底下圖的壓縮模量（MPa）（當(dāng)量值）2.54.07.015.020.0>1.41.31.00.40.21.11.00.70.40.2注：為變形計(jì)算深度范圍內(nèi)壓縮模量的當(dāng)量值，=，為第i層土附加應(yīng)力系數(shù)沿土層厚度的積分值。基礎(chǔ)底面下第i層土的壓縮模量，MPa； 、基礎(chǔ)底面至第i層土、第i-1層底面的距離，m; 、基礎(chǔ)底面計(jì)算點(diǎn)至第i層土，第i-1層土底面范圍內(nèi)的平均附加應(yīng)力系數(shù)，可按地基基礎(chǔ)規(guī)范附錄K采用。n地基沉降計(jì)算深度范圍內(nèi)

18、所劃分的土層數(shù)。對(duì)于本題，有 由于=95.4kPa<0.75=0.75×230=172.5kPa,故查表可得： 細(xì)砂層以下的土的密度較大，變形較小，忽略其引起的沉降，取受壓層厚度為7.05m 。計(jì)算下圖所示基礎(chǔ)o、a、b點(diǎn)的沉降。（1） o點(diǎn)的沉降將基礎(chǔ)分為4塊，按部分綜合角點(diǎn)法計(jì)算。1/b=30.5/6.5=4.69, z/b=7.05/6.5=1.08查表得 0.2338代入得: =0.4=16.77mm（2） a,b點(diǎn)的沉降如圖所示，a,b兩點(diǎn)由荷載效應(yīng)準(zhǔn)永久值組合產(chǎn)生的基底壓力P，為 =式中 意義同前； 上部豎向荷載偏心在基礎(chǔ)橫方向產(chǎn)生的力矩標(biāo)準(zhǔn)值； 基礎(chǔ)橫向抵抗矩。

19、=（87179.8+18918）×0.12=12731.7 KN·m代入得：=kPa基底附加壓力為 ×4.05=102.8kPa ×4.05=88.0kPa1） a點(diǎn)的沉降 =均布荷載引起的沉降+三角形分布的荷載引起的沉降將基礎(chǔ)分為兩塊，按分部結(jié)合角點(diǎn)法求。對(duì)于， 查表得 0.2463代入得 =0.4×（7.05×0.2463×2-0）=8.15mm對(duì)于， 查表得 0.2091 =0.4×（0.2091×7.05×2-0）=1.16mm =+=8.15+1.16=9.31mm2） b點(diǎn)的沉降 =

20、均布荷載引起的沉降+三角形分布荷載引起的沉降 =8.15mm對(duì)于 ， 查表得 0.0368 =0.4× =+=8.15+0.2=8.35mm（3） 箱形基礎(chǔ)橫向傾斜 =0.00007（4） 橫向傾斜驗(yàn)算 =0.00330.0022>=0.00007 (滿足要求)三、箱形基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)根據(jù)高層建筑箱形基礎(chǔ)與筏形基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范（JGJ 699），當(dāng)箱形基礎(chǔ)符合構(gòu)造要求時(shí)，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)可不考慮風(fēng)荷載及地震作用的影響。1、 頂板計(jì)算（1） 地下室房間頂板 局部彎曲產(chǎn)生的彎矩采用根據(jù)彈性薄板理論公式編制的實(shí)用表格進(jìn)行計(jì)算，地下室底板可視為支承在箱形基礎(chǔ)墻體上的連續(xù)板，其內(nèi)區(qū)格板邊界可視為固定，邊

21、角區(qū)格的外邊界根據(jù)墻對(duì)板的實(shí)際約束情況確定，本題近似按固定邊考慮，如圖所示。荷載：板自重0.35×25=8.8 KN/m2活荷載1.5 KN/m2荷載設(shè)計(jì)值 1.2×8.8+1.4×1.5=12.7 KN/m2 =0.8>0.5按四周邊固定的雙向板計(jì)算。有雙向板計(jì)算系數(shù)表得 =0.0271×12.7×4.82=7.9 KN·m =-0.06664×12.7×4.82=-18.8 KN·m =0.0144×12.7×4.82=4.2 KN·m =-0.0559×

22、12.7×4.82=-16.4 KN·m地下室頂板配筋見表五，表中板寬b=1000mm，板的有效高度=350-35=315mm，混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 ，鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。表五 地下室房間頂板配筋位置M（N）（N）（mm2）配筋實(shí)配面積7.9×1060.953×1090.00830.995883.9512200565-18.8×1060.953×1090.01970.99200.95122005654.2×1060.953×1090.00440.997844.5412200565-16.4×1060.

23、953×1090.01720.9913175.0712200565注：實(shí)際配筋按構(gòu)造要求配置。（2） 走道頂板按兩端固定的單向板計(jì)算，取b=1000mm，、及荷載取值與房間頂板相同，計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖所示。=3.1 KN·m= -6.2 KN·m配筋：跨中、支座均選12200，A=565mm2,按構(gòu)造配筋。（3）頂板斜截面抗剪承載力驗(yàn)算對(duì)鋼筋混凝土板，一般不配置抗剪鋼筋，由混凝土抵抗剪力，因此頂板厚度要滿足下式要求。 式中 V板所受的剪力減去剛性角范圍內(nèi)的荷載； 混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值； b計(jì)算所需的板寬度； h板的有效高度。其中：=1.1 N/mm2 , b=480

24、0, h=350-35=315mm圖中陰影面積s= V=12.7×6.17=78.36 KN0.7=0.7×1.1×4800×315=1164240 N =1164.24 N >V=78.36 KN (滿足要求)2、 底板計(jì)算（1） 底板斜截面抗剪承載力驗(yàn)算及抗沖切承載力驗(yàn)算1） 斜截面抗剪承載力驗(yàn)算 按下式驗(yàn)算： =(800/)1/4, 800mm , 取=800mm荷載設(shè)計(jì)值 p=167.8kPa圖中的陰影面積為： S=1/2(1.2+4.795) ×2.4-0.59)=5.4m2 V=167.8×5.4=906.12 KN

25、 , =(800/)1/4=1.0 =0.7×1×1.1×(4550-2×465) ×465=1296141 N =1296.14 KN> V=906.12 KN (滿足要求)2） 抗沖切承載力驗(yàn)算底板抗沖切承載力應(yīng)滿足一下要求： 式中 墻體對(duì)底板45°剛性角以外陰影部分面積S上的地基土平均凈反力設(shè)計(jì)值，其中為扣除箱底板自重后的基底凈反力，S為圖中陰影部分圖形面積； 混凝土抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值； 距墻邊/2處的周長(zhǎng)； 沖切破壞錐體的有效高度。 受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，當(dāng)h800時(shí)，取1.0；h200時(shí)，=0.9；其中，=p-底板

26、自重及活載設(shè)計(jì)值 =167.8-=150.7kPa S=4.795×3.62=17.4m2 =2×(4.8-0.25-0.465)+2×(6.0-0.125-0.15-0.465)=18.71m =1.1N/mm2 , =9.6 N/mm2 ，=500-35=465mm代入得 150.7×17.4=2622.18 KN =0.7×1.0×1.1×18710×465=6.7×106 N =6700 KN>2622.18 KN (滿足要求)（2） 局部彎曲計(jì)算 計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖所示，扣除底板自重及其上活載，

27、荷載設(shè)計(jì)值為150.7kPa 。=0.8>0.5, 按四周邊固定的雙向板計(jì)算。由表得 =0.0271×150.7×4.82=94.09 KN·m =-0.06664×150.7×4.82=-223.6 KN·m =0.0144×150.7×4.82=50 KN·m =-0.0559×150.7×4.82=-194.09 KN·m底板局部彎曲配筋計(jì)算見表 ，表中板寬b=1000mm，板的有效高度=500-35=465mm，。表六 底板局部彎曲配筋計(jì)算位置M（N）（N）（m

28、m2）配筋實(shí)配面積94.09×1062.076×1090.04530.977690.36181501700-223.6×1062.076×1090.1070.943200.9522150253340×1062.076×1090.0190.9944.54與整體彎曲一起考慮-155.27×1062.076×1090.0750.96175.07注：當(dāng)考慮局部彎曲與整體彎曲疊加時(shí)，局部彎曲產(chǎn)生的彎矩，乘系數(shù)0.8（當(dāng)僅考慮局部彎曲時(shí)，不乘折減系數(shù)）（3）整體彎曲計(jì)算1）基底反力箱形基礎(chǔ)底面的長(zhǎng)寬比為： 表七 基底反力系數(shù)4

29、61.1460.9720.9460.9350.9350.9460.9721.146各區(qū)段的基底反力（沿縱向分布的線荷載），其中p=(p+N)/bl=170456.7/793=214.95N/mm2=pB=×214.95×13=2794.35各區(qū)段基底反力區(qū)段12345678基底反力（KN/m）3202.32716.12643.52612.72612.72643.52716.13202.3=-箱基自重的設(shè)計(jì)值=-32859.6/61=-538.7扣除箱形基礎(chǔ)自重后的基底反力見下表 扣除箱形基礎(chǔ)自重后的基底反力區(qū)段12345678（KN/m）2663.62177.42104.8

30、207420742104.82177.42663.6根據(jù)上述計(jì)算，得到整體彎曲內(nèi)力計(jì)算簡(jiǎn)圖如下圖所示，圖中各軸線荷載為橫向荷載設(shè)計(jì)值的疊加。2）整體彎曲產(chǎn)生的彎矩及剪力根據(jù)上圖，用靜力平衡法求彎矩和剪力。各軸線處的彎矩為： 軸線 =0;軸線 -1140.6軸線 =4198.4由此類推可得到各軸線處的M值。 各軸線處的剪力為：軸線號(hào)1234567891011左側(cè)07800.77513.26260.239842433.67568.36880.16533.76243.88189.8右側(cè)-8180.9-6280.5-6586.4-8898.6-10010.4-4875.7-5102.5-6312.9-

31、7549.97791.803、箱形基礎(chǔ)外墻計(jì)算（1）外縱墻計(jì)算1）內(nèi)力計(jì)算土壓力計(jì)算由于箱形基礎(chǔ)頂、底板對(duì)外墻約束較強(qiáng)，因此土壓力按靜止土壓力計(jì)算。靜止土壓力系數(shù)用下式計(jì)算： =1-sin=1-sin20=0.66A.墻頂以上覆土產(chǎn)生的土壓力：=0B地面均布活荷載產(chǎn)生的土壓力： 10×0.66=6.6 kPa設(shè)計(jì)值=1.4×6.6=9.2 kPaC墻體高度范圍內(nèi)填土的土壓力：墻頂=0， 墻底=， ,=0.66=19×3.6×0.66=54.17 kPa內(nèi)力計(jì)算內(nèi)力按彈性理論雙向板計(jì)算，將何在分為均勻荷載及三角形分布荷載。對(duì)于均布荷載： =0.0342&#

32、215;9.2×3.952=4.91KN·m =-0.075×9.2×3.952=-10.77KN·m =0.0099×9.2×3.952=1.42 KN·m -0.0570×9.2×3.952=-8.18 KN·m 對(duì)于三角形： =54.2kPa =0.66>0.5 疊加得 2）正截面承載力計(jì)算正截面計(jì)算見下表11，表中=300-25=265mm，考慮墻體的構(gòu)造要求，將支座、跨中鋼筋全部拉通，形成雙面筋。側(cè)墻混凝土等級(jí)為C25，=1.1，=9.6，=1.0，受力筋為HRB335

33、級(jí)，=300。 表 外縱墻正截面配筋計(jì)算位置M(N·mm)(N·mm)（）配筋實(shí)際面積（） 6.740.02960.9852254.7614200769 6.740.07430.9610655.3714200 769 6.740.00900.994876.7414200769 6.740.04790.9753416.32142007693.4 箱型基礎(chǔ)內(nèi)墻計(jì)算 （1）內(nèi)縱墻計(jì)算 1）墻體剪力計(jì)算 分給內(nèi)縱墻的剪力為（取©縱墻橫墻計(jì)算） =式中，內(nèi)縱墻厚度； 第©縱墻第橫墻處柱子的豎向荷載； 其余符號(hào)同前。 對(duì)于本題： =0.25m =2688.61.2+570.21.4=4024.6kN = 修正后剪力值為 =-=（）(