電梯800kg設(shè)計計算說明書概要

1、TKJ800/1.75-E4441800kg客梯可靠性報告（設(shè)計計算說明書）設(shè)計： 審核： 批準(zhǔn)： 南陽中原智能電梯廠技術(shù)部2006年3月26日目 錄1、 概述2、 井道內(nèi)各部件之間的間隙和保護3、 驅(qū)動主機的型式和參數(shù)4、 懸掛、補償裝置的說明5、 轎廂和門系統(tǒng)的說明6、 門系統(tǒng)的說明資料7、 安全鉗8、 緩沖器9、 限速器10、 導(dǎo)軌的說明資料11、 曳引條件的計算12、 轎廂架強度和剛度的計算13、 門鎖的確定14、 機械防護的說明15、 主要參考文獻1、概述1.1電梯主要技術(shù)參數(shù)：額定載重Q：800kg額定速度V：1.75m/s平衡系數(shù)：45%曳引比r：1：1試驗樣梯的行程H：53.1

2、m乘客人數(shù)：10人服務(wù)層站數(shù)：19層/18站/18門曳引包角：155°轎廂自重P：860kg對重質(zhì)量：1283kg1.2電梯的拖動調(diào)速方式、控制方式和控制裝置類型拖動調(diào)速方式：調(diào)壓調(diào)頻調(diào)速微機控制控 制 方 式：集選控制控制裝置類型：全微機2、井道內(nèi)各部件之間的間隙和保護 2.1轎廂與對重之間的水平運動間隙，由本梯土建布置圖可計算出為78mm；寧波申菱TKP131-06中分開門機與井道壁的水平運動間隙單邊各為120mm,以上兩項間隙均符合GB7588-2003中的11.3條所述。 2.2電梯井道內(nèi)表面與轎廂地坎的水平距離為115mm, 符合GB7588-2003中的11.2.1條所述

3、電梯井道內(nèi)表面與轎廂地坎的水平距離不應(yīng)大于0.15m。 2.3對重運行區(qū)域防護采用對重底坑?xùn)艡?。對重底坑?xùn)艡谟?個對重柵欄和12個箍腳組成，每個對重柵欄高800mm，第一個對重柵欄離底坑地面不大于300mm，箍腳長度與平衡塊之間的水平運動間隙為50mm.對重底坑?xùn)艡诤唸D如下：3 、驅(qū)動主機的型式和參數(shù)3.1驅(qū)動主機的參數(shù)驅(qū)動主機的型號：FYJ200制造商名稱：江蘇常熟通潤驅(qū)動電機的型號：YTTD160TVF3-4 額定功率：15kw 額定電壓：380V 額定頻率：50HZ額定轉(zhuǎn)速：1440rpm 減速箱的類型：蝸輪蝸桿 曳引輪的節(jié)徑：530 繩槽數(shù)量：5 減速比：47：2 繩槽形狀：帶切口的半

4、圓槽 繩槽尺寸：=90°,=30° 3.2曳引機選型計算：曳引機功率PD=(1-)Qv/102式中： Q為轎廂載重量，為平衡系數(shù)，=0.45，為電梯機械傳動系數(shù)總效率，=0.691（曳引機廠家提供）則：PD=(1-)Qv/102 =(1-0.45) ×800×1.75/102×0.691=10.92(kw)而江蘇常熟通潤FYJ200曳引機功率為15kw，故符合要求。曳引機主軸最大靜載荷TT=P+1.25Q/ r+m1q1H+(1/r)sin(a-90°)(P+q+ m2q2H)式中：P為轎廂自重，Q為轎廂載重量，m1為鋼絲繩根數(shù)，q1

5、為鋼絲繩單位長度重量q1=0.586kg/m，m2為平衡鏈根數(shù)，q2為平衡鏈單位長度重量q2=1.12kg/m，r為鋼絲繩倍率，即曳引比，r=1,，為平衡系數(shù)，=0.45a為曳引機包角，a=155°，H為提升高度，H=53.1m。則T=P+1.25Q/ r+m1q1H+(1/r)sin(a-90°)(P+Q+ m2q2H) =(860+1.25×800) +5×0.586×53.1+sin(155°-90°)(860+0.45×800+2×1.12×53.1)=1860+155.5+1213=3

6、228.5(kg)江蘇常熟通潤FYJ200最大靜載為4500kg，故符合主軸最大靜載要求。曳引輪輸出扭矩M1實際正常運行最大扭矩M按超載10%計算（平衡系數(shù)按最小取值）。M=（1.1-）QD1gn/2r式中： Q為轎廂載重量， r為鋼絲繩倍率，即曳引比，r=1,，為平衡系數(shù)，=0.45,D1為曳引輪直徑，D1=530mm。則：M=（1.1-）QD1gn/2r =（1.1-0.45）×800×0.53×9.8/2=1350.44(N.m)江蘇常熟通潤FYJ200曳引機最大扭矩為M1=1783N.mM M1，則滿足要求。滿載轎廂盤車力F1計算F1=（1-）QD1gn/

7、riD2式中： Q為轎廂載重量， r為鋼絲繩倍率，即曳引比，r=1,，為平衡系數(shù)，=0.45,D1為曳引輪直徑，D1=530mm，D2為盤車輪直徑，D2=335mm，i為減速箱速比，i=47：2，為曳引機總效率，=0.691(曳引機廠提供)。則：F1=（1-）QD1gn/riD2=（1-0.45）×800×0.53×9.8×2/ 47×0.691×0.335=420(N) 400N符合要求。曳引機速度v=Dn1/60i r式中： D為曳引輪直徑，D=530mm，n1為電機每分鐘轉(zhuǎn)數(shù)，n1=1440rpm，i為減速箱速比，對無齒曳引機，

8、i =47：2，r為曳引比，r=1。則：v=Dn1/60i r =3.14×0.53×1440×2/60×47=1.6996(m/s)而江蘇常熟通潤FYJ200曳引機速度為1.75m/s，故符合要求。4、懸掛、補償裝置的說明 4.1電梯曳引鋼絲繩參數(shù) 鋼絲繩型號：8×19S+NF 鋼絲繩直徑：13 鋼絲繩根數(shù): 5鋼絲繩破斷載荷：74.3KN近似重量：0.586kg/m4.2 電梯曳引鋼絲繩安全系數(shù)校核國標(biāo)規(guī)定：對于用根或三根以上鋼絲繩的曳引驅(qū)動電梯安全系數(shù)必須大于12；800kg、1.75m/s、曳引比1:1，dr=13KP=(Dt/Dp)4

9、式中：Dt=530，曳引輪的直徑Dp=520，除曳引輪外所有滑輪的平均直徑則：KP=(530/520)4=1.0791根據(jù)GB7588-2003附錄N中表N1，由=90°，得Nequiv(t)=5.0Nequiv(p)= KP(Nps+4Npr)=1.0791則：Nequiv= Nequiv(t)+ Nequiv(p)=5+1.0791=6.0791許用安全系數(shù):2.6834-log695.85×106×Nequiv/( Dt/dr)8.567/ log77.09( Dt/dr)-2.894Sf=102.6834-log695.85×106×6

10、.0791/40.78.567/ log77.09×40.7-2.894=10 =15.1713鋼絲繩的最小破斷力Tk=74300N安全系數(shù)Sf=Tkm1/(P+Q+m1q1H)gn式中： P為轎廂自重，Q為轎廂載重量，m1為鋼絲繩根數(shù)，q1為鋼絲繩單位長度重量q1=0.586kg/m， 則：S=Tkm1/(P+Q+m1q1H)gn =74300×5/(1460+5×0.586×53.1) ×9.8=23.4S Sf滿足安全系數(shù)要求，故鋼絲繩強度符合要求。4.3 補償繩技術(shù)參數(shù) 補償繩型號：WFC075 補償繩鏈環(huán)直徑：7 補償繩根數(shù): 2補償

11、繩重量：1.12kg/m補償鏈破斷載荷:18.13KN此補償鏈適用于梯速小于1.75m/s的中低速電梯。鏈環(huán)間隙被消除,無噪聲、生產(chǎn)成本低，克服了套塑型補償鏈易撕裂的缺點。5、轎廂和門系統(tǒng)的說明 5.1轎廂內(nèi)部凈尺寸：1350×14005.2轎廂面積計算：轎內(nèi)面積：1.35×1.4=1.89m2 門口面積：0.8×0.085=0.068m2轎廂總面積：1.89+0.068=1.958 m2 國標(biāo)規(guī)定800kg轎廂最大有效面積為2.0 m2，故轎廂面積符合要求。 5.3轎廂地坎和轎門至井道內(nèi)表面的距離為115mm。 5.4轎廂上、下部位通風(fēng)孔面積計算： 2×

12、;1.4×0.010+1.35×0.010=0.0415 m2 國標(biāo)規(guī)定800kg轎廂通風(fēng)孔的有效面積均不應(yīng)小于轎廂有效面積的1%，即0.001958 m2，故轎廂通風(fēng)有效面積符合要求。 5.5轎廂安全窗 轎廂安全窗尺寸為0.35m×0.5m，轎廂安全窗，且不用鑰匙能從轎廂外開啟，并設(shè)有手動上鎖裝置，配有附錄B規(guī)定的三角鑰匙，并安裝有非自動復(fù)位UKS開關(guān)，保證在安全窗開啟時，電梯不能運行。轎廂安全窗符合GB7588-2003中的8.12條。5.6轎頂護欄轎頂護欄由側(cè)架、側(cè)架、后架、護腳板組合和和警示標(biāo)志組成，護欄高度為1050mm，護腳板組合高度100mm，均符合

13、國標(biāo)GB7588-2003中的8.13條中的規(guī)定。5.7轎門下護板的安裝和尺寸6、門系統(tǒng)的說明資料6.1轎門型式、開門方式和開門凈尺寸 轎門型式：水平滑動門開門方式：中分 開門凈尺寸：800 mm6.2層門型式、開門方式和開門凈尺寸 層門型式：水平滑動門開門方式：中分 開門凈尺寸：800 mm6.3轎門與關(guān)閉后的層門間的水平距離為；45mm。6.4轎門地坎與層門地坎之間的水平距離為；30mm。6.5開鎖區(qū)域的尺寸說明見下圖7、安全鉗 7.1安全鉗主要參數(shù)型號：AQQ125-08安全鉗型式：碟型彈簧雙楔塊制造商：寧波申菱電梯配件有限公司額定速度：0.52.5m/s總允許質(zhì)量（P+Q）；2500k

14、g7.2安全鉗總?cè)菰S質(zhì)量的校核（P+Q）=860+800=1460kg寧波申菱電梯配件有限公司生產(chǎn)的AQQ125-08雙向安全鉗的總?cè)菰S質(zhì)量（P+Q）=2800kg，故該廠生產(chǎn)的安全鉗滿足使用要求；8、緩沖器 8.1緩沖器主要參數(shù)型號：HY2/206制造商：河北東方機械廠最大沖擊速度： 2.01m/s最大總質(zhì)量；3500kg最小總質(zhì)量；900kg最大允許行程：206mm流體規(guī)格：N68機械油 8.2緩沖器總?cè)菰S質(zhì)量的校核轎廂側(cè)：PQ=860800=1460kg對重側(cè)：PQ=8600.45×800=1160 kg轎廂和對重側(cè)各安裝一個緩沖器，則緩沖器的總允許質(zhì)量PQ滿足使用要求。9、限

15、速器 9.1限速器主要參數(shù)型號：XSQ115-09制造商：寧波申菱電梯配件有限公司結(jié)構(gòu)型式：離心式繩輪節(jié)徑：240機械動作速度： 2.32. 5m/s電氣動作速度： 2.192.4m/s限速器繩結(jié)構(gòu)：8×19S+NF限速器繩直徑：8張緊力：1080N 9.2限速器動作速度計算操縱轎廂安全鉗的限速器的動作應(yīng)發(fā)生在速度至少等于額定速度的115%，即2. 0125 m/s,但應(yīng)小于2.33m/s,動作速度在2. 0125 m/s2.33m/s之間。與8.1中限速器機械、電氣動作速度比較，寧波申菱電梯配件有限公司生產(chǎn)的XSQ115-09雙向限速器符合要求。 9.3限速器安全系數(shù)計算限速器繩的

16、最小破斷載荷與限速器動作時產(chǎn)生的限速器的張力有關(guān)，其安全系數(shù)不應(yīng)小于8.查GB8903-88的表5可得，8鋼絲繩的最小破斷載荷為28100N(雙強度)。則安全系數(shù)Sf=28100/1080=26.028該限速器安全系數(shù)符合要求。10、導(dǎo)軌的說明資料10.1導(dǎo)軌型號主道：T89/B，機械加工付道：TK5 10.2、導(dǎo)軌驗算1.75m/s電梯屬于偏心導(dǎo)向，且認(rèn)為轎廂為均布載荷，故轎廂自重重心P視為與轎廂中心重合。又安全鉗動作時，是對導(dǎo)軌產(chǎn)生最不利的情況，故只考慮安全鉗動作工況。10.2.1、彎曲應(yīng)力載荷分布：第一種情況：相對于X軸，見下圖：XQ=Xc+Dx/8=45+1510/8=234mmYQ=

17、 Yp= Yc= Ys=0第二種情況，相對于Y軸，見下圖YQ= Dy/8=1400/8=175mmXQ= Xp= Xc =45Xs=0a) 由導(dǎo)向力引起的Y軸上的彎曲應(yīng)力為Fx=k1gn(Q XQ+P XP)/nh式中：P為轎廂自重， Q為額定載重，k1為漸進式安全鉗動作時的沖擊系數(shù),k1=2.0，n為導(dǎo)軌根數(shù)，n=2，h為兩導(dǎo)靴間中心距，h=3750mm。 則：Fx=k1gn(Q XQ+P XP)/nh =2×9.8×(800×234+860×45)/2×3750=590.35(N)My=3FxL/ 16式中： L為兩導(dǎo)軌支架間距，L=200

18、0 mm。則：My=3FxL/ 16=3×590.35×2000/16=221381.25(N.mm)y= M y/ Wy式中：Wy為對單根導(dǎo)軌對y-y軸的截面模量，Wy=11.9cm3。則：y= M y/ Wy=221381.25/11900=18.6(Mpa)b) 由導(dǎo)向力引起的X軸上的彎曲應(yīng)力為 Fy=k1gn(Q YQ+P YP)/(n/2)h式中：P為轎廂自重， Q為額定載重，k1為漸進式安全鉗動作時的沖擊系數(shù),k1=2.0，n為導(dǎo)軌根數(shù)，n=2，h為兩導(dǎo)靴間中心距，h=3750mm。 則：Fy=k1gn(Q YQ+P YP)/(n/2)h =2×9.8

19、×(800×175+860×0)/2/2×3750=737.13(N)Mx=3FyL/ 16式中： L為兩導(dǎo)軌支架間距，L=2000 mm。則：Mx=3FyL/ 16=3×737.13×2000/16=276423.75(N.mm)y= M x/ Wx式中：Wx為對單根導(dǎo)軌對x-x軸的截面模量，Wx=14.5cm3。則：x= M x/ Wx=276423.75/14500=19.06(Mpa)10.2.2壓彎應(yīng)力Fk=k1gn(Q +P)/n式中：P為轎廂自重， Q為額定載重，k1為漸進式安全鉗動作時的沖擊系數(shù),k1=2.0，n為導(dǎo)軌

20、根數(shù)，n=2。 則：Fk=k1gn(Q +P)/n =2×9.8×(800+860)/2=14308(N)k= Fk ×/ A求之方法：為細(xì)長比，=L/iyy式中：iyy為對導(dǎo)軌橫截面對y-y軸的慣性半徑，iyy=1.84cm。則：=L/iyy=2000/18.4109由附錄G中表G3查得，=2.09k= Fk ×/ A=14308×2.09/1570=26.43Mpa10.2.3復(fù)合應(yīng)力對T89/B導(dǎo)軌來說，perm=205Mpa m=x+y=19.06+18.6=37.66(Mpa) perm =m+Fk/A=37.66+26.43=64.

21、09(Mpa) perm式中：A為導(dǎo)軌截面面積，A=15.7cm2。 c=k+0.9m=26.43+0.9×37.66=60.32(Mpa) perm三類復(fù)合應(yīng)力均小于導(dǎo)軌許用應(yīng)力205Mpa，因此導(dǎo)軌在安全鉗作用下的強度符合標(biāo)準(zhǔn)要求。10.2.4翼緣彎曲應(yīng)力F=1.85Fx/c2式中：c為導(dǎo)軌底部與導(dǎo)向面之間的連接寬度，c=10mm。則：F=1.85Fx/c2=1.85×590.35/102=10.92(Mpa)可見翼緣彎曲應(yīng)力小于導(dǎo)軌許用應(yīng)力205Mpa，因此翼緣彎曲強度符合要求。9.2.5撓度計算x=0.7FxL3/48EIyy式中：L為兩導(dǎo)軌支架間距，L=2000

22、mm，Iyy為導(dǎo)軌截面對y-y軸的慣性矩，Iyy=53cm4，E為材料的彈性模量，E=205Gpa。x=0.7FxL3/48EIyy=0.7×590.35×20003/48×205000×530000=0.634mmy=0.7FyL3/48EIxx式中：L為兩導(dǎo)軌支架間距，L=2000 mm，Ixx為導(dǎo)軌截面對x-x軸的慣性矩，Ixx=59.7cm4，E為材料的彈性模量，E=205Gpa。y=0.7FyL3/48EIxx=0.7×737.13×20003/48×205000×597000=0.703mm而導(dǎo)軌的許用

23、撓度為3mm，因此導(dǎo)軌撓度合格。綜合以上驗算，所選T89/B導(dǎo)軌強度符合要求。11、曳引條件的計算11.1、根據(jù)GB7588-2003的要求，對帶切口的半圓槽下當(dāng)量磨擦系數(shù)公式為f=4(1-sin/2)/ (-sin)式中：=90°，則/2=45°, =1.57rad磨擦系數(shù)分為三種：1)裝載工況：=0.12)緊急制停工況：=0.1/1+v/10=0.1/1+2/10=0.0833)轎廂滯留工況：=0.2三種工況下對應(yīng)的當(dāng)量磨擦系數(shù)為：1)裝載工況：f=4(1-sin/2)/ (-sin)=4×0.1(1-sin45°)/ (-1.57-sin90

24、76;) =4×0.1(1-0.707)/ (3.22-1.57-1) =0.2062)緊急制停工況：f=4(1-sin/2)/ (-sin)=4×0.083(1-sin45°)/ (-1.57-sin90°) =4×0.083(1-0.707)/ (3.22-1.57-1) =0.1703)轎廂滯留工況：f=4(1-sin/2)/ (-sin)=4×0.2(1-sin45°)/ (-1.57-sin90°) =4×0.1(1-0.707)/ (3.22-1.57-1) =0.41211.2、轎廂裝載靜態(tài)

25、工況T1/T2ef 按轎廂在最低層站計算，且轎底平衡鏈與對重頂部曳引繩質(zhì)量忽略不計：T1=(P+1.25Q +m1q1H)gnT2=(P+Q +m2q2H)×gn式中：P為轎廂自重，Q為轎廂載重量，m1為鋼絲繩根數(shù)，q1為鋼絲繩單位長度重量q1=0.586kg/m，m2為平衡鏈根數(shù)，q2為平衡鏈單位長度重量q2=1.12kg/m，,H為提升高度，平衡系數(shù)，=0.45。則：T1=(P+1.25Q/r+m1q1H)gn =（860+1.25×800+5×0.586×53.1）×9.8 =19752.7 (N)T2=(P+Q +m2q2H)×

26、;gn =(860+0.45×800+2×1.12×53.1)×9.8 =13121.6(N)T1/T2=19752.7/13121.6=1.505ef=2.7180.206×3.22=1.941T1/T2ef，滿足曳引條件。11.3、緊急制停工況T1/T2ef按空轎廂在頂層平衡系數(shù)為最大值時工況計算即可，建議平衡系數(shù)選用0.430.47，且轎頂曳引繩與對重底部平衡鏈質(zhì)量可忽略不計；滑動輪慣量折算值與導(dǎo)軌磨擦力因數(shù)值不可忽略不計。T1=(P+0.45Q)(gn+a) +m1q1H) (gn+a)T2=(P +m2q2H) (gn-a)式中：P為

27、轎廂自重，Q為轎廂載重量，m1為鋼絲繩根數(shù)，q1為鋼絲繩單位長度重量q1=0.586kg/m，m2為平衡鏈根數(shù)，q2為平衡鏈單位長度重量q2=1.12kg/m，減速度a=0.6。則：T1=(P+0.45Q)(gn+a) +m1q1H) (gn+a) =（860+0.45×800）(9.8+0.6) +(5×0.586×53.1)×(9.8+0.6) =14306.1(N) T2=(P +m2q2H) (gn-a) =(860+2×1.12×53.1)(9.8-0.6) =9006.28(N)T1/T2=14306.1/9006.28=

28、1.588ef=2.7180.170×3.22=1.729T1/T2ef，滿足曳引條件。11.4、轎廂滯留工況T1/T2efT1=(P +m2q2H) ×gnT2=m1q1H×gn式中：P為轎廂自重， m1為鋼絲繩根數(shù)，q1為鋼絲繩單位長度重量q1=0.349kg/m，m2為平衡鏈根數(shù)，q2為平衡鏈單位長度重量q2=1.12kg/m。則：T1=(P +m2q2H) ×gn=（860+2×1.12×53.1）×9.8 =9593.65(N)T2=m1q1H×gn=5×0.586×53.1×

29、;9.8=1524.7(N)T1/T2=9593.65/1524.7=6.292ef=2.7180.412×3.22=3.768T1/T2ef，滿足曳引條件。11.5、曳引輪節(jié)園直徑根據(jù)GB7588規(guī)定，曳引輪滑輪的節(jié)園直徑與鋼絲繩公稱直徑之比不應(yīng)小于40。即：D/d40對于本電梯：d=13 D=530D/d=530/13=40.8則滿足規(guī)定要求。11.6、繩槽比壓的計算根據(jù)GB7588，對帶切口的半圓槽必須滿足以下條件：p=1/2（P+Q+Hm1q1）gn/m1Dd×8cos(/2)/（-sin）(12.5+4Vc)/(1+Vc)式中：P為轎廂自重，Q為額定載重， m1為

30、鋼絲繩根數(shù)，q1為鋼絲繩單位長度重量，q1=0.586kg/m，；m1為鋼絲繩根數(shù)，m1=5；D為曳引輪直徑，D=530mm；d為鋼絲繩直徑，d=13mm，Vc為與轎廂額定速度相對應(yīng)的鋼絲繩速度, Vc=1.75m/s。p=1/2（860+800+53.1×5 ×0.586）×9.8/5×13×530×8cos45°/（-1.57-sin45°） =1.376(N/mm2)(12.5+4Vc)/(1+Vc)=(12.5+4×1.75)/(1+1.75)=7.09(N/mm2)即p(12.5+4Vc)/(1

31、+Vc)，符合比壓條件。12、轎廂架強度及剛度的計算對于上梁、側(cè)梁、下梁許用正應(yīng)力，=88Mpa，E為材料彈性模量，對本材料E=200Gpa12.1上梁計算上梁視為簡支梁，由2根單梁組成，中間由集中載荷P+Q+Q1組成，其中Q1為轎廂附件（補償裝置與電纜等）。對于本電梯上梁視為18a槽鋼.，將上梁簡化為下圖形式，由材料力學(xué)可知最大應(yīng)力及最大撓度均發(fā)生在上梁中央剖面上。簡圖如下L上梁長度，L=1600mm上梁的許用撓度Y=L/960=1600/960=1.666mmWx單根槽鋼對XX軸抗彎矩（亦稱載面系數(shù)）：上梁視為18a槽鋼，Wx=141.4cm3, Ix=1272.7cm4最大應(yīng)力max=(

32、P+Q+Q1)gnL/8 Wx=(860+800+400) ×9.8×1600/8×141.4×103 =28.55 Mpa最大撓度Y=(P+Q+Q1)gnL3/96E Ix =(860+800+400) ×9.8×16003/96×2×105×1272.7×104 =0.338mmmax，YY，故上梁強度和剛度符合要求。12.2下梁計算下梁視為簡支梁（同上梁），由2根單梁組成，對于本電梯下梁視為16a槽鋼.L下梁長度，L=1600mm下梁的許用撓度Y=L/Q=1600/960=1.666mmW

33、x單根槽鋼對XX軸抗彎矩（亦稱載面系數(shù)）：下梁視為16a槽鋼，Wx=108.3cm3, Ix=866.2cm4均布載荷q=5/8(P+Q)gn/L =5/8(1350+1000) ×9.8/1850=6.35(N/mm)最大彎矩Mmax=qL2/8+Q1L/4 =6.35×16002/8+400×1600/4=2192000(N.mm)最大應(yīng)力max=Mmax/2 Wx =2192000/2×108.3×103=10.12 Mpa最大撓度Y=1/2（5qL4/384E Ix+Q1 gnL3/48E Ix=1/2 (5×6.35

34、5;16004/384×2×105×866.2×104 +400×9.8×16003/48×2×105×866.2×104=0.253mmmax，YY，故下梁強度和剛度符合要求。12.3直梁計算轎廂直梁為2根，分別置于轎廂兩側(cè)，由于轎廂內(nèi)載荷不均勻，直梁的受力為拉伸與彎曲的組合作用。將直梁簡化為下圖附加彎矩u=QgnBI/32H（N.mm）式中：B為轎廂凈寬，B=1350mm，I為直梁自由長度，I=3160mm，H為兩導(dǎo)靴間中心距，H=3750mm則：u=800×9.8×13

35、50×3160/32×3750=278712（N.mm）直梁采用63×63×6等邊角鋼，Wy單根角鋼對YY軸抗彎矩（亦稱載面系數(shù)），Wy=4.46cm3, F為單根梁橫截面，F(xiàn)=7.288cm2，Iy單根角鋼對YY軸慣性矩，Iy=11.2cm4， 最大應(yīng)力max=u /4 Wy+(P+Q+Q1) gn/4F =278712/4×4.46×103+(860+800+400) ×9.8/4×7.288×102 =22.54Mpa校驗慣性矩：uI2/9EJy，Jy =50.14cm4uI2/9E=278712&

36、#215;31602/9×200×108=15.46 cm4max，JJy，故直梁強度和慣性矩符合要求。13、門鎖的確定寧波申菱電梯配件廠生產(chǎn)的電梯門鎖經(jīng)過型式試驗，各項指標(biāo)都符合要求，所以可選用該門鎖。14、機械防護的說明 本梯共有曳引輪、導(dǎo)向輪2個輪子，其中曳引輪的防護已由主機生產(chǎn)廠家提供繩輪防護和擋繩裝置；導(dǎo)向輪采用繩輪防護罩進行防護，且安裝維修方便。 15、主要參考文獻15.1、機械設(shè)計手冊上、中、下冊 機械工業(yè)出版社 1991年版15.2、理論力學(xué)上、下冊 人民教育出版社 1978年版15.3、材料力學(xué)上、下冊 人民教育出版社 1977年版15.4、機械零件機械工

37、業(yè)出版社 1984年版15.5、機械原理中央廣播電視大學(xué)出版社 1983年版15.6、電梯制造與安裝安全規(guī)范 國家技術(shù)監(jiān)督局 2003年版15.7、蒙特納利曳引機產(chǎn)品樣本15.8、新版電梯安全規(guī)范見解 張國楨著中國電梯2004（15）15.9、GB8903電梯用鋼絲繩電梯及相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)匯編（第二版）2004年 中國標(biāo)準(zhǔn)出版社15.10、 寧波申菱電梯配件有限公司產(chǎn)品樣本15.11、熱軋槽鋼（GB/T707）五金手冊機械工業(yè)出版社15.12、安利索產(chǎn)品樣本15.13、JG/T5072電梯T型導(dǎo)軌電梯及相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)匯編（第二版）2004年 中國標(biāo)準(zhǔn)出版社15.14、熱軋等邊角鋼（GB/T9787）五金手冊

38、機械工業(yè)出版社800kg、1.0m/s10、導(dǎo)軌的說明資料(800kg、1.0m/s)10.1導(dǎo)軌型號主道：T75-3/B，機械加工付道：TK5 10.2、導(dǎo)軌驗算1. 0m/s電梯屬于偏心導(dǎo)向，且認(rèn)為轎廂為均布載荷，故轎廂自重重心P視為與轎廂中心重合。又安全鉗動作時，是對導(dǎo)軌產(chǎn)生最不利的情況，故只考慮安全鉗動作工況。10.2.1、彎曲應(yīng)力載荷分布：第一種情況：相對于X軸，見下圖：XQ=Xc+Dx/8=45+1510/8=234mmYQ= Yp= Yc= Ys=0第二種情況，相對于Y軸，見下圖YQ= Dy/8=1400/8=175mmXQ= Xp= Xc =45Xs=0c) 由導(dǎo)向力引起的Y軸

39、上的彎曲應(yīng)力為Fx=k1gn(Q XQ+P XP)/nh式中：P為轎廂自重， Q為額定載重，k1為漸進式安全鉗動作時的沖擊系數(shù),k1=2.0，n為導(dǎo)軌根數(shù)，n=2，h為兩導(dǎo)靴間中心距，h=3750mm。 則：Fx=k1gn(Q XQ+P XP)/nh =2×9.8×(800×234+860×45)/2×3750=590.35(N)My=3FxL/ 16式中： L為兩導(dǎo)軌支架間距，L=2000 mm。則：My=3FxL/ 16=3×590.35×2000/16=221381.25(N.mm)y= M y/ Wy式中：Wy為對單

40、根導(dǎo)軌對y-y軸的截面模量，Wy=7.06cm3。則：y= M y/ Wy=221381.25/7060=31.36(Mpa)d) 由導(dǎo)向力引起的X軸上的彎曲應(yīng)力為 Fy=k1gn(Q YQ+P YP)/(n/2)h式中：P為轎廂自重， Q為額定載重，k1為漸進式安全鉗動作時的沖擊系數(shù),k1=2.0，n為導(dǎo)軌根數(shù)，n=2，h為兩導(dǎo)靴間中心距，h=3750mm。 則：Fy=k1gn(Q YQ+P YP)/(n/2)h =2×9.8×(800×175+860×0)/2/2×3750=737.13(N)Mx=3FyL/ 16式中： L為兩導(dǎo)軌支架間距

41、，L=2000 mm。則：Mx=3FyL/ 16=3×737.13×2000/16=276423.75(N.mm)y= M x/ Wx式中：Wx為對單根導(dǎo)軌對x-x軸的截面模量，Wx=9.29cm3。則：x= M x/ Wx=276423.75/9290=29.75(Mpa)10.2.2壓彎應(yīng)力Fk=k1gn(Q +P)/n式中：P為轎廂自重， Q為額定載重，k1為漸進式安全鉗動作時的沖擊系數(shù),k1=2.0，n為導(dǎo)軌根數(shù)，n=2。 則：Fk=k1gn(Q +P)/n =2×9.8×(800+860)/2=14308(N)k= Fk ×/ A求之

42、方法：為細(xì)長比，=L/iyy式中：iyy為對導(dǎo)軌橫截面對y-y軸的慣性半徑，iyy=1.55cm。則：=L/iyy=2000/15.5129由附錄G中表G3查得，=2.81k= Fk ×/ A=14308×2.81/1099=36.58Mpa10.2.3復(fù)合應(yīng)力對T89/B導(dǎo)軌來說，perm=205Mpa m=x+y=29.75+31.36=61.11(Mpa) perm =m+Fk/A=61.11+36.58=97.69(Mpa) perm式中：A為導(dǎo)軌截面面積，A=10.99cm2。 c=k+0.9m=36.58+0.9×61.11=91.58(Mpa) pe

43、rm三類復(fù)合應(yīng)力均小于導(dǎo)軌許用應(yīng)力205Mpa，因此導(dǎo)軌在安全鉗作用下的強度符合標(biāo)準(zhǔn)要求。10.2.4翼緣彎曲應(yīng)力F=1.85Fx/c2式中：c為導(dǎo)軌底部與導(dǎo)向面之間的連接寬度，c=8mm。則：F=1.85Fx/c2=1.85×590.35/82=17.06(Mpa)可見翼緣彎曲應(yīng)力小于導(dǎo)軌許用應(yīng)力205Mpa，因此翼緣彎曲強度符合要求。9.2.5撓度計算x=0.7FxL3/48EIyy式中：L為兩導(dǎo)軌支架間距，L=2000 mm，Iyy為導(dǎo)軌截面對y-y軸的慣性矩，Iyy=26.49cm4，E為材料的彈性模量，E=205Gpa。x=0.7FxL3/48EIyy=0.7×5

44、90.35×20003/48×205000×264900=1.268mmy=0.7FyL3/48EIxx式中：L為兩導(dǎo)軌支架間距，L=2000 mm，Ixx為導(dǎo)軌截面對x-x軸的慣性矩，Ixx=40.35cm4，E為材料的彈性模量，E=205Gpa。y=0.7FyL3/48EIxx=0.7×737.13×20003/48×205000×403500=1.04mm而導(dǎo)軌的許用撓度為3mm，因此導(dǎo)軌撓度合格。綜合以上驗算，所選T75-3/B導(dǎo)軌強度符合要求。1000kg、1.0m/s10、導(dǎo)軌的說明資料10.1導(dǎo)軌型號主道：T7

45、5-3/B，機械加工付道：TK5 10.2、導(dǎo)軌驗算1. 0m/s電梯屬于偏心導(dǎo)向，且認(rèn)為轎廂為均布載荷，故轎廂自重重心P視為與轎廂中心重合。又安全鉗動作時，是對導(dǎo)軌產(chǎn)生最不利的情況，故只考慮安全鉗動作工況。10.2.1、彎曲應(yīng)力載荷分布：第一種情況：相對于X軸，見下圖：XQ=Xc+Dx/8=15+1510/8=203.75mmYQ= Yp= Yc= Ys=0第二種情況，相對于Y軸，見下圖YQ= Dy/8=1650/8=206.25mmXQ= Xp= Xc =15Xs=0e) 由導(dǎo)向力引起的Y軸上的彎曲應(yīng)力為Fx=k1gn(Q XQ+P XP)/nh式中：P為轎廂自重， Q為額定載重，k1為漸進式安全鉗動作時的沖擊系數(shù),k1=2.0，n為導(dǎo)軌根數(shù)，n=2，h為兩導(dǎo)靴間中心距，h=3750mm。 則：Fx=k1gn(Q XQ+P XP)/nh =2×9.8×(1000×203.75+1000×15)/2×3750=571.67(N)My=3FxL/ 16式中： L為兩導(dǎo)軌支架間距，L=2000 mm。則：My=3FxL/ 16=3&