鹽城國際軟件園工程高支模施工方案

1、鹽城國際軟件園1#、4#樓工程7.8米高模板工程專項(xiàng)方案一、編制依據(jù)1、鹽城市建筑設(shè)計(jì)研究院有限公司設(shè)計(jì)的鹽城國際軟件園1#、4#樓工程施工圖（2009.08）；2、混凝土工程模板與支架技術(shù)杜榮軍編著；3、建筑施工手冊第四版；4、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50017-2003)；5、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)；6、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-2002；7、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）8、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)程（JGJ162-2008）9、危險(xiǎn)性較大工程安全專項(xiàng)施工方案編制及專家論證審查辦法 建質(zhì)200987號二、工程概況鹽城國際軟件園1#、

2、4#樓工程地上15層，地下一層。建筑物高度64.50m。其中1#、4#樓六、八、十、十二層空洞最大高度達(dá)7.80m。本工程為框剪結(jié)構(gòu)體系。六、八、十、十二層空洞模板工程范疇內(nèi)結(jié)構(gòu)構(gòu)件主要構(gòu)件尺寸如下：結(jié)構(gòu)梁主要截面有：400*750、300*700等；樓板厚度250（空心板，相當(dāng)于200厚實(shí)心板）。三、設(shè)計(jì)方案1、材料選擇1）模板面板：選用18厚膠合板；2）面板小楞：選用50*100杉木木方；3）模板外楞：選用Q235A級碳素結(jié)構(gòu)鋼48×2.7焊接鋼管；3）支撐架：選用Q235A級碳素結(jié)構(gòu)鋼48×2.7焊接鋼管，配套可鍛鑄鐵制作的直角、旋轉(zhuǎn)及對接扣件；4）支撐架與模板連接：

3、選用可調(diào)頂托。2、構(gòu)件模板設(shè)計(jì)1）樓板模板：采用14厚膠合板模板，50×100木方小楞間距 200，48×2.7鋼管外楞間距 800，48×2.7鋼管立桿加可調(diào)頂托，間距800×800。2）梁模板：梁底模板采用14厚膠合板模板，400寬梁采用50×100木方小楞3根，梁兩側(cè)2根48×2.7鋼管間距1200、縱向間距800；梁下采用1根48×2.7鋼管立桿支撐加可調(diào)頂托連接，縱向間距800；300寬梁采用50×100木方小楞2根，梁兩側(cè)2根48×2.7鋼管外楞間距1200，縱向間距800；梁下采用1根48&

4、#215;2.7鋼管立桿支撐加可調(diào)頂托連接，縱向間距不大于800。所有梁側(cè)模板采用14厚膠合板模板，50×100木方小楞，48×2.7鋼管外楞間距600，上部48×2.7鋼管斜撐間距600。3、模板支撐架設(shè)計(jì)1）模板支撐架選型選用扣件式滿堂腳手架。板下48×2.7鋼管立桿間距 800×800；梁下當(dāng)梁寬為400的梁下采用1根48×2.7鋼管立桿，縱向間距800；對于梁寬為300的梁下采用1根48×2.7鋼管立桿，縱向間距不大于800；立桿縱橫向均設(shè)水平48×2.7鋼管拉桿，步距不大于1800；縱橫向均設(shè)48

5、5;2.7鋼管掃地桿，掃地桿距地200；架體四周邊框架梁內(nèi)側(cè)立桿處及每9m左右范圍梁側(cè)立桿處滿設(shè)垂直剪刀撐一道。2）構(gòu)造要求（1）立桿立桿接長采用對接扣件連接，立桿上的對接扣件交錯(cuò)布置，2根相鄰立桿的接頭不得設(shè)置在同步內(nèi)，同步內(nèi)間隔一根立桿的2 個(gè)相隔接頭在高度方向錯(cuò)開的距離大于500，各接頭中心到主接點(diǎn)的距離不大于步距的1/3?？烧{(diào)頂托螺桿伸出鋼管頂端的懸臂高度不大于0.2m。（設(shè)計(jì)計(jì)算時(shí)取=0.3m）。（2）水平拉桿和掃地桿水平拉桿和掃地桿接長采用搭接，搭接長度不小于1.00m，連接扣件不小于3個(gè)，均勻布置，扣件距桿端不小于100。梁底水平橫桿設(shè)置在梁底主節(jié)點(diǎn)處，該橫向水平桿在梁底架體加密

6、范圍內(nèi)不得有接頭。立桿基礎(chǔ)不在同一高度上，將高處的縱向掃地桿向低處通長與立桿固定。（3）剪刀撐斜桿與地面的夾角在45°60°之間。斜桿相交點(diǎn)處于同一條直線上，并沿架高連續(xù)布置。剪刀撐的斜桿用旋轉(zhuǎn)扣件固定扣在立桿上，最下部的斜桿與立桿的連接點(diǎn)距地面的高度控制在20cm 內(nèi)。剪刀撐的桿件連接采用搭接，其搭接長度不小于1.00m，并用不少于2個(gè)旋轉(zhuǎn)扣件固定，端部扣件的邊緣至桿端的距離不小于100。（4）連墻桿在每一框架柱（框架柱按層分段澆筑，施工時(shí)先澆筑框架柱，后澆筑梁板結(jié)構(gòu)）上設(shè)縱橫向連墻桿，連墻件垂直間距不大于3步。連墻件采用剛性連接，連接采用直角扣件。連墻件橫豎向順序排列、

7、均勻布置、與架體和結(jié)構(gòu)立面垂直。連墻桿伸出扣件的距離大于100。（5）立桿與基體的連接立桿通過設(shè)通長木墊板與基體連接。4、地基處理地基落于地下室頂板上，當(dāng)?shù)鼗溆谝粚訕前鍟r(shí)要求其下模板支撐不拆除。5、模板及其支撐架驗(yàn)算見附件：模板及其支撐架驗(yàn)算。四、施工方案1、施工順序1）模板支撐架施工順序各層結(jié)構(gòu)工程施工測量放線，準(zhǔn)確定位立桿位置架體搭設(shè)架體施工中間檢查架體驗(yàn)收。2）混凝土結(jié)構(gòu)施工順序主體結(jié)構(gòu)施工順序必須與模板支架施工配合，具體施工程序如下：立桿位置放線定位滿堂支撐架體施工架體檢查驗(yàn)收主梁、次梁底模板支撐主梁、次梁鋼筋綁扎主梁、次梁側(cè)模，平板模板支設(shè)板鋼筋綁扎混凝土澆筑，覆蓋保溫養(yǎng)護(hù)模板、架

8、體拆除。2、施工要點(diǎn)1）在模板及其支撐架搭設(shè)、拆除和混凝土澆筑前技術(shù)人員必須按方案意圖及相關(guān)國家現(xiàn)行規(guī)范要求向作業(yè)人員做好技術(shù)交底工作。2）模板及其支撐架系統(tǒng)所用材料必須符合設(shè)計(jì)要求及相關(guān)國家現(xiàn)行規(guī)范要求。材料進(jìn)場時(shí)現(xiàn)場派專人檢驗(yàn)鋼管和扣件質(zhì)量，不合格的不得使用，特別注意有裂縫、銹蝕嚴(yán)重的、彎曲變形嚴(yán)重的、壁厚少于2.7mm等鋼管、有裂縫、變形的扣件禁止使用，扣件出現(xiàn)滑絲的螺栓必須更換。3）支撐架基礎(chǔ)必須滿足設(shè)計(jì)方案要求，驗(yàn)收合格后方可進(jìn)入支撐架搭設(shè)施工。4）模板及其支撐架施工必須嚴(yán)格按設(shè)計(jì)方案要求進(jìn)行支立。（1）立桿根據(jù)模板系統(tǒng)平面布置示意圖在實(shí)地進(jìn)行放樣，確保每一根立桿位置準(zhǔn)確。在支撐架搭

9、設(shè)過程中隨時(shí)檢查立桿的垂直度，確保立桿垂直度偏差控制在下表值以內(nèi)?？奂侥_手架立桿允許偏差A(yù)（mm）腳手架搭設(shè)中檢查偏差的高度H（mm）腳手架高度（H）40m20m2±7±710±25±5020±50±10030±7540±100注：中間檔次用插入法。（2）立桿接長均采用對接形式，嚴(yán)禁采用搭接。可調(diào)頂托螺桿伸出鋼管頂端的懸臂高度不大于0.2m。（3）當(dāng)梁模板支架立桿采用單根立桿時(shí)，立桿設(shè)在梁模板中心線處，其偏心距不得大于25mm。（4）掃地桿和水平拉桿在架體搭設(shè)時(shí)拉通線，確保掃地桿和水平拉桿縱橫通順、方正，同時(shí)注意

10、不得漏設(shè)，水平拉桿的步距不得超過設(shè)計(jì)方案要求。（5）剪刀撐必須與立桿、掃地桿和水平拉桿根根相連，不得漏連。（6）模板內(nèi)、外楞及對拉螺栓間距不得隨意擴(kuò)大設(shè)計(jì)方案最大間距外。（7）梁起拱按設(shè)計(jì)要求留設(shè)。5）混凝土澆筑采用由一端內(nèi)側(cè)向一邊澆筑的方式，以確保模板支架施工過程中均衡受載，對于反梁部分可考慮二次澆筑以減輕模板系統(tǒng)線荷載。6）模板拆除（1）高架區(qū)其下各層模板及其支撐的拆除必須符合混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范（GB502 042002）及其它有關(guān)規(guī)定，嚴(yán)格控制拆模時(shí)間，拆模前必須有拆模申請及經(jīng)審批。（2）拆除時(shí)應(yīng)遵循先上后下，先搭后拆，后搭先拆，一步一清的原則，部件拆除的順序與安裝順序相反，

11、嚴(yán)禁上下同時(shí)作業(yè)，拆除時(shí)應(yīng)采用可靠的安全措施。（3）卸料時(shí)應(yīng)由作業(yè)人員將各配件逐次傳遞到地面，嚴(yán)禁拋擲。（4）運(yùn)至地面的構(gòu)配件應(yīng)及時(shí)檢查、整修與保養(yǎng)，清除桿件及螺紋上的沾污物，變形嚴(yán)重的，送回倉庫修整。配件經(jīng)檢查、修整后，按品種、規(guī)格分類存放，妥善保管。3、檢查與驗(yàn)收1）構(gòu)配件檢查與驗(yàn)收（1）檢查鋼管、扣件產(chǎn)品質(zhì)量合格證，進(jìn)場時(shí)現(xiàn)場其外觀質(zhì)量。不合格的不得使用，特別注意有裂縫、銹蝕嚴(yán)重的、彎曲變形嚴(yán)重的、壁厚少于2.7mm等鋼管、有裂縫、變形的扣件禁止使用，扣件出現(xiàn)滑絲的螺栓必須更換。（2）在架體搭設(shè)過程中應(yīng)派專人檢查扣件的緊固度，以保證每個(gè)扣件連接可靠。在混凝土澆筑前，再隨機(jī)抽取5%扣件進(jìn)行

12、檢查。2）架體檢查與驗(yàn)收（1）搭設(shè)前對地基進(jìn)行驗(yàn)收。（2）模板支架在搭設(shè)過程中應(yīng)對桿件的設(shè)置、連接件、構(gòu)造措施跟蹤檢查。（3）架體搭設(shè)完畢在支設(shè)模板前，對架體進(jìn)行驗(yàn)收，必須滿足本方案的設(shè)計(jì)方案及規(guī)范要求。（4）在澆筑混凝土前，對模板系統(tǒng)、模板支架系統(tǒng)進(jìn)行驗(yàn)收；在澆筑過程中，檢查是否超載，觀察模板及支架變形情況。4、安全施工要點(diǎn)（1）明確支模施工現(xiàn)場安全責(zé)任人，負(fù)責(zé)施工全過程的安全管理工作。在支摸搭設(shè)、拆除和混凝土澆筑前向作業(yè)人員進(jìn)行安全技術(shù)交底。（2）支模施工應(yīng)按經(jīng)審批的施工方案進(jìn)行，方案未經(jīng)原審批部門同意，任何人不得修改變更。（3）支模分段或整體搭設(shè)安裝完畢，經(jīng)技術(shù)和安全負(fù)責(zé)人驗(yàn)收合格后方能

13、進(jìn)行鋼筋安裝。（4）支摸施工現(xiàn)場應(yīng)搭設(shè)工作梯，作業(yè)人員不得從支撐系統(tǒng)爬上爬下。（5）支摸搭設(shè)、拆除和混凝土澆筑期間，無關(guān)人員不得進(jìn)入支摸底下，并由安全員在現(xiàn)場 監(jiān)護(hù)。（6）混凝土澆筑時(shí)，派安全員專職觀察模板及其支撐系統(tǒng)的變形情況，發(fā)現(xiàn)異?，F(xiàn)象時(shí)應(yīng)立即暫停施工，迅速疏散人員，待排除險(xiǎn)情并經(jīng)施工現(xiàn)場安全負(fù)責(zé)人檢查同意后方可復(fù)工。（7）施工期間，要避免材料、機(jī)具與工具過于集中堆放。（8）支架搭設(shè)人員必須持證上崗，并戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。（9）惡劣天氣時(shí)應(yīng)停止模板支架的搭設(shè)與拆除。雨后上架作業(yè)應(yīng)有防滑措施。附件：模板及其支撐架驗(yàn)算250厚空心板模板(扣件鋼管架)計(jì)算書一、參數(shù)信息1.模板支架參

14、數(shù)橫向間距或排距(m):0.80；縱距(m):0.80；步距(m):1.80；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度(m):0.20；模板支架搭設(shè)高度(m):7.80；采用的鋼管(mm):48×2.7 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:可調(diào)托座；2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.500；3.材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為14mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):11；木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):1.400；木方

15、的間隔距離(mm):200.000；木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):11.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料為：鋼管(單鋼管) :48×2.7；4.樓板參數(shù)樓板的計(jì)算厚度(mm):250.00； 圖2 樓板支撐架荷載計(jì)算單元二、模板面板計(jì)算模板面板為受彎構(gòu)件,按三跨連續(xù)梁對面板進(jìn)行驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 80×1.42/6 = 26.133 cm3；I = 80×1.43/12 = 18.293 cm4；模板面板

16、的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。 面板計(jì)算簡圖1、荷載計(jì)算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25×0.25×0.8+0.35×0.8 = 5.28 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m)：q2 = 2.5×0.8= 2 kN/m；2、強(qiáng)度計(jì)算計(jì)算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×5.28+1.4×2= 9.136kN/m最大彎矩 M=0.1×9.136×2002= 36544 N·m；面板最大應(yīng)力計(jì)算值 =M/W= 36544/26133.333 = 1.

17、398 N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=11 N/mm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)算值為 1.398 N/mm2 小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 11 N/mm2,滿足要求!3、撓度計(jì)算撓度計(jì)算公式為=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=5.28kN/m面板最大撓度計(jì)算值 = 0.677×5.28×2004/(100×9500×18.293×104)=0.033 mm； 面板最大允許撓度 =200/ 250=0.8 mm；面板的最大撓度計(jì)算值 0.033 mm 小于 面板的最大允許撓度 0.8 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的

18、計(jì)算方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=b×h2/6=5×10×10/6 = 83.33 cm3；I=b×h3/12=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4； 方木楞計(jì)算簡圖1.荷載的計(jì)算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25×0.2×0.25+0.35×0.2 = 1.32 kN/m ；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m)：q2 = 2.5×0.2 = 0.5 kN/m；2.強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:M=0.

19、1ql2均布荷載 q = 1.2 × q1 + 1.4 ×q2 = 1.2×1.32+1.4×0.5 = 2.284 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.1×2.284×0.82 = 0.146 kN·m；方木最大應(yīng)力計(jì)算值 = M /W = 0.146×106/83333.33 = 1.754 N/mm2；方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=11.000 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值為 1.754 N/mm2 小于方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 11 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗(yàn)算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: = 3

20、V/2bhn < 其中最大剪力: V = 0.6×2.284×0.8 = 1.096 kN；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值 = 3 ×1.096×103/(2 ×50×100) = 0.329 N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值 0.329 N/mm2 小于 方木的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷載 q = q1 = 1.32 kN/m；最大撓度計(jì)算值 = 0.677×1.32×8004

21、/(100×9500×4166666.667)= 0.092 mm；最大允許撓度 =800/ 250=3.2 mm；方木的最大撓度計(jì)算值 0.092 mm 小于 方木的最大允許撓度 3.2 mm,滿足要求!四、托梁材料計(jì)算托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；托梁采用：鋼管(單鋼管) :48×2.7；W=4.12 cm3；I=9.89 cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P2.741kN; 托梁計(jì)算簡圖 托梁計(jì)算彎矩圖(kN·m) 托梁計(jì)算變形圖(mm) 托梁計(jì)算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.822 kN·m ；最大變形 V

22、max = 1.669 mm ；最大支座力 Qmax = 11.991 kN ；最大應(yīng)力 = 822404.427/4120 = 199.61N/mm2；托梁的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205 N/mm2；托梁的最大應(yīng)力計(jì)算值 199.61 N/mm2 小于 托梁的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為 1.669mm 小于 800/150與10 mm,滿足要求!五、模板支架立桿荷載設(shè)計(jì)值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.125×7.8 = 0.977 kN；鋼管的自重計(jì)算參照扣件

23、式規(guī)范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.35×0.8×0.8 = 0.224 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 25×0.25×0.8×0.8 = 4 kN；經(jīng)計(jì)算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.201 kN；2.活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ = (2.5+2 ) ×0.8×0.8 = 2.88 kN；3.不考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.274 kN；六、立桿的

24、穩(wěn)定性計(jì)算立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式: =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值(kN) ：N = 10.274 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 鋼管立桿最大應(yīng)力計(jì)算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 ：f =205 N/mm2； L0- 計(jì)算長度 (m)；按下式計(jì)算: l0 = h+2a = 1.8+0.2×2 = 2.2 m；

25、a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a = 0.2 m；l0/i = 2200 / 15.9 = 138 ；由長細(xì)比 Lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.357 ；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值 ；=10273.608/(0.357×424) = 67.872 N/mm2；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值 = 67.872 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計(jì)算l0 = k1k2(h+2a)= 1.163×1.01×(1.8+0.2×2) = 2

26、.584 m；k1 - 計(jì)算長度附加系數(shù)按照表1取值1.163；k2 - 計(jì)算長度附加系數(shù)，h+2a = 2.2 按照表2取值1.01 ；Lo/i = 2584.186 / 15.9 = 163 ；由長細(xì)比 Lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.265 ；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值 ；=10273.608/(0.265×424) = 91.435 N/mm2；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值 = 91.435 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f = 205 N/mm2，滿足要求！400*750梁模板(扣件鋼管架)計(jì)算書梁段:kl。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁

27、截面寬度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：0.75；混凝土板厚度(mm)：250.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.80；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.80；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.80；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：7.80；梁兩側(cè)立桿間距(m)：1.20；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：1；采用的鋼管類型為48×2.7；立桿承重連接方式：可調(diào)托座；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工

28、均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9500.0；木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)：1.7；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：14.00；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：11.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截

29、面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數(shù)：3；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：600；次楞根數(shù)：3；主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量：2；固定支撐水平間距(mm)：600；豎向支撐點(diǎn)到梁底距離依次是：100mm，450mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：2.70；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁側(cè)模板荷載計(jì)算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時(shí)間，取2

30、.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計(jì)算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為3根。面板按照均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計(jì)算。 面板計(jì)

31、算簡圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計(jì)算材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下： M/W < f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 60×1.4×1.4/6=19.6cm3； M - 面板的最大彎矩(N·mm)； - 面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的兩跨連續(xù)梁計(jì)算：M = 0.125ql2其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q1= 1.2×0.6×17.85=12.851kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值: q2= 1.4×0.6×

32、;4=3.36kN/m；計(jì)算跨度: l = (750-250)/(3-1)= 250mm；面板的最大彎矩 M= 0.125×(12.851+3.36)×(750-250)/(3-1)2 = 1.27×105N·mm；面板的最大支座反力為: N=1.25ql=1.25×(12.851+3.360)×(750-250)/(3-1)/1000=5.066 kN；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 1.27×105 / 1.96×104=6.5N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 11N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)

33、算值 =6.5N/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=11N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗(yàn)算 = 0.521ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計(jì)值: q = q1= 12.851N/mm； l-計(jì)算跨度: l = (750-250)/(3-1)=250mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 60×1.4×1.4×1.4/12=13.72cm4；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.521×12.851×(750-250)/(3-1)4/(100

34、×9500×1.37×105) = 0.201 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(750-250)/(3-1)/250 = 1mm；面板的最大撓度計(jì)算值 =0.201mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計(jì)算1.次楞計(jì)算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q = 5.066/0.600= 8.443kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1×5

35、5;10×10/6 = 83.33cm3；I = 1×5×10×10×10/12 = 416.67cm4；E = 9500.00 N/mm2； 計(jì)算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN·m) 變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩 M = 0.304 kN·m，最大支座反力 R= 5.572 kN，最大變形 = 0.190 mm(1)次楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下: = M/W<f經(jīng)計(jì)算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 3.04×105/8.33×104 = 3.6 N/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:

36、 f = 11N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 3.6 N/mm2 小于 次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=11N/mm2，滿足要求！(2)次楞的撓度驗(yàn)算次楞的最大容許撓度值: = 600/400=1.5mm；次楞的最大撓度計(jì)算值 =0.19mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.5mm，滿足要求！2.主楞計(jì)算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力5.572kN,按照集中荷載作用下的簡支梁計(jì)算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚2.7mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 2×4.121=8.24cm3；I = 2×9.891=19.78cm4；E =

37、 206000.00 N/mm2； 主楞計(jì)算簡圖 主楞彎矩圖(kN·m) 主楞變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩 M= 0.279 kN·m，最大支座反力 R= 6.368 kN，最大變形 = 0.039 mm(1)主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 = M/W<f經(jīng)計(jì)算得到，主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 2.79×105/8.24×103 = 33.8 N/mm2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 205N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =33.8N/mm2 小于 主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205N/mm2，滿足要求！(2)主楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到主楞的最大撓

38、度為 0.039 mm主楞的最大容許撓度值: = 350/400=0.875mm；主楞的最大撓度計(jì)算值 =0.039mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =0.875mm，滿足要求！五、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續(xù)梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 266.67×14×14/6 = 8.71×1

39、03mm3； I = 266.67×14×14×14/12 = 6.10×104mm4； 1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算： = M/W<f鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計(jì)值(kN/m)：q1=1.2×(24.00+1.50)×0.75+0.35×0.27=6.232kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.50)×0.27=1.680kN/m；q=6.232+1.680=7.912kN/m；最大彎矩及支座反力計(jì)算公式如下:Mmax=0.12

40、5ql2= 0.125×7.912×2002=3.96×104N·mm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.375×6.232×0.2+0.437×1.68×0.2=0.614kNRB=1.25ql=1.25×7.912×0.2=1.978kN =Mmax/W=3.96×104/8.71×103=4.5N/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)力 =4.5 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=11N/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊剛度驗(yàn)算采

41、用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=5.193kN/m； l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距): l =200.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.521×6.232×2004/(100×9500×6.10×104)=0.09mm；面板的最大撓度計(jì)算值: =0.09mm 小于 面板的最大允許撓度值:

42、=0.8mm，滿足要求！六、梁底支撐的計(jì)算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計(jì)算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q=1.978/0.267=7.418kN/m2.方木的支撐力驗(yàn)算 方木計(jì)算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5×10×10/6 = 83.33 cm3；I=5×10×10×10/12 = 416.67 c

43、m4；方木強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:最大彎矩 M =0.1ql2= 0.1×7.418×0.2672 = 0.053 kN·m；最大應(yīng)力 = M / W = 0.053×106/83333.3 = 0.6 N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f =13 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值 0.6 N/mm2 小于 方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗(yàn)算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.6×7.418×0.267 = 1.187 kN；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值 = 3×1.187

44、5;1000/(2×50×100) = 0.356 N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值 0.356 N/mm2 小于 方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 1.7 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗(yàn)算計(jì)算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大撓度計(jì)算值 = 0.677×7.418×266.6674 /(100×9500×416.667×104)=0.006mm；方木的最大允許撓度 =0.267×1000/250=1.067 mm；方木的最大撓度計(jì)算值 = 0.00

45、6 mm 小于 方木的最大允許撓度 =1.067 mm，滿足要求！3.支撐托梁的強(qiáng)度驗(yàn)算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=0.614kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=1.978kN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P3=(1.200-0.400)/4×0.267×(1.2×0.250×24.000+1.4×2.500)+1.2×2×0.267×(0.750-0.250)×0.350=0.683kN 簡圖(kN·m) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN·m)

46、 變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到：支座力:N1=N3=0.192 kN；N2=4.188 kN；最大彎矩 Mmax=0.144 kN·m；最大撓度計(jì)算值 Vmax=0.078 mm；最大應(yīng)力 =0.144×106/4490=32.1 N/mm2；支撐抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度 f=205 N/mm2；支撐托梁的最大應(yīng)力計(jì)算值 32.1 N/mm2 小于 支撐托梁的抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度 205 N/mm2,滿足要求!七、梁跨度方向鋼管的計(jì)算作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。鋼管的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；E

47、= 206000 N/mm2；1.梁兩側(cè)支撐鋼管的強(qiáng)度計(jì)算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力P= 0.192 kN 支撐鋼管計(jì)算簡圖 支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN) 支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kN·m) 支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm)最大彎矩 Mmax = 0.041 kN·m ；最大變形 max = 0.085 mm ；最大支座力 Rmax = 0.627 kN ；最大應(yīng)力 =M/W= 0.041×106 /(4.49×103 )=9.1 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 9.1 N/mm2 小于

48、 支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度max=0.085mm小于800/150與10 mm,滿足要求!2.梁底支撐鋼管的強(qiáng)度計(jì)算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力P= 4.188 kN 支撐鋼管計(jì)算簡圖 支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN) 支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kN·m) 支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm)最大彎矩 Mmax = 0.893 kN·m ；最大變形 max = 1.845 mm ；最大支座力 Rmax = 9.492 kN ；最大應(yīng)力 =M/W= 0.893×106 /(4.49×103 )=198.9 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 198.9 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度max=