高溫高流速環(huán)烷酸沖刷腐蝕流場(chǎng)數(shù)值模擬研究.docx

1、高溫高流速環(huán)烷酸沖刷腐蝕流場(chǎng)數(shù)值模擬研究江克'，楊鐵成七陳學(xué)東心，張瑋'，高增梁'(1.浙江工業(yè)大學(xué)化工機(jī)械設(shè)計(jì)研究所，浙江杭州310032；2.合肥通用機(jī)械研究院國(guó)家壓力容器與管道安全工程技術(shù)中心，安徽合肥230031)摘要:采用CFD技術(shù)對(duì)高溫高流速環(huán)烷酸噴射試驗(yàn)裝置的流場(chǎng)進(jìn)行數(shù)值模擬，主要分析了噴嘴至壁面距離、噴嘴出口流速和流體溫度T的變化對(duì)噴嘴外部區(qū)域流場(chǎng)分布情況的影響。結(jié)果表明：隨著的增大，和7的減小，壁面剪切應(yīng)力逐漸增大；近壁處湍流強(qiáng)度隨的增大和H的減小而增強(qiáng)；減小H能增強(qiáng)噴射流體沖刷效果，但是H過(guò)小時(shí)，噴嘴出口壓力過(guò)大，影響設(shè)備安全運(yùn)行。為了提高試樣壁面沖

2、刷腐蝕效果，達(dá)到加速試驗(yàn)和安全運(yùn)行目的，建議取48mm為宜。關(guān)鍵詞:環(huán)炕酸；沖刷腐蝕；壁而剪切應(yīng)力；湍流強(qiáng)度中圖分類號(hào):TE986文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A文章編號(hào)：1001-4837(2010)10-0001-07doi：10.3969/j.issn.1001-4837.2010.10.001NumericalSimulationofNaphthenicAcidErosion一corrosioninHigh一temperatureandFast一flowEnvironmentsJIANGKe1,YANGTie-cheng'2,CHENXue-dong'ZHANGWei1,GAOZeng-

3、liang1(1.InstituteofProcessEquipmentandControlEngineering,ZhejiangUniversityofTechnology,Hangzhou310032,China；2.HefeiGeneralMachineryResearchInstitute,NationalTechnicalResearchCenteronSafetyEngineeringofPressureVesselandPipelines,Hefei230031,China)Abstract：TheCFDtechnologyhasbeenusedtosimulatetheflo

4、wfieldofjet-impingementinstallationfornaphthenicacidinhigh一temperatureandfast-flowduringerosion一corrosiontest.Theinfluenceofthedistancefromthenozzleexittothespecimensurface(H),thefluidvelocityatthenozzleexit(J)andthetemperatureofthejet一impingementfluid(T)ontheflowfield'sdistributionofthenozzleex

5、itinexteriordomainaremainlyanalyzed.TheresultsshowedthatthewallshearstressincreasedgraduallyastheUincreasedandtheH,Tdecreased,andwallturbulenceintheimpingementregionincreasedgraduallyastheUincreasedandtheHdecreased；AlthoughdecreasingtheHcansignificantlyincreasethefluiderosion,thecorrespondingpressur

6、eatthenozzleexitalsoincreasedrapidly.This,inturn,influencetheequipmentoperatedsafely.SotheHshouldbechosenat48mmtoimproveexperimentalefficiencyforacceleratingtestandinsuringthesaferunningoftheequipment.Keywords:naphthenicacid；erosion-corrosion；wallshearstress；turbulentintensity基金項(xiàng)目：國(guó)家高技術(shù)研究發(fā)展計(jì)劃(863計(jì)劃)

7、重點(diǎn)項(xiàng)目課題(2009AA044800)；國(guó)家高技術(shù)研究發(fā)展計(jì)劃(863計(jì)劃)目標(biāo)導(dǎo)向課題(2007AA04Z430)0引言噴射試驗(yàn)裝置煉油裝置的環(huán)烷酸腐蝕(NAC)和沖蝕(NAEC)一直是煉油廠亟待解決的難點(diǎn)問(wèn)題之-o近年來(lái)，隨著高酸值含硫原油的煉制比例逐年增長(zhǎng)，煉油設(shè)備的腐蝕日益加重，特別是在局部的高溫高流速部位如轉(zhuǎn)油線彎頭、熱電偶套管、閥門及常減壓塔內(nèi)的構(gòu)件(如塔盤、塔壁、集合管、泡罩防沖擋板等)的腐蝕與沖蝕十分嚴(yán)重，由此產(chǎn)生事故頻繁發(fā)生，嚴(yán)幣威脅著煉廠的安全生產(chǎn)。根據(jù)實(shí)際經(jīng)驗(yàn)可知，環(huán)烷酸腐蝕主要發(fā)生在270280X.和350400丁兩個(gè)溫度段，前一個(gè)溫度段主要是環(huán)烷酸腐蝕引起，后一個(gè)溫

8、度段主要是由于11花參與反應(yīng)引起，具體的反應(yīng)方程如下：Fe+2RCOOH->Fc(RCOO)2+H2Fe+H2S->FeS+H2Fe(RCQ0)2+JSFeS+2RC00HFeS+2RCOOH->Fe(RCOO)2+H2S根據(jù)上述反應(yīng)可知，當(dāng)H2s參與反應(yīng)之后,腐蝕產(chǎn)物硫化亞鐵能夠形成一層穩(wěn)定保護(hù)膜覆蓋在金屬表面，阻止腐蝕進(jìn)一步發(fā)生。但是，在高流速環(huán)境以及流體流向發(fā)生突變部位，由于沖刷作用導(dǎo)致硫化亞鐵保護(hù)膜脫落,造成金屬表面再次裸露在腐蝕環(huán)境中，繼續(xù)環(huán)烷酸腐蝕，如此循環(huán)往復(fù)，造成設(shè)備不斷減薄，最終穿孔破壞。因此，研究高溫高流速環(huán)境卜的環(huán)烷酸腐蝕與沖蝕I分必要。針對(duì)上述情況，中

9、國(guó)科學(xué)院金屬研究所吳欣強(qiáng)等對(duì)高溫環(huán)烷酸沖刷腐蝕進(jìn)行了大量試驗(yàn)研究，并通過(guò)有限元數(shù)值模擬方法考察流體噴射參數(shù)對(duì)壁面剪切應(yīng)力的影響來(lái)衡量流體沖刷的作用強(qiáng)弱，指導(dǎo)噴射試驗(yàn)參數(shù)的選擇2-3o為進(jìn)一步加深對(duì)高溫高流速環(huán)境下環(huán)烷酸沖刷腐蝕的了解,2008年，合肥通用機(jī)械研究院自行設(shè)計(jì)建造了一套高溫高流速噴射沖刷試驗(yàn)裝置。該套裝置能夠有效地模擬實(shí)際煉油工況，實(shí)現(xiàn)高溫高流速條件下的沖刷腐蝕試驗(yàn)。文中通過(guò)CFD模擬計(jì)算該套試驗(yàn)裝置在進(jìn)行沖刷腐蝕試驗(yàn)時(shí)流場(chǎng)的流速、壓力、壁面剪切應(yīng)力以及湍流強(qiáng)度，根據(jù)計(jì)算結(jié)果分析確定合理的沖刷試驗(yàn)參數(shù)。2噴射試驗(yàn)裝置主要由儲(chǔ)油罐、循環(huán)泵、管道、噴嘴和循環(huán)冷卻水組成。其基本原理是將調(diào)

10、配好的腐蝕介質(zhì)(如含酸油介質(zhì)或含硫油介質(zhì)等)循環(huán)流動(dòng)加熱到預(yù)定試驗(yàn)溫度,通過(guò)截止閥控制旁路管道流量:來(lái)控制噴嘴出口流體流速，以產(chǎn)生所需要的溫度及流速，對(duì)放置于噴射裝置的試樣進(jìn)行沖刷，研究其沖刷腐蝕行為。噴射試驗(yàn)裝置如圖1所示，通過(guò)截止閥調(diào)節(jié)噴嘴出口流量,從而調(diào)節(jié)噴嘴出曰流速。與中國(guó)科學(xué)院金屬研究所模擬試驗(yàn)裝置的最大流速為49m/s相比，該套裝置最大的優(yōu)點(diǎn)就是實(shí)現(xiàn)了流體的高溫高流速環(huán)境，能夠模擬不同溫度段和流速段的環(huán)烷酸沖刷腐蝕,可實(shí)現(xiàn)的流速范圍為0100m/s,溫度范圍為0-400弋。圖1高溫高流速噴射沖刷試驗(yàn)裝置示意1.儲(chǔ)油雄;2.閥門;3.噴射泵;4.電加熱器;5.流址計(jì);6.溫度計(jì);7.

11、壓力表;8.噴射裝置;9.截止閥；10.蝶閥2沖刷腐蝕試驗(yàn)參數(shù)確定沖刷腐蝕是在腐蝕與機(jī)械性沖刷交互作用下發(fā)生的。在環(huán)烷酸沖刷腐蝕中，總酸值、溫度、環(huán)烷酸種類和硫含量等環(huán)境因素主要影響環(huán)烷酸化學(xué)腐蝕的發(fā)生，而流速、流態(tài)、流體粘性系數(shù)以及材料種類則主要影響機(jī)械性沖刷作用。根據(jù)流體力學(xué)可知，表征流體沖刷作用強(qiáng)弱的參數(shù)主要有:流速"、雷諾數(shù)屁、壁面河切應(yīng)力九、近壁處湍流強(qiáng)度/和傳質(zhì)系數(shù)有關(guān)研究表明f6-71,局部沖刷腐蝕嚴(yán)重部位，對(duì)應(yīng)壁面此切應(yīng)力七和近壁處湍流強(qiáng)度/較強(qiáng)。在湍流條件下，流體的湍流強(qiáng)度為脈動(dòng)速度與時(shí)均速度之比，流體的脈動(dòng)速度越強(qiáng),湍流強(qiáng)度越大，使得腐蝕過(guò)程中反應(yīng)物環(huán)烷酸和硫化氫

12、向材料表面的傳遞過(guò)程以及腐蝕產(chǎn)物環(huán)烷酸鐵和硫化亞鐵向溶液本體的擴(kuò)散過(guò)程得到加強(qiáng)，腐蝕加重。而壁面乾切應(yīng)力作為機(jī)械力作用在材料壁面形成的保護(hù)膜上，使保護(hù)膜硫化亞鐵脫離材料表面，而造成金屬再次裸露在腐蝕環(huán)境中，循環(huán)進(jìn)行環(huán)烷酸腐蝕，導(dǎo)致腐蝕進(jìn)一步加深。根據(jù)噴射試驗(yàn)裝置實(shí)際悄況，其高速噴射流體流態(tài)為湍流狀態(tài)（由Ae判斷），因此，文中采用壁而剪切應(yīng)力和近壁處湍流強(qiáng)度大小來(lái)表征流體對(duì)試樣的沖刷效果。圖2示出噴射流體沖刷的簡(jiǎn)單示意圖，可以看出，流體沖刷效果影響因素眾多,包括流體在噴嘴出口處的速度、噴嘴直徑、噴嘴出曰距試樣表面的距離H、試樣的傾斜角度。（相對(duì)水平面）及環(huán)境溫度（主要影響介質(zhì)粘度）等,其中任一項(xiàng)

13、參數(shù)的改變,都將導(dǎo)致流體流速和流態(tài)發(fā)生變化，影響沖刷效果。為了更好地利用試羚裝置進(jìn)行沖刷腐蝕研究，評(píng)價(jià)不同材料抗高溫高流速環(huán)烷酸沖蝕性能,應(yīng)該選擇合適的流體噴射參數(shù)，充分體現(xiàn)出沖刷腐蝕過(guò)程中因流體沖刷作用而造成的力學(xué)損傷以及其對(duì)腐蝕的促進(jìn)作用。顯然通過(guò)試驗(yàn)方法來(lái)得到合適參數(shù)，不但試驗(yàn)周期長(zhǎng)，而且浪費(fèi)資源。而數(shù)值模擬的方法則能很好地探索和優(yōu)化流體噴射參數(shù)，取得更好的沖刷效果。嘴出口流速和不同流體溫度下的粘性系數(shù)，利用FLUENT軟件進(jìn)行二維和三維模擬計(jì)算噴射流體在沖刷腐蝕過(guò)程中的流速、試樣壁面剪切應(yīng)力、近壁處湍流強(qiáng)度以及壓力，分析其在不同R處（距圓形試樣中點(diǎn)距離）和（射流源點(diǎn)距壁面距離）時(shí)的壁面

14、狗切應(yīng)力、近壁處湍流強(qiáng)度變化規(guī)律，比較并選擇合理距離從而提高沖刷效果。3理論模型3.1控制方程試驗(yàn)流體為高沸點(diǎn)導(dǎo)熱油與環(huán)烷酸的混合介質(zhì)，因此假定流動(dòng)為不可壓流動(dòng)。流體流動(dòng)的控制方程有質(zhì)量守恒方程和Navier-Stokes方程。由于流體視為不町壓縮流體，及ap/初=0（p為導(dǎo)熱油密度），質(zhì)量守恒方程可簡(jiǎn)化為:(DHudvdw八+=Udxaydz式中u,v9w速度矢量U在丸丁和z方向上的分最Navier-Stokes方程：。(舛)+div(p叫)=div(/zgradu)-乎+匚dtdx以#)+div(pm)=div(/igradt»)-普+F«I'；：)+div(p

15、uu)=div(/L/,gradw)-+Fu,(2)根據(jù)牛頓內(nèi)摩擦定律r=/z半,在壁面z=0oz處，剪切應(yīng)力與速度場(chǎng)的關(guān)系為:-xu2dzj=xdxJop假定除了壁面附近一非常薄層外，壁面射流的速度場(chǎng)是相似的，根據(jù)量綱分析可知壁面射流流場(chǎng)的關(guān)系Ep（誕）（普廣（JLn(3)(4)圖2噴射流體沖刷的簡(jiǎn)單示意本套試驗(yàn)裝置的實(shí)際情況為噴嘴直徑=2mm,流體沖刷流向與試樣壁面垂直，及試樣的傾斜角度。為0。根據(jù)以上已定參數(shù)，選擇不同噴式中F'pjK/G初始沖擊射流雷諾數(shù)函數(shù),K=m取決于流場(chǎng)具體形態(tài)的常數(shù)根據(jù)式（3）可知，流速增大時(shí)，壁面剪切應(yīng)力乙也增大；由式（4）可知，壁面射流的流場(chǎng)與距離自

16、由射流區(qū)/沖擊區(qū)徑向壁面射流區(qū)圖4射流流場(chǎng)結(jié)構(gòu)示意有關(guān)，在R處的壁面回切應(yīng)力也隨著的變化而改變。3.2網(wǎng)格劃分及邊界條件噴射產(chǎn)生的流場(chǎng)較復(fù)雜，試樣近壁面處存在強(qiáng)烈的湍流流動(dòng)。為提高計(jì)算精度，在近壁面進(jìn)行局部網(wǎng)格加密。另外考慮節(jié)省計(jì)算時(shí)間，取全流場(chǎng)的一半為計(jì)算域,流場(chǎng)沿對(duì)稱面對(duì)稱,不影響計(jì)算結(jié)果。噴射模型的邊界條件包括速度入口、壓力出口、對(duì)稱面和壁面。入曰速度和出口壓力為常數(shù)，壁面滿足無(wú)滑移條件。圖3示出網(wǎng)格劃分與邊界條件。圖3二維網(wǎng)格劃分與邊界條件示意4模擬結(jié)果100504.1射流軸心速度和試樣近壁面流速變化規(guī)律對(duì)于噴嘴沖擊試樣形成的高速射流流場(chǎng)可以分為3個(gè)基本區(qū)域：（1）自由射流區(qū),射流外邊

17、界處由于剪切力的作用,將周圍的介質(zhì)及相應(yīng)的動(dòng)量、能量裹入射流中，表現(xiàn)為非均勻徑向速度剖面的發(fā)展,射流擴(kuò)展率和總傳質(zhì)率的增加；（2）沖擊區(qū)，該區(qū)流動(dòng)受壁面作用，流速快速衰減為0,方向急劇地由軸向轉(zhuǎn)向徑向，產(chǎn)生了很大的逆壓力梯度，壁面主要是受到射流機(jī)械性沖刷力作用，沖刷腐蝕嚴(yán)重；（3）徑向壁面射流區(qū)，在沖擊區(qū)壓力梯度的驅(qū)動(dòng)下，流體迅速向外流出，形成壁面紊流射流，在壁面產(chǎn)生較大的剪切應(yīng)力和湍流強(qiáng)度，沖刷腐蝕相對(duì)沖擊區(qū)小。圖4示出H=10mm,t/=90m/s條件下模擬計(jì)算得到的射流流場(chǎng)結(jié)構(gòu)，符合上述分析的3個(gè)區(qū)域分布。圖5示出不同H在=90m/s時(shí)軸心速度變化規(guī)律?？梢钥闯觯嚯xH小的情況下，軸心速

18、度在射流核心區(qū)域內(nèi)衰減趨勢(shì)較快，導(dǎo)致壁面產(chǎn)生較強(qiáng)沖擊力。而隨著距離的增加，軸心速度在核心區(qū)域內(nèi)首先保持不變,之后呈自然衰減趨勢(shì),其對(duì)壁面的沖擊力相對(duì)較小。這樣，距離越小時(shí)，沖擊區(qū)的機(jī)械性沖刷作用越強(qiáng)，沖刷腐蝕則越嚴(yán)重。f=2=4=6=8=l三f=2=4=6=8=l三圖5不同在i/=90m/s時(shí)軸心速度變化規(guī)律由于試樣壁面處流速為零，取=50Ws,H=4mm時(shí)距離試樣壁面0.1mm處平面分析各向流速分布情況。如圖6所示，試樣近壁面速度以射流軸線方向和徑向速度為主，切向流速基本為0,保持不變。在A>4mm以后，軸向流速逐漸減小，而徑向流速基本與合速度保持一致,表明在R>4mm后，流體主

19、要以徑向流速為主。另外，在R=24mm處,徑向流速存在較大速度梯度，軸向速度存在極大值。4.2壁面剪切應(yīng)力變化規(guī)律圖7示出距離、流速U和溫度T的變化對(duì)試樣壁面剪切應(yīng)力九的影響。如圖7（a）所示，隨50度度度虔速逑ii速向向向合徑切軸207?/mm圖6近壁面平面各向流速分布規(guī)律看距離H的增大，上相應(yīng)減小，在試樣徑向(R方向)上,L右極大值出現(xiàn)，之后呈平穩(wěn)趨勢(shì)。當(dāng)H>6mm以后，上變化不大。圖7(b)顯示隨著的增大，孔相應(yīng)增大，同樣L在徑向A上出現(xiàn)極大值之后逐漸恒定。圖7(c)示出0=50in/s,/=4mm時(shí),溫度的變化對(duì)匚的影響。山于溫度的增加，導(dǎo)致流體動(dòng)力粘性減小，將影響九的變化。可以

20、看出，溫度增加，L逐漸減小且出現(xiàn)極大值，變化趨勢(shì)一致。由于噴嘴宜徑一定，雖然和U不同,但是乙出現(xiàn)極大值的位置基本不變，在距離試樣中心點(diǎn)24mm處，這與近壁面流速在R=24mm處出現(xiàn)徑向較大速度梯度相對(duì)應(yīng)，驗(yàn)證了流速與壁面乾切應(yīng)力對(duì)應(yīng)關(guān)系，即驗(yàn)證了式7EM/BMs&'-e學(xué)7EM/BMs&'-e學(xué)I.0E+046.0E+032.OE+O30612R/nim(3) 和式(4)。圖8示出了三維模擬試樣壁面剪切應(yīng)力云圖分布，剪切應(yīng)力的分布趨勢(shì)與圖7一致。R/nmR/nm(b)7E-(c)圖7不同月和r下試樣壁面剪切應(yīng)力匚的變化規(guī)律Wallshearstress(N/m&

21、#39;)6.0E+035.5E+O35.OE+O34.5E+034.0E+033.5E+O33.OE+O32.5E+O32.0E+031.5E+O31.0E+035.0E+02圖8試樣壁面苗切應(yīng)力分布云圖總的來(lái)看,H越小和越大時(shí)，對(duì)應(yīng)壁面豹切應(yīng)力L越大，則減小和增大，都可以使噴射流體對(duì)試樣表面的沖刷作用增強(qiáng)，加強(qiáng)沖刷腐蝕試驗(yàn)效果。而環(huán)境溫度的升高將減弱噴射流體的沖刷作用。4.3近壁處湍流強(qiáng)度變化規(guī)律圖9示出了距離壁面0.02mm處近壁面湍流強(qiáng)度隨和的變化規(guī)律°如圖9(a)所示，沿著我方向，近壁面湍流強(qiáng)度逐漸變小，可知沖擊區(qū)湍流強(qiáng)度大于徑向壁面射流區(qū)。另外，隨著的增加，湍流強(qiáng)度總體趨

22、勢(shì)是逐漸減小，月二48mm時(shí)，湍流強(qiáng)度變化的幅度減小，兒乎保持不變。圖9(b)顯示U的增加，近壁處湍流強(qiáng)度也相應(yīng)增大，且沖擊區(qū)處湍流強(qiáng)度大于徑向壁面射流區(qū)。則適當(dāng)提高H和，試樣近壁面處湍流強(qiáng)度將變大，能夠有效提高試驗(yàn)沖刷效果。根據(jù)文獻(xiàn)13的試驗(yàn)結(jié)果可知，噴射試樣沖擊區(qū)出現(xiàn)較深腐蝕坑，與本文模擬在沖擊區(qū)近壁處湍流強(qiáng)度達(dá)到最大這一結(jié)果相對(duì)應(yīng)，可知近壁處湍流強(qiáng)度越大，沖刷效果越好。圖10示出了不同H和U下噴嘴出口壓力的變化規(guī)律。訶以看出，距離=2mm時(shí)，隨著流速的增加，噴嘴出口壓力明顯增大，當(dāng)流速為90m/s時(shí)，出口氏力可達(dá)到1.8MPa,對(duì)應(yīng)試驗(yàn)動(dòng)力泵出口壓力較高，對(duì)整套試驗(yàn)設(shè)備的安全運(yùn)行構(gòu)成威脅

23、。而時(shí)，出口壓力不高于0.6MPa。H>6mm時(shí)，噴嘴出口壓力基本保持穩(wěn)定,等于噴嘴出口處周圍環(huán)境壓力值，此時(shí)流速U幾乎不影響噴嘴處流體出口壓力。圖11示出了和的變化對(duì)試樣中心壓力的影響，可以看出，流速增大，試樣中心點(diǎn)壓力明顯增加。此時(shí)，沖擊區(qū)逆壓力梯度變化較大,機(jī)械性沖擊力作用強(qiáng)，試驗(yàn)壁面中心點(diǎn)附近沖刷腐蝕嚴(yán)重。而當(dāng)>4mm以后，隨者距離H的增加，中心點(diǎn)壓力保持恒定。H=2mm*-/=4mm>H=6nun-/=8mm/=!()min0612R/tnni(a)圖10不同和下噴嘴出口壓力變化規(guī)律£/=50m/st/=70m/st/=90m/sR/mm(b)246810

24、H/mm圖9近壁處湍流強(qiáng)度隨月和的變化規(guī)律4.4噴嘴出口和試樣中心點(diǎn)壓力變化規(guī)律6圖11不同和下試樣中心點(diǎn)壓力變化規(guī)律本文與文獻(xiàn)3相比，模擬方法分別采用有限法和有限體積法，關(guān)于壁面的切應(yīng)力和噴嘴出口壓力所模擬結(jié)果基本相一致，不同點(diǎn)主要在于分析r試樣壁面流體流動(dòng)速度和近壁面湍流強(qiáng)度的分布規(guī)律。最后，綜合考慮噴嘴出口壓力、沖刷試樣壁面剪切應(yīng)力以及近壁面湍流強(qiáng)度變化規(guī)律，得知過(guò)小將影響設(shè)備安全,而過(guò)大則減小沖刷效果，建議選取為48mm為宜。5結(jié)論(1) 模擬結(jié)果表明，噴嘴出口流速越大，壁面剪切應(yīng)力越大，而環(huán)境溫度升高，壁面剪切應(yīng)力相應(yīng)減??；(2) 距離H的減小和噴嘴出口流速U的增加能夠有效提高沖擊區(qū)

25、軸心線近壁面處湍流強(qiáng)度；(3) 過(guò)低距離/將迅速增加噴嘴出口壓力，影響設(shè)備的安全運(yùn)行。建議選取為48m為宜。參考文獻(xiàn)：jSlavchevaE,ShoneB,TurnbullA.ReviewofNaphthenicAcidCorrosioninOilRefiningJ.BritishCorrosionJournal,1999,34(2):125-131.2 WuXinqiangJingHeniing,ZhengYugui,etal.Erosion-CorrosionofVariousOil-refiningMaterialsinNaphthenicAcidJ.Wear,2004,256：133-

26、144.3 吳欣強(qiáng).敬和民，鄭玉貴，等.模擬工業(yè)煉油環(huán)境商溫高流速狀態(tài)的循環(huán)測(cè)試裝置及其實(shí)驗(yàn)參數(shù)選擇J.中國(guó)腐蝕與防護(hù)學(xué)報(bào),2002,22(1)：1-7.4 徐鵬，陳學(xué)東，秦宗川，等.高溫高流速環(huán)烷酸腐蝕試驗(yàn)裝置：中國(guó),200920142827P.2009-ll-11.(上接第16頁(yè))參考文獻(xiàn)：1 徐增華.金屬耐蝕材料(第七講雙相不銹鋼)J.腐蝕與防護(hù),2001,22(7)：321-324.2 高娃，羅建民，物建君.雙相不銹鋼的研究進(jìn)展及其應(yīng)用J.兵器材料科學(xué)與工程,2005,3(28):61-62.3 陸世英，張廷凱，物長(zhǎng)強(qiáng)，等.不銹鋼M.北京：原子能出版社,1998:556-567.4 吳

27、玖.雙相不銹鋼M.北京：冶金工業(yè)出版社，1999：416.5 CabrerJM,MateoA,LlanesL,etal.HotDefonnation總第215期鄭玉貴，姚治銘，柯偉.流體力學(xué)因素對(duì)沖刷腐蝕的影響機(jī)制LJ.腐蝕科學(xué)與防護(hù)技術(shù),2000,12(1)：36-40.6：RussellDr,KaneD.InfluenceofVelocityInteractionsofOilCompositionRJ.InterCorrIntemalional,Inc.,2000：24-26.7PosllelhwaiteJ,NcsicS.RelationshipBetweentheStructureofDisturbedFlowandErosion-corrosionJ.Corrosion,1990,46(11)：847-880.8 王福軍.計(jì)算流體動(dòng)力學(xué)分析-CFD軟件原理與應(yīng)用M.北京:清華大學(xué)出版社.2004：1-23.9 謝武明，沈銀華，謝新民.徑向壁面紊流射流理論與數(shù)值分析CJ.石油機(jī)械,2009.27(