電力系統(tǒng)分析習(xí)題集及答案

1、電力系統(tǒng)分析 習(xí)題集華北電力大學(xué)前 言本書是在高等學(xué)校教材電力系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)分析和電力系統(tǒng)暫態(tài) 分析多次修改之后而編寫的與之相適應(yīng)的習(xí)題集。電力系統(tǒng)課程是各高等院校、電氣工程專業(yè)的必修專業(yè)課,學(xué)好 這門課程非常重要,但有很大的難度。根據(jù)國家教委關(guān)于國家重點(diǎn)教 材的編寫要求,為更好地滿足目前的教學(xué)需要,為培養(yǎng)出大量高質(zhì)量 的電力事業(yè)的建設(shè)人材,我們編寫了這本電力系統(tǒng)分析習(xí)題集 。 力求使該書具有較強(qiáng)的系統(tǒng)性、針對(duì)性和可操作性,以便能夠使學(xué)生 扎實(shí)的掌握電力系統(tǒng)基本理論知識(shí), 同時(shí)也能夠?yàn)閺V大電力工程技術(shù) 人員提供必要的基礎(chǔ)理論、計(jì)算方法,從而更準(zhǔn)確地掌握電力系統(tǒng)的 運(yùn)行情況,保證電力系統(tǒng)運(yùn)行的可靠、優(yōu)

2、質(zhì)和經(jīng)濟(jì)。全書內(nèi)容共分十五章,第一至第六章是電力系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)分析的 習(xí)題,第七至第十四章是電力系統(tǒng)暫態(tài)分析的習(xí)題,第十五章是 研究生入學(xué)考試試題 。本書適用于高等院校的師生、廣大電力工程技術(shù)人員使用,同時(shí) 也可作為報(bào)考研究生的學(xué)習(xí)資料。由于編寫的時(shí)間短,內(nèi)容較多,書中難免有缺點(diǎn)、錯(cuò)誤,誠懇地 希望讀者提出批評(píng)指正。目 錄第一部分 電力系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)分析第一章 電力系統(tǒng)的基本概念第二章 電力系統(tǒng)的元件參數(shù)及等值電路第三章 簡單電力系統(tǒng)的計(jì)算和分析第四章 電力系統(tǒng)潮流的計(jì)算機(jī)算法第五章 電力系統(tǒng)的有功功率和頻率調(diào)整第六章 電力系統(tǒng)的無功功率和電壓調(diào)整第二部分 電力系統(tǒng)暫態(tài)分析第七章 電力系統(tǒng)故障分析的基本知

3、識(shí)第八章 同步發(fā)電機(jī)突然三相短路分析第九章 電力系統(tǒng)三相短路的實(shí)用計(jì)算第十章 對(duì)稱分量法及元件的各序參數(shù)和等值電路第十一章 不對(duì)稱故障的分析、計(jì)算第十二章 電力系統(tǒng)各元件的機(jī)電特性第十三章 電力系統(tǒng)靜態(tài)穩(wěn)定第十四章 電力系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定第十五章 研究生入學(xué)考試試題附錄第一部分 電力系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)分析電力系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)分析, 研究的內(nèi)容分為兩類,一類是電力系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)運(yùn)行狀況下的分析 與潮流分布計(jì)算,另一類是電力系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)運(yùn)行狀況的優(yōu)化和調(diào)整。第一章 電力系統(tǒng)的基本概念1-1 什么叫電力系統(tǒng)、電力網(wǎng)及動(dòng)力系統(tǒng)?電力系統(tǒng)為什么要采用高壓輸電?1-2 為什么要規(guī)定額定電壓?電力線、發(fā)電機(jī)、變壓器和用電設(shè)備的額定電壓是如何

4、 確定的?1-3 我國電網(wǎng)的電壓等級(jí)有哪些?1-4 標(biāo)出圖 1-4電力系統(tǒng)中各元件的額定電壓。 1-5 請(qǐng)回答如圖 1-5所示電力系統(tǒng)中的二個(gè)問題: 發(fā)電機(jī) G 、變壓器 1T 2T 3T 4T 、三相電動(dòng)機(jī) D 、單相電燈 L 等各元件的額定電壓。 當(dāng)變壓器 1T 在+2.5%抽頭處工作, 2T 在主抽頭處工作, 3T 在 -2.5%抽頭處工作時(shí),求這些變壓器的實(shí)際變比。1-6 圖 1-6中已標(biāo)明各級(jí)電網(wǎng)的電壓等級(jí)。 試標(biāo)出圖中發(fā)電機(jī)和電動(dòng)機(jī)的額定電壓及變 壓器的額定變比。 1-7 電力系統(tǒng)結(jié)線如圖 1-7所示,電網(wǎng)各級(jí)電壓示于圖中。試求:發(fā)電機(jī) G 和變壓器 1T 、 2T 、 3T 高低

5、壓側(cè)的額定電壓。設(shè)變壓器 1T工作于 +2.5%抽頭, 2T 工作于主抽頭, 3T 工作于 -5%抽頭, 求這些變壓器的實(shí)際變比。習(xí)題 1-4圖 1-8 比較兩種接地方式的優(yōu)缺點(diǎn),分析其適用范圍。1-9 什么叫三相系統(tǒng)中性點(diǎn)位移?它在什么情況下發(fā)生?中性點(diǎn)不接地系統(tǒng)發(fā)生單相 接地時(shí),非故障相電壓為什么增加 倍?1-10 若在變壓器中性點(diǎn)經(jīng)消弧線圈接地,消弧線圈的作用是什么?1-11 什么叫分裂導(dǎo)線、擴(kuò)徑導(dǎo)線?為什么要用這種導(dǎo)線?1-12 架空線為什么要換位?規(guī)程規(guī)定,架空線長于多少公里就應(yīng)進(jìn)行換位?1-13 架空線的電壓在 35kV 以上應(yīng)該用懸式絕緣子, 如采用 X 4.5型絕緣子時(shí), 各種

6、 電壓等級(jí)應(yīng)使用多少片絕緣子?第二章 電力系統(tǒng)各元件的參數(shù)及等值網(wǎng)絡(luò)2-1 一條 110kV 、 80km 的單回輸電線路,導(dǎo)線型號(hào)為 LGJ 150,水平排列,其線間 距離為 4m ,求此輸電線路在 40時(shí)的參數(shù),并畫出等值電路。2-2 某 220kV 輸電線路選用 LGJ 300型導(dǎo)線,直徑為 24.2mm, 水平排列,線間距離 為 6m ,試求線路單位長度的電阻、電抗和電納,并校驗(yàn)是否發(fā)生電暈。2-3 某電力網(wǎng)由雙回 110kV 的輸電線向末端變電所供電,其接線如圖 2-3(a 所示, 輸電線長 100km ,用 LGJ 120型導(dǎo)線,在桿塔上布置如圖 2-3(b 。末端變電所裝兩臺(tái) 1

7、10/11kV、 20000kV A 的三相鋁線變壓器,其型號(hào)為 LGJ 20000/110。試求:用查表法計(jì)算 40時(shí),每公里架空線路的參數(shù)。求末端變壓器折到 110kV 側(cè)的參數(shù)。求并聯(lián)運(yùn)行后的等值參數(shù),并畫出其等值電路圖。校驗(yàn)此線路在 t =25正常大氣壓下是否會(huì)發(fā)生電暈。110kV 10kV 2-4 某 220kV 線路, 選用 LGJJ 2³240分裂導(dǎo)線, 每根導(dǎo)線直徑為 22.4mm , 分裂間 距為 400mm ,導(dǎo)線水平排列,相間距離為 8m ,光滑系數(shù) 1m 取 0.85,氣象系數(shù) 2m 取 0.95, 空氣相對(duì)密度為 1.0。試求輸電線每公里長度的電阻、電抗、電

8、納及電暈臨界電壓。2-5 有一回 500kV 架空線路, 采用型號(hào)為 LGJQ 4³400的分裂導(dǎo)線, 長度為 250km 。 每一導(dǎo)線的計(jì)算外徑為 27.2mm ,分裂根數(shù) n =4,分裂間距為 400mm 。三相導(dǎo)線水平排列, 相鄰導(dǎo)線間距離為 11m ,求該電力線路的參數(shù),并作等值電路。2-6 一條 110kV 、 16km 的線路,用 LGJ 2³150(雙分裂導(dǎo)線導(dǎo)線架設(shè)水平排列, 相鄰線間距離為 4.125m ,分裂導(dǎo)線外徑為 17mm ,分裂間距為 250 mm,求 50時(shí)線路阻抗 歐姆值。2-7 有一條 330kV 單回輸電線路,采用 LGJ 2³

9、300分裂導(dǎo)線,每根導(dǎo)線的直徑 24.2mm , 分裂間距為 400mm , 線間距離為 2m , 線路長 300km , 試作出該線路的等值電路圖。2-8 某變電所裝設(shè)的三相雙繞組變壓器,型號(hào)為 SFL 31500/110,額定電壓為 110/38.5kV,空載損耗 86=o P kW ,短路損耗 200=k P kW, 短路電壓 5. 10%=k U ,空載電流7. 2%=o I ,試求變壓器的阻抗及導(dǎo)納參數(shù),并繪制 T 型等值電路。2-9 三相雙繞組變壓器的型號(hào)為 SSPL 63000/220,額定容量為 63000kV A ,額定電壓 為 242/10.5kV,短路損耗 404=k P

10、 kW ,短路電壓 45. 14%=k U ,空載損耗 93=o P kW ,空載 電流 41. 2%=o I 。求該變壓器歸算到高壓側(cè)的參數(shù),并作出等值電路。2-10 某發(fā)電廠裝設(shè)一臺(tái)三相三繞組變壓器,額定容量 60=N S MV A ,額定電壓為 121/38.5/10.5kV,各繞組容量比為 100/100/100,兩兩繞組間的短路電壓為 (17%21=-k U ,(5. 10%13=-k U , (6%32=-k U ,空載損耗 150=o P kW 。最大短路損耗 410max =k P kW ,空載電流 3%=o I ,試求變壓器參數(shù),并作等值電路。2-11 某變電所裝設(shè)的變壓器型

11、號(hào)為 SFSL 20000, 額定電壓為 110/38.5/11kV, 各繞組 容量比為 100/100/50,各對(duì)繞組短路電壓為 (5. 10%21=-k U , (17%13=-k U , (6%32=-k U , 空載損耗 75=o P kW , 最大短路損耗 163max =k P kW , 空載電流 5. 3%=o I , 試求變壓器參數(shù), 并作等值電路。2-12 有臺(tái)容量為 20MV A 的三相三繞組變壓器,三個(gè)線圈的容量比為 100/100/50,額 定電壓為 121/38.5/10.5kV, 短路損耗為 (8. 15221=-k P kW, (5213='-k P kW

12、 , (4732='-k P kW , 空載電流為 1. 4%=o I ,空載損耗 75=o P kW ,短路電壓為 (5. 10%21=-k U , (18%13=-k U ,(5. 6%32=-k U 。試求該變壓器的阻抗、導(dǎo)納參數(shù),并作出等值電路。2-13 某變電所裝設(shè)一臺(tái) OSFPSL 90000/220型三相三繞組自耦變壓器,各繞組電壓 220/121/38.5kV,容量比為 100/100/50,實(shí)測的短路、空載試驗(yàn)數(shù)據(jù)如下: (33321=-k P kW ,(26513='-k P kW , (27732='-k P kW , (09. 9%21=-k U

13、 , (45. 16%13='-kU , (75. 10%32='-k U , 59=o P kW , 332. 0%=o I 。試求該自耦變壓器的參數(shù)并繪制等值電路。2-14 一臺(tái)容量為 90/90/45MVA 的三相三繞組自耦變壓器, 額定電壓為 220/121/11 kV 。 短路損耗為 (32521=-k P kW, (34513='-k P kW , (27032='-k P kW 。短路電壓為 (10%21=-k U ,(6. 18%13='-kU , (1. 12%32='-k U ,空載損耗 104=o P kW ,空載電流 65

14、. 0%=o I 。試求該自 耦變壓器的參數(shù)。 (注:k P '、 kU '是最小繞組容量為基值給出的 2-15 簡化系統(tǒng) 如圖 2-15 所示, 元件參數(shù)如下:架空線:110=N U kV , /4. 01=x km ,長 70 km。變壓器:兩臺(tái) SFL 20000/110型號(hào)變壓器并聯(lián)運(yùn)行,短路電壓為 U k %=10.5。 電抗器:額定電壓為 6kV ,額定電流為 300A ,電抗百分值為 4%。電纜線:雙回銅電纜線路, 6=N U kV , 長 2.5km , 纜芯截面 70=S mm 2, /08. 01=x km , 電阻系統(tǒng) =8. 18mm 2/km。當(dāng)選基準(zhǔn)

15、容量 100=B S MV A , 基準(zhǔn)電壓為各段的平均電壓。 試求該系統(tǒng)各元件的標(biāo)么參 數(shù),并作等值電路。2-16 已知電力網(wǎng)如圖 2-16所示:各元件參數(shù)如下:變壓器:1T :S =400MVA , 12%=k U , 242/10.5 kV2T :S =400MVA , 12%=k U , 220/121 kV線路:2001=l km, /4. 01=x km (每回路115kV T 1T 2l 1l 2習(xí)題 2-16圖602=l km, /4. 01=x km其余參數(shù)均略去不計(jì),取基準(zhǔn)容量 S B =1000MVA ,基準(zhǔn)電壓 av B U U =,試作出等值電路 圖,并標(biāo)上各元件的標(biāo)

16、么值參數(shù)。2-17 簡單電力系統(tǒng)結(jié)線如圖 2-17所示,有關(guān)參數(shù)標(biāo)于圖中。 試求此系統(tǒng)的等值電路(參數(shù)均以有名值表示 。 2-18 某系統(tǒng)接線如圖 2-18所示,如果已 知 變 壓 器 1T 歸 算 至 121kV 側(cè) 的 阻 抗 為 2.95+j 48.7, 2T 歸算至 110kV 側(cè)的阻抗為+4. 4848. 4j , 3T 歸算至 35kV 側(cè)的阻抗為 +188. 9127. 1j , 輸電線路的參數(shù)已標(biāo)于圖中, 試分別作出元件參數(shù)用有名值和標(biāo)么值表示的等值電路。 2-19 電力系統(tǒng)結(jié)線如圖 2-19所示:線路電抗均取 /4.00=x km 。 試求各元件參數(shù)標(biāo)么值,并作等值電路。2-

17、20 簡單電力結(jié)線如圖 2-20所示。 試作出該系統(tǒng)的等值電路(不計(jì)電阻,導(dǎo)納 。 所有參數(shù)歸算到 110 kV 側(cè); 所有參數(shù)歸算到 10 kV 側(cè);242/10.5kV P k =300kW P 0=90kW I 0%=2U k %=12.5習(xí)題 2-17圖G cos U G =10.5kV X d =0.15 l =200km b 0=2.81×10-6S /kmr 0=0.8/km x 0=0.406/km X d =0.27 U k %=10.5 2×15MV A 110/6.6kV U k %=10.5x 0=0.4/km 6kV 1.5kA X r %=8習(xí)題

18、 2-20圖l 1l 3120km T 1T 2110kVl 4 180km50km90km T 3S T 2=31.5MVAU k %=14S T 1=60MVAU k %=12.5 習(xí)題 2-19圖lS G =60MVA X d =0.15 習(xí)題 2-18圖 10.5/121kV 110/38.5kV 35/11kV選取 100=B S MV A ,av B U U =時(shí)以標(biāo)么值表示的等值電路。第三章 簡單電力 系統(tǒng) 的計(jì)算和分析3-1 今有一條 220kV 電力線路供給地區(qū)負(fù)荷,采用 LGJJ 400型號(hào)的導(dǎo)線,線路長 230km ,導(dǎo)線水平排列,線間距離為 6.5m ,線路末端負(fù)荷為

19、120MW 、 92. 0cos =,末端電 壓為 209kV 。試求出線路始端電壓及 功率。 3-2 已知圖 3-2所示輸電線路始 末端電壓分別為 248kV 、 220kV ,末 端有功功率負(fù)荷為 220MW , 無功功率 負(fù)荷為 165 MV AR 。試求始端功率因 數(shù)。3-3 單 回 220kV 架 空 輸 電 線 長 200km , 線 路 每 公 里 參 數(shù) 為 /108. 01=r km ,/426. 01=x km , 611066. 2-=b S/km,線路空載運(yùn)行,末端電壓 2U 為 205kV ,求線路送端電壓 1U 。 3-4 如圖 3-4所示, 某負(fù)荷由發(fā)電廠母線經(jīng)

20、110kV 單線路供電, 線路長 80 km,型號(hào)為LGJ 95, 線間幾何均距為 5m , 發(fā)電廠母線電壓 1161=U kV , 受端負(fù)荷 1015j S L +=MV A , 求輸電線路的功率損耗及受端電壓 2U 。3-5 有一條 110 kV 輸電線路如圖 3-5所示, 由 A 向 B 輸送功率。試求: 當(dāng)受端 B 的電壓保持在 110kV 時(shí), 送端 A 的電壓 應(yīng)是多少?并繪出向量圖。 如果輸電線路多輸送 5MW 有功功率,則 A 點(diǎn)電 壓如何變化? 如果輸電線路多輸送 5MV AR 無功功率,則 A 點(diǎn)電壓又如何變化? 3-6 一條額定電壓為 110 kV 的輸電P 2=220M

21、W 2=165MVAR8+j40習(xí)題圖 3-2S =0 習(xí)題圖 3-3 A習(xí)題圖 3-5S L LGJ -95 習(xí)題圖 3-4線路,采用 LGJ 150導(dǎo)線架設(shè),線間幾何平均距離為 5m ,線路長度為 100km ,如圖 3-6所 示。已知線路末端負(fù)荷為 3040j +MV A ,線路首端電壓為 115 kV 。試求正常運(yùn)行時(shí)線路末 端的電壓。3-7 有一回電壓等級(jí)為 110kV , 長為 140km 的輸電線路, 末端接一臺(tái)容量為 31.5MV A 的降壓變壓器,變比為 110/11 kV 。如圖 3-7所示,當(dāng) A 點(diǎn)實(shí)際電壓為 115 kV 時(shí),求 A 、C 二點(diǎn)間的電壓損耗及 B 點(diǎn)和

22、 C 點(diǎn)的實(shí)際電壓。(注:190=k P kW , 5. 10%=k U , 05. 31=o P kW , 7. 0%=o I 3-8 額定電壓 110 kV 的輻射形電網(wǎng)各段阻抗及負(fù)荷如圖 3-8所示。 已知電源 A 的電壓 為 121 kV ,求功率分布和各母線電壓。 (注:考慮功率損耗,可以不計(jì)電壓降落的橫分量U 。 3-9某變電所裝設(shè)一臺(tái)三繞組變壓器,額定電壓為 110/38.5/6.6kV,其等值 電路 (參數(shù)歸算至高壓側(cè) 和所供負(fù)荷如 圖 3-9所示,當(dāng)實(shí)際變比為 110/38.5³(1+0.05 /6.6kV時(shí), 低壓母線為 6 kV ,試計(jì)算高、中壓側(cè)的實(shí)際電壓。3

23、-10 今有 110 kV 、 100km 的雙回線路,向區(qū)域變電所供電,線路導(dǎo)線型號(hào)為 LGJ 185,水平排列,線間距離為 4m ,變電所中裝有兩臺(tái) 31500kV A 、額定電壓為 110/11 kV 的 三相變壓器,并列運(yùn)行,負(fù)荷 P L =40MW , 8. 0cos =, 4500max =T h , 3200=h ,變電所 二次側(cè)正常運(yùn)行電壓為 10.5 kV 。試求: 輸電線路的始端功率。 線路及變壓器中全年電能損耗。(注:變壓器實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù):P k =190kW U k %=10.5, P 0 =31.05kW , I 0 %=0.73-11 某回具有串聯(lián)電容器的 110kV 供

24、電線路, 其參數(shù)和已知條件如圖 3-11所示。 試求 結(jié)點(diǎn) 1、 4之間的電壓損耗(忽略電壓降落橫分量以及 2、 3、 4各點(diǎn)的電壓值。 3-12 某系統(tǒng)如圖 3-12所示,變壓器 T 1 容量為 31.5MVA ,變比為 220±2³2.5%/38.5 kV ; 變壓器 T 2容量為 60MV A , 變比為 220±2³2.5%/121/38.5kV, 設(shè) A 端電壓維持 242 kV , 進(jìn)行該電網(wǎng)的潮流計(jì)算,并在等值電路上標(biāo)出各自潮流及各點(diǎn)電壓。A習(xí)題圖 3-8 習(xí)題圖 3-7 A4=40+j30MVA習(xí)題圖 3-11A25+j4MVA 高8+j

25、6MVA3-13 由 A 、 B 兩端供電的電力網(wǎng), 其線路阻抗和負(fù)荷功率等如圖 3-13示。 試求當(dāng) A 、 B 兩端供電電壓相等(即 U A =U B 時(shí),各段線路的輸送功率是多少?(不計(jì)線路的功率損耗3-14 如圖 3-14所示,各段線路參數(shù)為歐姆值,各點(diǎn)負(fù)荷為兆伏安 , U A =117 kV ,試計(jì) 算各點(diǎn)電壓(忽略電壓降的橫分量 。3-15 簡化 10 kV 地方電網(wǎng)如圖 3-15所示,它屬于兩端電壓相等的均一網(wǎng),各段采用 鋁導(dǎo)線型號(hào),線段距離公里數(shù)均標(biāo)于圖中,各段導(dǎo)線均為三角排列,幾何均距相等,試求該 電力網(wǎng)的功率分布及其中的最大電壓損耗。10.5+j25.4 5.6+j4.1

26、29.2+j25.2 -27.8-j18 50.17+j38.9習(xí)題圖 3-14 習(xí)題圖 3-12a b U U b習(xí)題圖 3-13 A 1A 2 D m =0.8m LJ -50 r 1=0.63 x 1=0.341 (/kmLJ -35 r 1=0.91 x 1=0.352 (/km習(xí)題圖 3-153-16 發(fā)電廠 C 的輸出功率、負(fù) 荷 D 及 E 的負(fù)荷功率以及線路長度參 數(shù)如圖 3-16所示。當(dāng) =0112C U kV , B A U U =,并計(jì)及線路 CE 上的功率損耗, 但不計(jì) 其它線路上功率損耗時(shí),求線路 AD 、 DE 、及 BE 上通過的功率。 3-17 額定電壓 10

27、kV 的地方電網(wǎng),各段阻抗及負(fù)荷如圖 3-17所示。求正常運(yùn)行時(shí)的功率分布。 (注:不計(jì)功率損耗 3-18 如圖 3-18所示,已知閉式網(wǎng)參數(shù)如下:+=421j Z +=632j Z +=843j Z101=l km 152=l km 203=l km負(fù)荷參數(shù):B S =10+j5MVA C S =30+j15MVA電源參數(shù):U A =110 kV試求閉式網(wǎng)上的潮流分布及 B 點(diǎn)電壓值(計(jì)算時(shí),不計(jì)線路上的功率損耗 。3-19 一個(gè)額定電壓為 35 kV 的環(huán)形地方電網(wǎng),電源 A 的電壓為 36 kV ,負(fù)荷的兆伏安數(shù)、線路的公里數(shù)均示于圖 3-19中。導(dǎo)線均采用 LGJ 50架設(shè),求環(huán)形電力

28、網(wǎng)的功率分 布。3-20 有一個(gè)額定電壓為 110kV 的環(huán)形電力網(wǎng),如圖 3-20所示,變電所計(jì)算負(fù)荷、導(dǎo) 線型號(hào)及線路長度的公里數(shù)均標(biāo)于圖中,導(dǎo)線為水平排列,線間幾何均距為 5m ,試計(jì)算該 電力網(wǎng)的功率分布(不計(jì)功率損耗 。 A 習(xí)題圖 3-17LGJ -50 b 習(xí)題圖 3-19 10+j10MVA -95 習(xí)題圖 3-20習(xí)題圖 3-16S C B習(xí)題圖 3-18²3-21 如圖 3-21所示電力系統(tǒng), 已知 Z 12、 Z 23、 Z 31均為 1+j3,U A =37kV,若不計(jì)線路上的功率損耗及電壓降落的橫分量,求功率分布及最低點(diǎn)電壓。3-22 某兩端供電網(wǎng)的電力網(wǎng)如

29、 圖 3-22所示。已知母線 A 1 的線電壓 為 36kV ,母線 A 2的線電壓為 34kV ,求電力網(wǎng)中的潮流分布,計(jì)算時(shí)假定兩端的電 壓 是同相位的。3-23 如圖 3-23所示電力系統(tǒng), Z Aa Z ab ZbB 已 知, U A =115kV, U B =114kV,求功率分布及各 點(diǎn) 電 壓(不計(jì)電壓降落的橫分量 U 。3-24 一條額定電壓為 380V 的三相架空線路,干線 Ac 由導(dǎo)線 LJ 70架設(shè),支線 be 、 af 為 LJ 50。各點(diǎn)負(fù)荷的千伏安數(shù)及各點(diǎn)距離的米數(shù)都標(biāo)于圖 3-24中。求電力網(wǎng)的最大電 壓損耗。3-25 一 個(gè) 額 定 電 壓 為 10kV 的兩端

30、供電網(wǎng),由鋁絞線敷設(shè)的架空線路,導(dǎo)線為三角形排列,線間幾何均距為 1米。 各線段的導(dǎo)線型號(hào)、線路長度的公里數(shù)及負(fù)荷的千伏安數(shù)如圖 3-25所示。試求 =05. 10A U kV 、 =04. 10B U kV 時(shí)的初步功率分布,并找出電壓最低點(diǎn)。 A 習(xí)題圖 3-21 習(xí)題圖 3-23 習(xí)題圖 3-25AZ =6.7+j33.22 習(xí)題圖 3-26S =4000+j2000kVA習(xí)題圖 3-22習(xí)題圖 3-243-26 如圖 3-26所示為某 35/11kV變電所,原是一臺(tái) 5600kV A 變壓器,由于低壓負(fù)荷 的增加, 需擴(kuò)建一臺(tái) 2400kV A 容量的變壓器。 各變壓器的阻抗已歸算至

31、35kV 側(cè), 若 5600kV A 的變壓器的變比為 35/11kV,試求各變壓器通過的功率、功率損耗和電壓損耗。3-27 某 35/6.6kV降壓變電所由二回 10km 長的 35kV 平行線供電, 線路用 LGJ 95型導(dǎo)線, D m =3.5m,變電所內(nèi)裝二臺(tái) 7500kV A 的變壓器,變壓器參數(shù):P k =75kW, P 0 =24kW , U k %=7.5, I 0 %=3.5,變電所 6kV 側(cè)的最大負(fù)荷是 10MV A 、 cos =0.7,年持續(xù)負(fù)荷曲線如 圖 3-27所示。為了減少全年的電能損耗,在有功負(fù)荷為 28MW 時(shí)切除一臺(tái)變壓器,若電價(jià) 為 10分 /度,求線路

32、和變壓器全年電能損耗的價(jià)值。3-28 有兩回 110kV 平行線路對(duì)某降壓變電所供電,導(dǎo)線型 LGJ 185,水平排列,線 間距離為 4m ,線路長 100km 。變電所內(nèi)裝設(shè)二臺(tái) 31500kV A 變壓器,額定電壓為 110/11kV。 系統(tǒng)結(jié)線如圖 3-28(a 所示,變電所最大負(fù)荷為 40MW ,功率因數(shù)為 0.8,年持續(xù)負(fù)荷曲線 (以最大負(fù)荷的基值的標(biāo)么值示于圖 3-28(b ,當(dāng)負(fù)荷低于 0.5P L max 時(shí),為減少電能損耗, 切除一臺(tái)變壓器,試求線路及變壓器全年的電能損耗。3-29 某發(fā)電廠有一臺(tái)容量為 63MV A 的升壓變壓器 , 額定電壓為 10.5/121kV,變壓器

33、的 最大負(fù)荷利用小時(shí)數(shù) T max =5200h,最大負(fù)荷為 55MV A , cos =0.8,試求該臺(tái)變壓器的最大 有功功率損耗及全年運(yùn)行中的電能損耗。3-30 環(huán)形電力網(wǎng)如圖 3-30所示,供電點(diǎn) F 的相電壓為 220V , A 、 B 、 C 各點(diǎn)的負(fù)荷分 別為 40A 、 100A 、 60A ,功率因數(shù)均為 1,若線路 F A 、 AB 、 BC 、 CF 的電阻均為 0.1, 試計(jì) 算 A 、 B 、 C 各點(diǎn)的電壓是多少?若將線路 AB 段切開, 試計(jì)算 A 、 B 、 C 各點(diǎn)電壓如何變化? 習(xí)題圖 3-30習(xí)題圖 3-27 x 1=0.422 t (h 習(xí)題圖 3-31

34、習(xí)題圖 3-28 (b t (h (a 3-31 某電力網(wǎng)如圖 3-31所示,額定電壓為 10kV ,電網(wǎng)的導(dǎo)線都采用 LJ 35鋁絞線, 三角形排列,線間距離為 1m ,負(fù)荷的千伏安數(shù)、各段線路長度的公里數(shù)都標(biāo)于圖中,試求 電力網(wǎng)在正常運(yùn)行時(shí)的最大電壓損耗。3-32 環(huán)形供電網(wǎng)如圖 3-32所示, A 點(diǎn)電壓為 220V ,電阻 r 1、 r 2、 r 3、 r 4、 r 5分別為 0.4、 0.2、 0.3、 0.5、 0.2,負(fù)荷電流 i 1 =i 2=16A, i 3=i 4=12A,試求各段電流及各點(diǎn)電 壓。3-33 環(huán)形電力網(wǎng)如圖 3-33所示,由發(fā)電廠 F 對(duì)負(fù)荷 A 、 B 、

35、 C 、 D 、 E 供電,各負(fù)荷電 流的數(shù)值標(biāo)于圖中, AE 作為環(huán)網(wǎng)的聯(lián)絡(luò)線,欲使 A 、 E 間不流電流,試求供電點(diǎn) F 的位置 應(yīng)在何處?(其中線路單位長度阻抗相同,各負(fù)荷功率因數(shù)也相同3-34 某一發(fā)電廠 A 供電的 220kV 環(huán)形網(wǎng)絡(luò), 線路參數(shù)、 負(fù)荷的兆伏安數(shù)和自然功率分 布如圖 3-34所示。試計(jì)算:該環(huán)網(wǎng)的經(jīng)濟(jì)功率分布;實(shí)現(xiàn)經(jīng)濟(jì)功率分布后,每年節(jié)約的電能。(計(jì)算電能損耗時(shí),取其平均的小時(shí), cos =0.9,可查得 =3200小時(shí)3-35 試表明用網(wǎng)絡(luò)變換法將圖 3-35所示網(wǎng)絡(luò)化為兩端供電網(wǎng)的步驟。 (其中 A 、 B 、 C 、D 為電源, S 為負(fù)荷 4 3 習(xí)題圖

36、 3-32 習(xí)題圖 3-33 習(xí)題圖 3-34 S 4 6 習(xí)題圖 3-35²3-36 試分別說明圖 3-36中兩個(gè)復(fù)雜閉式電力網(wǎng)中功率分布的步驟。 (.21A A U U = 3-37 采用 BBLX 500型鋁芯橡皮線穿硬塑料管埋地敷設(shè),線路電壓 380/220V,最大 負(fù)荷電流為 50A ,環(huán)境溫度為 25,按發(fā)熱條件選擇橡皮線的芯線截面和塑料管的直徑。3-38 有一條用 LJ 型鋁絞線架設(shè)的 10kV 架空線路, 計(jì)算負(fù)荷為 1280kW 、 cos =0.9, T max =4200h。試選擇經(jīng)濟(jì)截面,并校驗(yàn)其發(fā)熱條件和機(jī)械強(qiáng)度。若線路為等邊三角形排列, 相間距離為 1m

37、,線路長 5km ,求電壓損耗。3-39 現(xiàn)擬采用 BBLX 500型架空敷設(shè)一條 220V 單相路燈線路, 線路長度和負(fù)荷分布 如圖 3-39所示,設(shè)線路允許電壓損耗為 3%。試選擇導(dǎo)線截面。 3-40 某 110kV 雙回輸電線路,線路長 100km ,輸送功率為 80MW ,功率因數(shù)為 0.85, 已知最大負(fù)荷利用小時(shí)數(shù) T max =6000h, 如果線路采用鋼芯鋁導(dǎo)線, 試選擇導(dǎo)線的截面和型號(hào)。3-41 某 500kV 遠(yuǎn)距離輸電線路,線路長為 550km ,輸送功率為 80萬千瓦,功率因數(shù) 為 0.95,最大負(fù)荷利用小時(shí)數(shù)為 T max =6500h,試選擇導(dǎo)線的截面和型號(hào)。3-4

38、2 某 110kV 架空線路,輸送功率為 30MW , cos =0.85,最大負(fù)荷利用小時(shí)數(shù)為 4500h ,試用經(jīng)濟(jì)電流密度選擇導(dǎo)線截面,并按發(fā)熱及電暈條件校驗(yàn)。3-43 35kV 的兩端供電線路,導(dǎo)線水平排 列, 線間距離為 3m 。 電力網(wǎng)每段的長度及負(fù)載 數(shù)均標(biāo)于圖 3-43中。允許電壓損耗在正常運(yùn)行情況下為 4%, 事故運(yùn)行情況下為 12%。 若沿線 導(dǎo)線截面相同,求所用鋼芯鋁線的截面。習(xí)題圖 3-364AA 1A 2e ²²習(xí)題圖 3-43 2W/m300m 50m習(xí)題圖 3-39第四章 電力系統(tǒng)潮流的計(jì)算機(jī)算法 4-1 電力網(wǎng)絡(luò)如圖 4-1所示,試推導(dǎo)出該網(wǎng)

39、絡(luò)的結(jié)點(diǎn)電壓方程,并寫出節(jié)點(diǎn)導(dǎo)納矩陣。4-2 按定義形成如圖 4-2所示網(wǎng)絡(luò)的結(jié)點(diǎn)導(dǎo)納矩陣(各支路電抗的標(biāo)么值已給出 。 4-3 求如圖 4-3所示網(wǎng)絡(luò)的節(jié)點(diǎn)導(dǎo)納矩陣 Y B 。 -j20j0.5-j20j0.2j0.4習(xí)題 4-2圖習(xí)題 4-3圖 2·i 2 2習(xí)題 4-1圖E 網(wǎng)絡(luò)參數(shù)如下表:4-4 如圖 4-4所示各支路參數(shù)為標(biāo)么值,試寫出該電路的結(jié)點(diǎn)導(dǎo)納矩陣。 4-5 已知電網(wǎng)如圖 4-5所示, 各支路阻抗均已標(biāo)于圖中, 試用支路追加法求節(jié)點(diǎn)阻抗矩 陣。 (圖中阻抗為標(biāo)么值4-6 用支路追加法形成電力系統(tǒng)的阻抗矩陣。系統(tǒng)的等值網(wǎng)絡(luò)如圖 4-6所示。其中 4-7 已 知 理 想

40、 變 壓 器的變比 k *及阻抗 T Z ,試分析圖 4-7中四種情況的 型等值電路。4-8 將具有圖 4-8 所示的分接頭變比的變壓器網(wǎng)絡(luò)用 型等值網(wǎng)絡(luò)表示出來。 習(xí)題 4-4圖習(xí)題 4-6圖習(xí)題 4-7圖4-9 如圖 4-9所示,已知 k *=1.1 Z T =j0.3,求電路的 型等值圖。 4-10 已知如下非線性方程取初值 (001=x , (002=x 進(jìn)行迭代求解,試用高斯塞德爾迭代法迭代一次,再用牛頓拉夫遜法迭代求真解。4-11 用高斯塞德爾法求解圖 4-11所示 系統(tǒng)中,在第一次迭找后,節(jié)點(diǎn) 2的電壓。 已知:節(jié)點(diǎn) 1為平衡節(jié)點(diǎn), =00. 11U46. 196. 522j Q

41、 P +-=+ 02. 13=U 假定 =02. 10(3U , (=00. 102U4-12 已知如圖 4-12所示電力系統(tǒng)與下列電力潮流方程式:232*31*333*2221*223*12*121198. 1910101098. 1910101098. 19U j U U j U U j S U U j U j U U j S U U j U U j U j S +-=-+-=-=試用高斯塞德爾法求 1(2U 、 1(3U , 由 10(3 0(2=U U 0開始。 4-13 如圖 4-13所示系統(tǒng)中,假設(shè) 3. 08. 08. 00. 110122211-=-=+=G G D D Q P

42、 j S U j S6. 00. 13j S D -=4. 0j Z l =(所有線路 試?yán)酶咚谷聽柗ㄇ?2U 與 3U ,由=010(3 0(2U U 開始,只作一次迭代。4-14 如圖 4-14所示系統(tǒng)中,假定習(xí)題 4-11圖U 1=1 2=j0.5習(xí)題 4-12圖·U6. 00. 10. 18. 0010132211j S U P U j S D G D +=+=4. 0j Z l = (所有線路 試?yán)酶咚谷聽柗ㄇ?2U 和 3U ,只作兩次迭代,由 =010(30(2U U 開始。 4-15 試?yán)门ｎD拉夫遜法去解(010112222211=-=-=x x x f x

43、 x x f10102=x x , 作兩次迭代。(注:真解為 618. 121=x x 4-16 起始條件改成 10201-=x x ,重作習(xí)題 4-15。4-17 試?yán)门ｎD拉夫遜法去解(0121222211=+=-+=x x x f x x x f起始猜測為 101=x 、 002=x ,作兩次迭代(注:真解為 2121=-=x x 。4-18 簡單電力系統(tǒng)如圖 4-18 所示 , 試用牛頓法計(jì)算該系統(tǒng)的潮流。4-19 有 一個(gè)二結(jié)點(diǎn) 的電力系統(tǒng)如 圖 4-19所示,已知節(jié)點(diǎn)電壓為 011j U +=, 節(jié)點(diǎn)上發(fā)電機(jī)輸出功率 6. 08. 0j S G +=, 負(fù)荷 功率 8. 01j S

44、 L +=, 輸電線路導(dǎo)納 Y =1-j 4。 試用潮流計(jì)算的牛頓法寫出第一次迭代時(shí)的直角坐標(biāo)修正方程式(電壓迭代初值取 1+j 0 。4-20 已知兩母線系統(tǒng)如圖 4-20所示,圖中參數(shù)以標(biāo)么值表示。 已知:3101j S L +=, 10202j S L +=, , 011=U P G 2 =15, U 2 =1試寫出: 節(jié)點(diǎn)、的節(jié)點(diǎn)類型; 網(wǎng)絡(luò)的節(jié)點(diǎn)導(dǎo)納矩陣; 導(dǎo)納形式的直角坐標(biāo)表示的功率方程(以誤差形式 P 、 Q 、 U 2表示及相 =0°U 2=1.01+j0.5 習(xí)題 4-18圖 習(xí)題 4-19圖 習(xí)題 4-20圖 ·應(yīng)的修正方程。4-21 如圖 4-21所示

45、,結(jié)點(diǎn)為平衡結(jié) 點(diǎn),給定 01 0(1j U +=。結(jié)點(diǎn)為 PQ 結(jié)點(diǎn), 給定 8. 012j S +='。試寫出:網(wǎng)絡(luò)的節(jié)點(diǎn)導(dǎo)納矩陣;以直角坐標(biāo)表示的牛頓拉夫遜法計(jì)算各結(jié)點(diǎn)電壓(可取 01 0(2j U +=,迭代一 次即可 ;并列出以誤差形式表示的功率方程和相應(yīng)的修正方程。4-22 如圖 4-22所示的簡化系統(tǒng), 標(biāo)么阻抗參數(shù)均標(biāo)于圖中, 結(jié)點(diǎn)為平衡點(diǎn) U 1 =1.0, 1=0°結(jié)點(diǎn)為 PV 結(jié)點(diǎn), P 2 =0.8, U 2 =1.0,最大無功功率為 Q 2max =2;結(jié)點(diǎn)為 PQ 結(jié) 點(diǎn), P 3 +jQ 3 =2+j1。試用牛頓法計(jì)算該系統(tǒng)的潮流。 4-23 三

46、結(jié)點(diǎn)的 110kV 電力系統(tǒng),接線圖如圖 4-23所示,輸電線均為 LGJ 185水 平排列, D m =5m,不考慮線路對(duì)地電容影響,變電所 2和 3的負(fù)荷如圖所示,母線 1的電壓 維持在 118kV 運(yùn)行。試用牛頓拉夫遜法求系統(tǒng)潮流分布。 (要求列出計(jì)算原始條件,計(jì)算 步驟及框圖 4-24 如圖 4-24所示系統(tǒng),結(jié)點(diǎn)為平衡結(jié)點(diǎn),結(jié)點(diǎn)是 PV 結(jié)點(diǎn),結(jié)點(diǎn)、是 PQ 結(jié)點(diǎn)。已知:U =2 習(xí)題 4-22圖40+j25MVA 習(xí)題 4-23圖習(xí)題 4-21圖S 2 · 系統(tǒng)的功率方程;用牛頓法進(jìn)行潮流分布(迭代一次的值 。4-25 系統(tǒng)等值電路如圖 4-25所示,線路阻抗標(biāo)么值為 0

47、.01。 (十五個(gè)結(jié)點(diǎn),二十條 支路試?yán)门ｎD法通用程序借助計(jì)算機(jī)計(jì)算該系統(tǒng)的潮流分布。 第五章 電力系統(tǒng)的有功功率和頻率調(diào)整5-1 兩臺(tái)火力發(fā)電機(jī)組并列運(yùn)行,額定容量均為 100MW ,耗量特性分別為: F 1 =1+0.2P G 1 +0.001P G 12 (t/h習(xí)題 4-24圖 習(xí)題 4-25圖F 2 =2+0.1P G 2 +0.002P G 22 (t/h 當(dāng)負(fù)荷為 160MW 時(shí),試求:平均分配負(fù)荷時(shí)每小時(shí)耗煤多少噸? 最優(yōu)分配負(fù)荷時(shí)每小時(shí)耗煤多少噸?5-2 某火電廠裝設(shè)兩套發(fā)電設(shè)備,其耗量特性分別為: F 1=2+0.2P G 1 +0.001P G 12 (t/h F 2=

48、4+0.2P G 2 +0.002P G 22 (t/h兩臺(tái)發(fā)電機(jī)的額定容量均為 200MW ,而最小有功功率為 P G 1min =P G 2min =50MW。若該電廠承 擔(dān)負(fù)荷為 300MW ,試求負(fù)荷的最優(yōu)分配方案。5-3 已知系統(tǒng)中有兩臺(tái)發(fā)電機(jī)組,它們的燃料消耗特性為: F 1=a 1+b 1P G 1 +c 1P G 12 (t/h F 2=a 2+b 2P G 2 +c 2P G 22 (t/h其中 b 1=2元 /(MW h , b 2=2.5元 /(MW h , c 1=0.01元 /(MW2 h , c 2 =0.005元 /(MW2 h 。 兩臺(tái)機(jī)組的最小負(fù)荷都是 20M

49、W , 最大負(fù)荷都是 125MW 。 如果系統(tǒng)有功負(fù)荷 P L 為 150MW , 求兩臺(tái)機(jī)組所分配的負(fù)荷 P G 1、 P G 2。5-4 設(shè)有三個(gè)火電廠并列運(yùn)行,各電廠的耗量特性及有功功率的約束條件如下: F 1=4+0.3P G 1 +0.0007P G 12 (t/h 100MW P G 1 200MWF 2=3+0.32P G 2 +0.0004P G 22 (t/h 120MW P G 2 250MW F 3=3.5+0.3P G 3 +0.00045P G 32 (t/h 150MW P G 1 300MW 當(dāng)總負(fù)荷為 700MW ,試確定發(fā)電廠間的最優(yōu)分配方案。5-5 在一個(gè)不

50、計(jì)線損僅有 n 臺(tái)汽輪發(fā)電機(jī)組組成的系統(tǒng)中,設(shè)整個(gè)系統(tǒng)每小時(shí)的消耗 燃料為:F =F 1 (P G 1+F 2(P G 2+ +F n (P Gn ,其整個(gè)系統(tǒng)消耗的有功功率為 L P ,試推證等耗 量微增率準(zhǔn)則:1dF /1G dP =2dF /2G dP= =n dF /G n dP 5-6 寫出如圖 5-6所述系統(tǒng)在不計(jì)網(wǎng)損, 不考慮不等約束的條件時(shí), 有功功率最優(yōu)分配 的目標(biāo)函數(shù)、拉格朗日函數(shù),并推導(dǎo)出有功功率最優(yōu)分配時(shí)的準(zhǔn)則。 (A 、 B 均為火電廠, LP 5-7 如圖 5-7所示,有兩臺(tái)容量均為 100MW ,耗量特性分別為:F 1=1+0.2P G 1 +0.002P G 1

51、2 (t/hF 2=3+0.1P G 2 +0.002P G 22 (t/h兩臺(tái)發(fā)電機(jī),同時(shí)供一個(gè)負(fù)荷 L P , 試求:當(dāng)系統(tǒng)負(fù)荷為 65MW , 按 1號(hào)機(jī)發(fā) 20MW , 2號(hào)機(jī)發(fā) 45MW 分配負(fù)荷時(shí), 是不是最優(yōu)分配方案?當(dāng)系統(tǒng)負(fù)荷為 160MW 時(shí),此二發(fā)電機(jī)間的最優(yōu)分配方案是多少? 5-8 三臺(tái)發(fā)電機(jī)組共同承擔(dān)負(fù)荷,它們的耗量微增率分別為:習(xí)題 5-6圖 L 習(xí)題 5-7圖/1015. 0111元 +=G G P dF dF MW h 100<1G P <200MW /1010. 0222元 +=G G P dF dF MW h 100<2G P <300

52、MW /1005. 0333元 +=G G P dF dF MW h 200<3G P <500MW 試求:負(fù)荷為 750MW 時(shí),每臺(tái)發(fā)電機(jī)組所承擔(dān)的負(fù)荷; 負(fù) 荷 在 400MW 至 1000MW 范 圍 內(nèi) 的 耗 量 微 增 率 與 負(fù) 荷 功 率 的 關(guān) 系 曲 線(L P f =。5-9 兩個(gè)發(fā)電機(jī)組一個(gè)系統(tǒng) ,111012. 00. 8:G P G += 元 /MW h 222018. 00. 7:G P G += 元 /MW hG 1: 100MW P G 1 650MW G 2: 50MW P G 2 500MW 試求:(1當(dāng) P G 1+P G 2=P L =6

53、00MW時(shí),最佳操作系統(tǒng)的 、 P G 1與 P G 2;(2假如 P L 增加 1MW (成為 601MW 時(shí),額外成本(元 /小時(shí) 。 5-10 某火電廠有兩臺(tái)發(fā)電機(jī)組,它們的耗量特性如下:F 1=5+0.1P G 1 +0.06P G 12 (t/hF 2=6+0.2P G 2 +0.01P G 22 (t/h每臺(tái)機(jī)組最大、最小出力為:100MW P G 2 50MW,200MW P G 1 10MW, 當(dāng)調(diào)度分配 給該廠的發(fā)電任務(wù)為 250MW 時(shí),試求機(jī)組間有功功率負(fù)荷分配的合理方案。若發(fā)電任務(wù)增 至 252MW 時(shí),全廠耗量增加多少?5-11 假設(shè)三個(gè)發(fā)電機(jī)組的燃料成本曲線如下:f

54、 1(P G 1=300+8.0P G 1+0.0015P G 12 f 2(P G 2=450+8.0P G 2+0.0005P G 22 f 3(P G 3=700+7.5P G 3+0.0010P G 33忽略線路損失與發(fā)電機(jī)極限,當(dāng)總負(fù)荷 P L 為 500MW 時(shí),試求最佳調(diào)度與總成本(元 /小時(shí) 。5-12 已知系統(tǒng)中有兩臺(tái)發(fā)電機(jī)組(一水、一火 ,它們的耗量特性為:211111G G P c P b a F += (t/h 222222G G P c P b a W += (m3/h其中 a 1 a 2 b 1 b 2 c 1 c 2均為常數(shù),如果水電廠的耗水量微增率與火電廠燃料微

55、增率的折換 系數(shù) 已求出, 且能滿足給定的日用水量要求, 設(shè)系統(tǒng)的有功負(fù)荷為 L P , 試求兩臺(tái)機(jī)組的最 優(yōu)分配負(fù)荷 P G 1、 P G 2。5-13 已知電力系統(tǒng)只有一個(gè)火電廠、一個(gè)水電廠?；稹⑺姀S的耗量特性分別為: F =3+0.3P G +0.0015P G 2 (t/h 求在給定的用水量下, 水、 火電廠間的有功功率經(jīng)濟(jì)分配方案。5-14 電力系統(tǒng)中有水電廠、火電廠各 一個(gè),它們并聯(lián)運(yùn)行,它們的耗量特性為: F =4+0.3P G +0.003P G 2 (t/h W =3+P H +0.002P H 2 (m3/s設(shè) 水 電 廠 給 定 的 日 用 水 量 為 K =107(m 3 ,系統(tǒng)的日負(fù)荷曲線數(shù)據(jù)為火電廠容 量 800MW , 水電廠容量 500MW , 如圖 5-14所示。求在給定的日用水量條件下,水、火電廠的功率經(jīng)濟(jì)分配。5-15 兩臺(tái)容量為 60MW 的發(fā)電機(jī)共同承擔(dān)負(fù)荷,它們的調(diào)差系數(shù)分別為 4%、 3%,若 空載時(shí)并聯(lián)運(yùn)行,其頻率 f 0為 50Hz ,試求: 總負(fù)荷為 100MW 時(shí),這兩臺(tái)發(fā)電機(jī)組發(fā)出的功率; 為使總負(fù)荷為 100MW 時(shí),兩臺(tái)機(jī)組能平均分擔(dān)負(fù)荷,它們的轉(zhuǎn)速應(yīng)分別增減多少?5-16 三個(gè)電力系統(tǒng)聯(lián)合運(yùn)行如圖 5-16所示。 已 知它們的單位調(diào)節(jié)功率為:K A =200MW/Hz, K B =80MW/Hz, K C