柱下條形基礎(chǔ)設(shè)計(jì)

1、7.8.1 7.8.1 地基、基礎(chǔ)與上部結(jié)構(gòu)相互作用的概念地基、基礎(chǔ)與上部結(jié)構(gòu)相互作用的概念1 1 基本概念基本概念上部結(jié)構(gòu)上部結(jié)構(gòu) 基礎(chǔ)基礎(chǔ)地基地基較簡單的基礎(chǔ)型式較簡單的基礎(chǔ)型式較復(fù)雜的基礎(chǔ)型式較復(fù)雜的基礎(chǔ)型式上部結(jié)構(gòu)上部結(jié)構(gòu) 基礎(chǔ)基礎(chǔ)地基地基7.8柱下鋼筋混凝土條形基礎(chǔ)設(shè)計(jì)建筑結(jié)構(gòu)常規(guī)設(shè)計(jì)方法結(jié)構(gòu)體系的力學(xué)模型建筑結(jié)構(gòu)常規(guī)設(shè)計(jì)方法結(jié)構(gòu)體系的力學(xué)模型 上部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)上部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)：用固定支座代替基礎(chǔ)，假設(shè)支：用固定支座代替基礎(chǔ)，假設(shè)支座沒有任何變形，求的結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和支座反力。座沒有任何變形，求的結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和支座反力。 基礎(chǔ)設(shè)計(jì)基礎(chǔ)設(shè)計(jì)：把支座反力作用于基礎(chǔ)，用材料力：把支座反力作用于基礎(chǔ)，用材

2、料力學(xué)的方法求得地基反力，再進(jìn)行基礎(chǔ)得內(nèi)力和學(xué)的方法求得地基反力，再進(jìn)行基礎(chǔ)得內(nèi)力和變形驗(yàn)算。變形驗(yàn)算。 地基驗(yàn)算地基驗(yàn)算：把基礎(chǔ)反力作用于地基，驗(yàn)算地基：把基礎(chǔ)反力作用于地基，驗(yàn)算地基的承載力和沉降。的承載力和沉降。常規(guī)設(shè)計(jì)得結(jié)果：上部底層和邊跨的實(shí)際內(nèi)常規(guī)設(shè)計(jì)得結(jié)果：上部底層和邊跨的實(shí)際內(nèi)力大于計(jì)算值，而基礎(chǔ)的實(shí)際內(nèi)力要比計(jì)算力大于計(jì)算值，而基礎(chǔ)的實(shí)際內(nèi)力要比計(jì)算值小很多。值小很多。2 2 相對(duì)剛度影響相對(duì)剛度影響（上部結(jié)構(gòu)（上部結(jié)構(gòu)+基礎(chǔ)）與地基之間的剛度比基礎(chǔ)）與地基之間的剛度比結(jié)構(gòu)絕對(duì)柔性：結(jié)構(gòu)絕對(duì)柔性：結(jié)構(gòu)絕對(duì)剛性：結(jié)構(gòu)絕對(duì)剛性：結(jié)構(gòu)相對(duì)剛性：結(jié)構(gòu)相對(duì)剛性：相對(duì)剛度為相對(duì)剛度為0，

3、產(chǎn)生整體彎曲，產(chǎn)生整體彎曲，排架結(jié)構(gòu)排架結(jié)構(gòu)相對(duì)剛度為無窮大，產(chǎn)生局部彎曲，相對(duì)剛度為無窮大，產(chǎn)生局部彎曲，剪力墻、筒體結(jié)構(gòu)剪力墻、筒體結(jié)構(gòu)相對(duì)剛度為有限值，既產(chǎn)生整體彎曲，相對(duì)剛度為有限值，既產(chǎn)生整體彎曲，又產(chǎn)生局部彎曲又產(chǎn)生局部彎曲砌體結(jié)構(gòu)、鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)砌體結(jié)構(gòu)、鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)(敏感性結(jié)構(gòu)敏感性結(jié)構(gòu) )3 工程處理中的規(guī)定工程處理中的規(guī)定按照具體條件不考慮或計(jì)算整體彎距時(shí)，必須采取按照具體條件不考慮或計(jì)算整體彎距時(shí)，必須采取措施同時(shí)滿足整體彎曲的受力要求。措施同時(shí)滿足整體彎曲的受力要求。從結(jié)構(gòu)布置上，限制梁板基礎(chǔ)（或稱連續(xù)基礎(chǔ)）在從結(jié)構(gòu)布置上，限制梁板基礎(chǔ)（或稱連續(xù)基礎(chǔ)）在邊柱或

4、邊墻以外的挑出尺寸，以減輕整體彎曲效應(yīng)。邊柱或邊墻以外的挑出尺寸，以減輕整體彎曲效應(yīng)。在確定地基反力圖形時(shí)，除箱形基礎(chǔ)按實(shí)測以外，在確定地基反力圖形時(shí)，除箱形基礎(chǔ)按實(shí)測以外，柱下條形基礎(chǔ)和筏形基礎(chǔ)縱向兩端起向內(nèi)一定范圍，柱下條形基礎(chǔ)和筏形基礎(chǔ)縱向兩端起向內(nèi)一定范圍，如如1-21-2開間，將平均反力加大開間，將平均反力加大10%10%20%20%設(shè)計(jì)。設(shè)計(jì)?；A(chǔ)梁板的受力鋼筋至少應(yīng)部分通長配置（具體數(shù)基礎(chǔ)梁板的受力鋼筋至少應(yīng)部分通長配置（具體數(shù)量見有關(guān)規(guī)范），在合理的條件下，通長鋼筋以多為量見有關(guān)規(guī)范），在合理的條件下，通長鋼筋以多為好，尤其是頂面抵抗跨中彎曲的受拉鋼筋，對(duì)筏板基好，尤其是頂面抵

5、抗跨中彎曲的受拉鋼筋，對(duì)筏板基礎(chǔ)，這種鋼筋應(yīng)全部通長配置為宜。礎(chǔ)，這種鋼筋應(yīng)全部通長配置為宜。7.8.2 7.8.2 柱下鋼筋混凝土條形基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)柱下鋼筋混凝土條形基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)地基模型：用以描述地基地基模型：用以描述地基的數(shù)學(xué)模型。的數(shù)學(xué)模型。下面介紹的地基模型應(yīng)注意其下面介紹的地基模型應(yīng)注意其適用條件適用條件。7.8.2.1 7.8.2.1 地基模型地基模型k k地基基床系數(shù)，表示產(chǎn)生單位變形所需的壓力強(qiáng)度地基基床系數(shù)，表示產(chǎn)生單位變形所需的壓力強(qiáng)度(kN(kNm m3 3) )；p p地基上任地基上任點(diǎn)所受的壓力強(qiáng)度點(diǎn)所受的壓力強(qiáng)度(kPa)(kPa)；s s p p作用位置上的地基變形作用

6、位置上的地基變形(m)(m)。注：基床系數(shù)注：基床系數(shù)k k可根據(jù)不同地基分別采用現(xiàn)場荷載試驗(yàn)、室內(nèi)三軸可根據(jù)不同地基分別采用現(xiàn)場荷載試驗(yàn)、室內(nèi)三軸試驗(yàn)或室內(nèi)固結(jié)試驗(yàn)成果獲得。見下表。試驗(yàn)或室內(nèi)固結(jié)試驗(yàn)成果獲得。見下表。1 1 文克爾地基模型文克爾地基模型基本假定：基本假定：地基上任一點(diǎn)所受的壓力強(qiáng)度與該點(diǎn)的地地基上任一點(diǎn)所受的壓力強(qiáng)度與該點(diǎn)的地基沉陷基沉陷s s成正比，關(guān)系式如下成正比，關(guān)系式如下: : P=ks適用條件：適用條件：抗剪強(qiáng)度很低抗剪強(qiáng)度很低的半液態(tài)土的半液態(tài)土( (如淤泥、軟如淤泥、軟粘土等粘土等) )地基或塑性區(qū)相對(duì)較大土層上的柔性基礎(chǔ)地基或塑性區(qū)相對(duì)較大土層上的柔性基礎(chǔ);

7、 ;厚度度不超過梁或板的短邊寬度之半的厚度度不超過梁或板的短邊寬度之半的薄壓縮層薄壓縮層地地基基( (如薄的破碎巖層如薄的破碎巖層) )上的柔性基礎(chǔ)上的柔性基礎(chǔ). .地基基床系數(shù)表地基基床系數(shù)表 這個(gè)假定是文克勒于這個(gè)假定是文克勒于18671867年提出的故稱文克勒地年提出的故稱文克勒地基模型。該模型計(jì)算簡便，只要基模型。該模型計(jì)算簡便，只要k k值選擇得當(dāng)，可獲值選擇得當(dāng)，可獲得較為滿意的結(jié)果。得較為滿意的結(jié)果。地基土越軟弱，土的抗剪強(qiáng)度地基土越軟弱，土的抗剪強(qiáng)度越低，該模型就越接近實(shí)際情況。越低，該模型就越接近實(shí)際情況。 缺點(diǎn)：文克勒地基模型缺點(diǎn)：文克勒地基模型忽略了地基中的剪應(yīng)力忽略了地

8、基中的剪應(yīng)力，按，按這一模型，地基變形只發(fā)生在基底范圍內(nèi)，而基底這一模型，地基變形只發(fā)生在基底范圍內(nèi)，而基底范圍外沒有地基變形，這與實(shí)際情況是不符的，使范圍外沒有地基變形，這與實(shí)際情況是不符的，使用不當(dāng)會(huì)造成不良后果。用不當(dāng)會(huì)造成不良后果。2半無限彈性體法半無限彈性體法基本假定基本假定：假定地基土半無限彈性體，柱下條形：假定地基土半無限彈性體，柱下條形基礎(chǔ)看作時(shí)放在半無限彈性體上的梁，當(dāng)荷載基礎(chǔ)看作時(shí)放在半無限彈性體上的梁，當(dāng)荷載作用與半無限彈性體上時(shí)，某點(diǎn)的沉降不但和作用與半無限彈性體上時(shí)，某點(diǎn)的沉降不但和該點(diǎn)上的壓力有關(guān)，和該點(diǎn)附近作用的荷載也該點(diǎn)上的壓力有關(guān)，和該點(diǎn)附近作用的荷載也有關(guān)。

9、有關(guān)。特點(diǎn)特點(diǎn)：考慮了應(yīng)力擴(kuò)散，但擴(kuò)散范圍超出實(shí)際，：考慮了應(yīng)力擴(kuò)散，但擴(kuò)散范圍超出實(shí)際，未考慮地基的非均勻性。未考慮地基的非均勻性。適用條件：適用條件：壓縮層深度較大的一般土層的柔性基壓縮層深度較大的一般土層的柔性基礎(chǔ)。要求土的彈性模量和泊松比角準(zhǔn)確。礎(chǔ)。要求土的彈性模量和泊松比角準(zhǔn)確。7.8.2.2 7.8.2.2 柱下條形基礎(chǔ)設(shè)計(jì)柱下條形基礎(chǔ)設(shè)計(jì)1 1 構(gòu)造要求構(gòu)造要求兩端宜伸出邊兩端宜伸出邊柱柱0.25L1等厚翼板等厚翼板變厚翼板變厚翼板宜為柱宜為柱距的距的1/4-1/82 2 內(nèi)力計(jì)算方法內(nèi)力計(jì)算方法方法種類：倒梁法、剪力平衡法方法種類：倒梁法、剪力平衡法（1 1）倒梁法）倒梁法1

10、1）基本假定：）基本假定：a a、剛度較大，基礎(chǔ)的彎曲撓度不致改、剛度較大，基礎(chǔ)的彎曲撓度不致改變地基反力；變地基反力； b b、地基反力分布呈直線，其重心與作用于、地基反力分布呈直線，其重心與作用于板上的荷載合力作用線重合。板上的荷載合力作用線重合。簡化的內(nèi)力計(jì)算方法簡化的內(nèi)力計(jì)算方法 （按線形分布的基底凈反力）（按線形分布的基底凈反力）2 2）適用條件：）適用條件：地基較均勻，上部結(jié)構(gòu)剛度較地基較均勻，上部結(jié)構(gòu)剛度較好，荷載分布較均勻，且條形基礎(chǔ)梁的高度大好，荷載分布較均勻，且條形基礎(chǔ)梁的高度大于于1/61/6柱距（設(shè)計(jì)時(shí)盡可能按此設(shè)計(jì)），地基反柱距（設(shè)計(jì)時(shí)盡可能按此設(shè)計(jì)），地基反力按直線

11、分布，條形基礎(chǔ)梁的內(nèi)力可按連續(xù)梁力按直線分布，條形基礎(chǔ)梁的內(nèi)力可按連續(xù)梁計(jì)算，此時(shí)邊跨跨中彎距及第一支座的彎距值計(jì)算，此時(shí)邊跨跨中彎距及第一支座的彎距值乘以乘以1.21.2系數(shù)。系數(shù)。補(bǔ)充：倒梁法計(jì)算假定補(bǔ)充：倒梁法計(jì)算假定1.將地基凈反力作為基礎(chǔ)梁的荷載，柱子看成鉸支座，將地基凈反力作為基礎(chǔ)梁的荷載，柱子看成鉸支座，基礎(chǔ)梁看成倒置的連續(xù)梁；基礎(chǔ)梁看成倒置的連續(xù)梁；2.作用在基礎(chǔ)梁上的荷載為直線分布；作用在基礎(chǔ)梁上的荷載為直線分布；3.豎向荷載合力作用點(diǎn)必須與基礎(chǔ)梁形心相重合，若豎向荷載合力作用點(diǎn)必須與基礎(chǔ)梁形心相重合，若不能滿足，兩者偏心距以不超過基礎(chǔ)梁長的不能滿足，兩者偏心距以不超過基礎(chǔ)梁

12、長的3%為宜；為宜；4.結(jié)構(gòu)和荷載對(duì)稱時(shí)，或合力作用點(diǎn)與基礎(chǔ)形心相重結(jié)構(gòu)和荷載對(duì)稱時(shí)，或合力作用點(diǎn)與基礎(chǔ)形心相重合時(shí)，地基反力為均勻分布；合時(shí)，地基反力為均勻分布；3）計(jì)算步驟：）計(jì)算步驟：繪出條形基礎(chǔ)的計(jì)算草圖，包括荷載、尺寸等；繪出條形基礎(chǔ)的計(jì)算草圖，包括荷載、尺寸等；ABCDGwNiMiTiXcaia1a2a求合力作用點(diǎn)的位置求合力作用點(diǎn)的位置 (目的是盡可能的將偏心地基凈反力化目的是盡可能的將偏心地基凈反力化成均勻的地基反力，然后確定基礎(chǔ)梁的長度成均勻的地基反力，然后確定基礎(chǔ)梁的長度)。ABCDGwNiMiTiXcaia1a2a設(shè)合力作用點(diǎn)離邊柱的距離為設(shè)合力作用點(diǎn)離邊柱的距離為Xc

13、，用合力矩定理，以，用合力矩定理，以A點(diǎn)為點(diǎn)為參考點(diǎn)，則有：參考點(diǎn)，則有：nnnniiiiiii 1i 1i 1i 1cnii 1NaMNaMxRN 確定基礎(chǔ)梁的底面尺寸確定基礎(chǔ)梁的底面尺寸L,B當(dāng)當(dāng)Xc確定后，按合力作用點(diǎn)與底面心形相重合的原則，可確定后，按合力作用點(diǎn)與底面心形相重合的原則，可定出基礎(chǔ)的長度定出基礎(chǔ)的長度L。ABCDGwNiMiTiXcaia1a2a c1122c1212cL2 xaaaaa2xaaaaaa2x ，若若已已知知，確定后，寬度確定后，寬度B按地基承載力按地基承載力fa確定確定中心受荷中心受荷 ：niWi 1kaNGGpfL B 偏心受荷偏心受荷 ：niWi 1k

14、aniWi 1kmaxa2niWi 1kmin2NGGpfL BNGG6Mp1.2fL BB LNGG6Mp0L BB L 作用在基礎(chǔ)梁上墻梁自重作用在基礎(chǔ)梁上墻梁自重及墻體重量之和及墻體重量之和nniiwwi 1i 1MMT H Ge 基礎(chǔ)底板凈反力計(jì)算基礎(chǔ)底板凈反力計(jì)算niWi1nkniWi1nkmax2niWi1nkmin2NGpL BNG6MpL BB LNG6MpL BB L 確定基礎(chǔ)梁的底板厚度確定基礎(chǔ)梁的底板厚度h及配筋及配筋NiMiTibihHpnmaxpnminpn1l1pn2先求出靠近先求出靠近pnmax的柱邊的柱邊凈反力凈反力pn1，在柱邊在柱邊M、V值有：值有： 222

15、n11n211n11n21n2nmaxn1n11n2111211Mplpllplpl22323ppp1Vplpl20htS0yVh0 .7fMA0 .9 hf 則有：則有：求基礎(chǔ)梁縱向正截面強(qiáng)度計(jì)算斜截面強(qiáng)度計(jì)算求基礎(chǔ)梁縱向正截面強(qiáng)度計(jì)算斜截面強(qiáng)度計(jì)算對(duì)連續(xù)梁可用彎矩分配法或連續(xù)梁系數(shù)法求解。由于柱下條基一對(duì)連續(xù)梁可用彎矩分配法或連續(xù)梁系數(shù)法求解。由于柱下條基一般兩端都有外伸部分，因此，若用連續(xù)梁系數(shù)法，要對(duì)懸臂端進(jìn)般兩端都有外伸部分，因此，若用連續(xù)梁系數(shù)法，要對(duì)懸臂端進(jìn)行處理，現(xiàn)有兩種方法：行處理，現(xiàn)有兩種方法：1 1）懸臂端在凈反力作用下的彎矩全部由懸臂端承擔(dān)，不再傳給其）懸臂端在凈反力作

16、用下的彎矩全部由懸臂端承擔(dān)，不再傳給其他支座，其他跨按連續(xù)梁系數(shù)法計(jì)算；他支座，其他跨按連續(xù)梁系數(shù)法計(jì)算；2 2）懸臂端彎矩對(duì)其他跨有影響，此彎矩要傳給其他支座，因此，）懸臂端彎矩對(duì)其他跨有影響，此彎矩要傳給其他支座，因此，懸臂端用彎矩分配法求出各支座及跨中彎矩，其他跨用連續(xù)梁系懸臂端用彎矩分配法求出各支座及跨中彎矩，其他跨用連續(xù)梁系數(shù)法求出各支座及跨中彎矩，然后將所得結(jié)果疊加，或全梁用彎數(shù)法求出各支座及跨中彎矩，然后將所得結(jié)果疊加，或全梁用彎矩分配法求出各支座及跨中彎矩。矩分配法求出各支座及跨中彎矩。=+注意：注意：按倒梁法求得的梁的支座反力，往往會(huì)不等于柱傳按倒梁法求得的梁的支座反力，往往

17、會(huì)不等于柱傳來的豎向荷載（軸力）。此時(shí)，可采用所謂來的豎向荷載（軸力）。此時(shí)，可采用所謂“基底基底反力局部調(diào)整法反力局部調(diào)整法”，即：將支座處的不平衡力均勻，即：將支座處的不平衡力均勻分布在本支座兩側(cè)各分布在本支座兩側(cè)各1/31/3跨度范圍內(nèi)，從而將地基反跨度范圍內(nèi)，從而將地基反力調(diào)整為臺(tái)階狀，再按倒梁法計(jì)算出內(nèi)力后與原算力調(diào)整為臺(tái)階狀，再按倒梁法計(jì)算出內(nèi)力后與原算得的內(nèi)力疊加。經(jīng)調(diào)整后的不平衡力將明顯減少，得的內(nèi)力疊加。經(jīng)調(diào)整后的不平衡力將明顯減少，一般調(diào)整一般調(diào)整1 12 2次即可。次即可。據(jù)基礎(chǔ)梁的據(jù)基礎(chǔ)梁的M M圖，對(duì)各支座、跨中分別按矩形、圖，對(duì)各支座、跨中分別按矩形、T T形形截面

18、進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算；據(jù)截面進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算；據(jù)V V圖，進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度計(jì)圖，進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算，并應(yīng)滿足構(gòu)造要求。算，并應(yīng)滿足構(gòu)造要求。（2）剪力平衡法（靜定分析法）適用范圍：上部結(jié)構(gòu)為柔性結(jié)構(gòu)，且自身剛度較大的條形基礎(chǔ)以及聯(lián)合基礎(chǔ)。計(jì)算方法：靜力平衡條件（剪力平衡）計(jì)算出任意截面上的彎距 M 和剪力 V?！纠吭嚧_定如下圖所示條形基礎(chǔ)的底面尺寸，并用簡化計(jì)算試確定如下圖所示條形基礎(chǔ)的底面尺寸，并用簡化計(jì)算方法分析內(nèi)力。已知：基礎(chǔ)埋深方法分析內(nèi)力。已知：基礎(chǔ)埋深d=1.5m,地基承載力特征值地基承載力特征值fa=120Kpa,其余數(shù)據(jù)見圖示。其余數(shù)據(jù)見圖示。 如果要求豎向合力與基底形心重合，則

19、基礎(chǔ)必須伸出圖中如果要求豎向合力與基底形心重合，則基礎(chǔ)必須伸出圖中D點(diǎn)點(diǎn)之外之外 x2：x2= 2(7.85+0.5)-(14.7+0.5)=1.5m (等于邊距的等于邊距的1/3) 基礎(chǔ)總長度：基礎(chǔ)總長度： L= 14.7+0.5+1.5=16.7m 基礎(chǔ)底板寬度基礎(chǔ)底板寬度:960 14.71754 1.217404.2x7.85m96017541740554 ,5 . 01mx kaGF41012891300711b2.47mL(fr d)16.7(12020 1.5) 【解解】1、確定基礎(chǔ)底面尺寸、確定基礎(chǔ)底面尺寸各柱豎向力的合力，距圖中各柱豎向力的合力，距圖中A點(diǎn)的距離點(diǎn)的距離x為為

20、考慮構(gòu)造需要，基礎(chǔ)伸出考慮構(gòu)造需要，基礎(chǔ)伸出A點(diǎn)外點(diǎn)外取取b=2.5mb=2.5m。2 2、內(nèi)力分析：、內(nèi)力分析：（1 1）倒梁法）倒梁法因荷載的合力通過基底形心，故地基反力是均布的，沿基礎(chǔ)因荷載的合力通過基底形心，故地基反力是均布的，沿基礎(chǔ)每米長度上的凈反力值每米長度上的凈反力值以柱底以柱底A、B、C、D為支座，按彎距分配法分析三跨連續(xù)梁，為支座，按彎距分配法分析三跨連續(xù)梁，其彎距其彎距M和剪力和剪力V見圖見圖7-43b。(960 1754 1740554)/16.7300/nqKN m（2）剪力平衡法）剪力平衡法按靜力平衡條件計(jì)算內(nèi)力：按靜力平衡條件計(jì)算內(nèi)力：21M3000.538KNm2

21、 AB跨內(nèi)最大負(fù)彎距的跨內(nèi)最大負(fù)彎距的截面至截面至A點(diǎn)的距離點(diǎn)的距離: : 15540.51.35300am則：則：其余各截面的其余各截面的M、V均仿此計(jì)算，結(jié)果見圖均仿此計(jì)算，結(jié)果見圖7-43c。 比較兩種方法的計(jì)算結(jié)果，按剪力平衡法算出的支座彎比較兩種方法的計(jì)算結(jié)果，按剪力平衡法算出的支座彎距較大；按倒梁法算得的跨中彎距較大。距較大；按倒梁法算得的跨中彎距較大。倒梁法倒梁法剪力平衡法剪力平衡法【書例書例7-12】如圖如圖7-44為某柱網(wǎng)布置圖。已知為某柱網(wǎng)布置圖。已知B軸線上邊軸線上邊柱荷載設(shè)計(jì)值中柱初選基礎(chǔ)埋深為柱荷載設(shè)計(jì)值中柱初選基礎(chǔ)埋深為1.5m，地基承載力特征，地基承載力特征值值f

22、a=120Kpa ，試設(shè)計(jì)，試設(shè)計(jì)B軸線上條形基礎(chǔ)。軸線上條形基礎(chǔ)。 2、梁的彎矩計(jì)算、梁的彎矩計(jì)算在對(duì)稱荷載作用下，由于基礎(chǔ)底面反力為均勻分布，因此單位在對(duì)稱荷載作用下，由于基礎(chǔ)底面反力為均勻分布，因此單位長度地基的凈反力為：長度地基的凈反力為： ml2363/1.3513104108022.48(20 )(6 522)(12020 1.5)1.35aFbml fd 【解解】1、確定基底面積、確定基底面積基礎(chǔ)底寬度（綜合荷載分項(xiàng)系數(shù)取基礎(chǔ)底寬度（綜合荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.35）：）：基礎(chǔ)兩邊各放出：基礎(chǔ)兩邊各放出：取取b=2.50m設(shè)計(jì)。設(shè)計(jì)?；A(chǔ)梁可看成在均布線荷載基礎(chǔ)梁可看成在均布線荷載 q

23、n 作用下以柱為支座的五跨等作用下以柱為支座的五跨等跨度連續(xù)梁。為了計(jì)算方便，可將圖跨度連續(xù)梁。為了計(jì)算方便，可將圖7-45a分解為圖分解為圖7-45b和和圖圖7-45c兩部分。圖兩部分。圖7-45b用力矩分配法計(jì)算，用力矩分配法計(jì)算，A截面處的固截面處的固端彎矩為：端彎矩為：在圖在圖7-45c的荷載作用下，利用五跨等跨度連續(xù)梁的相應(yīng)彎矩的荷載作用下，利用五跨等跨度連續(xù)梁的相應(yīng)彎矩系數(shù)系數(shù)m，可得有關(guān)截面的彎矩：支座，可得有關(guān)截面的彎矩：支座B（和（和B）：）：其余同（略）。其余同（略）。將圖將圖7-45b與與c的彎矩疊加，即為按倒梁法計(jì)算所得的的彎矩疊加，即為按倒梁法計(jì)算所得的JL2梁的彎矩

24、圖梁的彎矩圖見圖見圖7-45d.3、梁的剪力計(jì)算、梁的剪力計(jì)算基礎(chǔ)梁基礎(chǔ)梁TL2的剪力圖繪于圖的剪力圖繪于圖7-45e。 基底寬基底寬2500，主助寬，主助寬500（400+250），翼板外挑長度），翼板外挑長度 1/2 （2500-500）=1000，翼板外邊緣厚度，翼板外邊緣厚度200，梁助處，梁助處（相當(dāng)于翼板固定端）翼板厚度（相當(dāng)于翼板固定端）翼板厚度300（見圖（見圖7-46）。翼板采）。翼板采用用C20混凝土，混凝土，HPB235鋼筋。鋼筋。21887.22.5nnqpkPab基底凈反力設(shè)計(jì)值：基底凈反力設(shè)計(jì)值：4、梁板部分計(jì)算、梁板部分計(jì)算（2）翼板受力筋計(jì)算）翼板受力筋計(jì)算08

25、7.2113.20.70.7 1.0 1.10haVhmmf30040 1025020ohmmmm（假定受力筋直徑為，有墊層）配配 1212120 (實(shí)際實(shí)際A AS S = =942mm)。 62043.6 10923/0.90.9250310syMAmmmh f(1)斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算（按每米長計(jì)）斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算（按每米長計(jì)） 實(shí)際實(shí)際 113.2，可以。，可以。5、肋梁部分計(jì)算、肋梁部分計(jì)算肋梁高取肋梁高取 寬寬500。主筋用。主筋用HRB335鋼筋，鋼筋，C20混凝土?；炷?。（1）正截面強(qiáng)度計(jì)算）正截面強(qiáng)度計(jì)算根據(jù)圖根據(jù)圖7-45d的的JL-2梁梁M圖，對(duì)各支座、跨中分別按矩形、圖，對(duì)各支座、跨中分別按矩形、T形形截面進(jìn)行正截面強(qiáng)度計(jì)算。截面進(jìn)行正截面強(qiáng)度計(jì)算。 軸軸支座處（支座處（M=700KNm） 由由 查混凝土設(shè)計(jì)手冊可知查混