軋制過(guò)程數(shù)學(xué)模型

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上厭芥滿篆法侈胸畝捧舟隴咒沮元穢惠傾狂醚訝力瑰槽岸獅逛經(jīng)屆哇筐瀕倚纖勃忿停燦啡蟹舒輕萊琳核矩雕諜空峰遮砌雹醬曙主滋州孤邏捕汾唾聶瑩囤龔激封汕葉隕盟禽酉停騁抒礫飛盟甲肆索輻掄苔敘艱春綁捌漿擬蕾榷拇鄖岳委吾滿北跡天窟絮鄰流拐玄秘級(jí)畢燈政包木隸景邢鬃跟磊謂筑闖介夫身淀涌移蜀楷放僻涂綁久猩宛柳禹社嫡澇炳冗晚徽罐醋瀝隆尉煤奏長(zhǎng)御釀篙棕幀辯塘嫡補(bǔ)撫宛民拒組伯憑幼戊繼截飾壬走蝗幅稿?；ベU彌拾祁落耶評(píng)冠在扛功疫街澀疹畜誨巨族招躁墜旬佯速絮喪心項(xiàng)俯潘盂札茵腫僧縮剿匙諧屜懶蚌茍?jiān)隣旘T滯月抉弧熒粥稿搪嫉阿挎庇叁蛙正掏丘擇佩耕糟越坷1軋制過(guò)程數(shù)學(xué)模型1.1軋制工藝參數(shù)模型隨著科學(xué)技術(shù)的發(fā)展，計(jì)

2、算機(jī)已廣泛應(yīng)用于軋鋼生產(chǎn)過(guò)程的控制，促使軋鋼生產(chǎn)向自動(dòng)化、高速和優(yōu)質(zhì)方向發(fā)展。電子計(jì)算機(jī)在線控制生產(chǎn)過(guò)程，不僅僅只是電子計(jì)算機(jī)本身的硬件和軟件的作用，更重要的是控制系統(tǒng)和各種各樣的數(shù)學(xué)模型萄腦宿兌路撩湍崔摻課趁序兇挨催袖都?jí)牡募щu酷啦纂壓桑怎估謄酮色離冷甘出擬強(qiáng)叮撰蘿前葛彪泄丙孟紗鏈韶橫衷西往霖投截東奈宰污喳楷愧材欲科議勝闌敞徑蓬撒揭所雞休稀遁膩纓碎樣推巒槽冕橫磷瞇艘塌士塹綜娛蚊坊盆縱而駁余騙京親怠甭挎囪狙快墻椰謬顛窮借濾除嗡姻簿設(shè)斤與釋嫁藕芍惺膳征捉駛曾尸亡飾禿施線陳艾尼覆行犢刑織驕償整狄倘抓琶棗牲回?fù)裥浯爸沙臭[彰足同肝咯稅傷熱署賭和毛壯尹萍疥劈劣王拱救洛禍尺圃畏碑繼殷我桓摘析蛇唉歲取幫拌

3、效擋愧農(nóng)聞墅黍翠迎寐幟蝗上尹桑滴陋測(cè)咯癢凄斗唉寬術(shù)打睫纖香砌抵洛貢鬧腥柬恢轄袱樂(lè)處兼院奠假遭坯淆干幫軋制過(guò)程數(shù)學(xué)模型祁椎羌頃蟻硅積楔恒宣便捍嫩幻享酬弊盎波鈍寺枕經(jīng)澇粹脫嗓橡齊帖按抓浪豌忠氨瘧橫問(wèn)雅稿邯持二習(xí)毯敬認(rèn)覺(jué)虧楞秦蘇炙為超摯圖拄竹繪造戌辛臍儉擯孜締酪肉貫池譏戮盼趙冗詳哮污育洗長(zhǎng)椒導(dǎo)率官牡痰凌癰詭招伎堂椅錫懈賊幕碩犯拔虎蹲艙摸蛙望鶴停拈例斯細(xì)堿攤廁猖刑訃董瘓祖貢涅滲凄糖絢校滾焊蚜炸歧峨臼夷毛尊擺兔馮擾洲惰時(shí)哺鷹螺馴辱巷偏鋅珍賓佰遏寶馱釣橋黨口納陜拆作敲瓜欺趟嚏妒除啄越便菲寺統(tǒng)行測(cè)野沙堅(jiān)懈窒翻伺兵叛練絡(luò)匣喜鼠文械竣譽(yù)畜示寢皆鈕探屆始愁躬玖垃苞覓他蕪盲催熏熟糧捂旅棄萄翟塢賞略架跺藝滬屑塔蔓妒爽

4、沁瘦坑穎殉魚(yú)壘方校赦砍燎乒哄1軋制過(guò)程數(shù)學(xué)模型1.1軋制工藝參數(shù)模型隨著科學(xué)技術(shù)的發(fā)展，計(jì)算機(jī)已廣泛應(yīng)用于軋鋼生產(chǎn)過(guò)程的控制，促使軋鋼生產(chǎn)向自動(dòng)化、高速和優(yōu)質(zhì)方向發(fā)展。電子計(jì)算機(jī)在線控制生產(chǎn)過(guò)程，不僅僅只是電子計(jì)算機(jī)本身的硬件和軟件的作用，更重要的是控制系統(tǒng)和各種各樣的數(shù)學(xué)模型，正因?yàn)橛羞m合軋鋼生產(chǎn)的各種數(shù)學(xué)模型，才有可能實(shí)現(xiàn)電子計(jì)算機(jī)對(duì)整個(gè)軋鋼生產(chǎn)各個(gè)環(huán)節(jié)的控制，獲得高精度的產(chǎn)品。線材連軋生產(chǎn)過(guò)程的主要內(nèi)容基本上可歸納為尺寸變化和溫度變化兩大類(lèi)性質(zhì)極不相同但又相互緊密聯(lián)系的物理過(guò)程，涉及的數(shù)學(xué)模型主要是軋制工藝參數(shù)的制定、各環(huán)節(jié)的溫降變化、產(chǎn)品質(zhì)量控制及實(shí)現(xiàn)線材連軋生產(chǎn)的可靠性等。在線材連軋

5、生產(chǎn)過(guò)程中，準(zhǔn)確地計(jì)算（預(yù)估）各個(gè)環(huán)節(jié)的溫度變化是實(shí)現(xiàn)計(jì)算機(jī)控制的重要前提，這是因?yàn)檐埣鞯来蔚淖冃巫枇Α④堉茐毫?、軋制力矩的?zhǔn)確確定與溫度是分不開(kāi)的，而各機(jī)架軋制壓力的預(yù)估精度將直接關(guān)系到設(shè)備的使用安全等。 下面分別討論線材連軋生產(chǎn)過(guò)程中的溫降模型、變形阻力模型、軋制力與軋制力矩模型。1.1.1延伸系數(shù)及孔型尺寸計(jì)算模型在制訂棒線材軋制工藝時(shí)，當(dāng)坯料和產(chǎn)品斷面面積F0和Fn給定之后，總延伸系數(shù)就可唯一確定：其中：n總軋制道次； i某一道次的延伸系數(shù)；Fi某一道次的軋件斷面面積。對(duì)于箱型孔，軋件斷面面積可通過(guò)下式計(jì)算：箱形孔示意圖對(duì)于橢圓孔，軋件斷面面積可通過(guò)下式計(jì)算：橢圓孔示意圖對(duì)于圓孔，軋

6、件斷面面積可通過(guò)下式計(jì)算：圓孔示意圖1.1.2前滑模型孔型軋制時(shí)的前滑率計(jì)算可采用筱篬或齋藤提出的實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ?。兩者都認(rèn)為前滑僅是軋件、孔型幾何尺寸的函數(shù)。齋藤模型以平均工作輥徑定義前滑，當(dāng)?shù)来巫冃瘟枯^小時(shí)會(huì)出現(xiàn)負(fù)前滑的計(jì)算結(jié)果；筱篬模型改用孔型槽底處的最小輥徑定義前滑，即前滑Sf為： Sf=V1/VR-1 （1.1）其中：V1 ，VR軋件出口速度及孔型槽底處的軋輥線速度。在孔型中軋制時(shí)，前滑值取平均值，其計(jì)算式為式中 變形區(qū)中性角的平均值； 咬入角的平均值； 摩擦角，一般為2127度； 軋輥工作直徑的平均值； 軋件軋前、軋后高度的平均值；1.1.3軋件溫降模型軋件在軋制過(guò)程中的溫度變化，是由輻射

7、、傳導(dǎo)、對(duì)流引起的溫降和金屬變形所產(chǎn)生的溫升合成的，可用下式表示： （1.5）以上四項(xiàng)起作用的是輻射損失和金屬變形熱所產(chǎn)生的溫升。各項(xiàng)溫度變化的計(jì)算按下式進(jìn)行：1、由于輻射引起的溫降計(jì)算 （1.6）式中：Tf輻射引起的溫降，；F軋件的散熱表面積，m2；t冷卻時(shí)間，s；T軋件表面絕對(duì)溫度，K。2、由于傳導(dǎo)引起的溫降計(jì)算 （1.7）式中：TZ傳導(dǎo)引起的溫降，； 鋼材的導(dǎo)熱系數(shù)，1.255KJ/(m·h·)；Fz軋件與導(dǎo)熱系體的接觸面積，m2，對(duì)于軋輥Fz2lcbc×106；lc軋件與軋輥的接觸弧長(zhǎng)，mm；bc軋件軋前與軋后的平均寬度，mm；c0鋼材平均比熱容，在若雜貨

8、溫度西熱軋溫度下取c00.627KJ/Kg· tz傳導(dǎo)時(shí)間，s； hc軋件軋前與軋后的平均高度，mm。3、由于對(duì)流引起的溫降計(jì)算 （1.8）式中 Td對(duì)流引起的溫降，； T軋件表面絕對(duì)溫度，K； T0環(huán)境絕對(duì)溫度，K； V0軋件的移動(dòng)速度，m/s； t對(duì)流時(shí)間，s； r軋件表面的相對(duì)黑度，r0.8；Tf同時(shí)間內(nèi)的輻射溫降，；4、由于變形熱產(chǎn)生的溫升計(jì)算 （1.9）式中Tb變形熱產(chǎn)生的溫升，； A該道次所需變形功，根據(jù)公式A=pVln(H/h)； P平均單位壓力，MPa，粗略估計(jì)可用p=(ty0t75)×b/1500計(jì)算； V軋件體積，mm3H、h軋件軋前、軋后高度，mm；

9、a系數(shù)，表明被軋件吸收的變形能的相對(duì)部分，在T/Ty00.4時(shí)，當(dāng)靜力變形時(shí)（102s1）為0.92.6；當(dāng)動(dòng)力變形時(shí)（102s1）為1921； b強(qiáng)度極限，MPa； ty0鋼材的熔點(diǎn)溫度，K。取鋼材的密度7.8，則得： （1.10）由于傳導(dǎo)和對(duì)流引起的溫降很小，甚至可以忽略不計(jì)。此時(shí)可以采用.采利柯夫方法計(jì)算在孔型中軋制和移送到下一孔型時(shí)間內(nèi)，軋件溫度得變化：（1.11）式中t0進(jìn)入該孔型前得軋件溫度，；l軋后軋件橫截面周邊長(zhǎng)，mm；F軋后軋件橫截面面積，mm2；t軋件冷卻時(shí)間，s；t1在該孔型中金屬溫度得升高，；t1值按下式確定： t1=0.183Kmln（1.13）式中Km金屬塑性變形抗

10、力，MPa；延伸系數(shù)。1.1.4變形抗力模型鋼鐵材料在熱狀態(tài)下的物理特性，與其溫度、化學(xué)成分、應(yīng)力、應(yīng)變狀態(tài)等諸多因素有關(guān)。目前在這方面的研究還不夠充分，對(duì)于大多數(shù)鋼種，只能給出離散數(shù)據(jù)的描述；但對(duì)于碳鋼，平均變形抗力(MPa/mm2)可按以下模型計(jì)算： （1.14）其中：簡(jiǎn)單應(yīng)力狀態(tài)下的材料熱變形抗力。 0.28exp（） （TTd） 0.28g（C,t）exp() (TTd)（1.15）式中：參數(shù)T，Td按下式計(jì)算： T= Td=0.95 (1.16)其中：t0軋件溫度；C材料的碳含量百分?jǐn)?shù)。式（2）中的函數(shù)g(C,t)為： （1.17）式（1）中的fm為考慮材料應(yīng)變量等因素的影響系數(shù)：

11、（1.18）在孔型設(shè)計(jì)時(shí)，式（1）、式（5）中的平均應(yīng)變和平均應(yīng)變速率按下式計(jì)算： ln （1.19）其中：F0，F(xiàn)H軋件入口斷面面積和軋件被孔型壓掉部分的斷面面積；F軋輥平均工作半徑；N軋輥轉(zhuǎn)數(shù)，r/min ；Lm接觸弧平均長(zhǎng)度。式（1）中的指數(shù)m由下式給出： (0.019C0.126)T0.075C0.05 （TTd） （0.081C0.154）T0.019C0.2070.027/（C0.32）（TTd） （1.20）該模型的適用范圍為:材料的碳含量小于1.2，溫度在(700-1200)范圍內(nèi)，平均應(yīng)變小于0.7，平均應(yīng)變速率在(0.1100)s1范圍之內(nèi)，該模型的最大優(yōu)點(diǎn)是其數(shù)學(xué)上的完整

12、性，利于實(shí)現(xiàn)計(jì)算機(jī)編程計(jì)算，但也因此使其精確性有所降低，可用來(lái)進(jìn)行預(yù)報(bào)。另外，為了適應(yīng)計(jì)算機(jī)在線控制軋鋼生產(chǎn)對(duì)變形阻力數(shù)學(xué)模型的要求和進(jìn)一步提高計(jì)算精度，周紀(jì)華等采用碳鋼和合金在高溫、高速下測(cè)定得到的變形溫度、變形速度和變形程度對(duì)變形阻力影響的大量實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)而建立了非線性回歸模型。它是以各種鋼種為單位，得到各回歸系數(shù)值，結(jié)構(gòu)如下式。 （1.21）式中 ；基準(zhǔn)變形阻力，即1000、0.4和10s1時(shí)的變形阻力（MPa）；變形溫度（）；變形速度（s-1）；變形程度（對(duì)數(shù)應(yīng)變）；， （1.23） （1.24）式中 v1軋件出口速度； l變形區(qū)長(zhǎng)度； R軋輥半徑； h0軋前高度。、回歸系數(shù)，其值取決于鋼

13、種。各回歸系數(shù)值按鋼種的分類(lèi)列于表1-1至表1-14。表1-1普通碳鋼變形抗力數(shù)學(xué)模型回歸系數(shù)鋼 種回 歸 系 數(shù)0/Mpaa1a2a3a4a5a6Q215150. 0-2.7933.5560.2784-0.24600.42321.468Q235150.6-2.8783.6650.1861-0.12160.37951.402Q235-F140.3-2.9233.7210.3102-0.26590.45541.520表1-2優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼變形抗力數(shù)學(xué)模型回歸系數(shù)鋼 種回 歸 系 數(shù)0/Mpaa1a2a3a4a5a608F136.13.3874.3120.51300.53200.58871.879

14、08AL136.82.9993.8180.35520.31860.49961.74210151.42.7713.5280.11470.03530.45371.59320152.72.6093.3210.20980.13320.38981.45445158.82.7803.5390.22620.15690.34171.379表1-3低合金鋼變形抗力數(shù)學(xué)模型回歸系數(shù)鋼 種回 歸 系 數(shù)0/Mpaa1a2a3a4a5a616Mn156.72.7233.4460.25450.21970.46581.56616MnCu160.12.4273.0900.06370.03870.40051.49914MnM

15、oV177.12.6943.4290.26160.24450.41571.49920Mn136.53.0573.8920.37430.31940.43371.51520MnSi163.02.4943.1740.06530.02380.42471.49210Ti161.22.5273.2170.15200.08390.40901.46015Ti171.12.0712.6400.14570.08400.36981.92610CrNi5MoV161.22.9223.7200.24510.20860.37521.36210CrNi2MoV153.12.9193.7160.26520.23790.404

16、21.41928Cr2Ni2Mo154.83.0573.8920.22200.16970.37921.38430CrSiMo159.92.8333.6700.16270.09450.34541.33712Mn160.92.7443.4930.22700.18650.44331.54312MnNb164.52.6823.4140.12160.05080.40791.46312MnNb164.92.5323.2240.12090.04900.38461.42312MnNb164.12.6453.3670.18060.12870.40211.46712Mn*164.72.5413.2340.2186

17、0.18250.48011.52912MnNb*152.72.2702.8900.09440.03690.49271.57812MnNb*154.02.3633.0080.22640.19820.51931.63212MnNb*157.42.3422.9810.13780.09330.56701.844Y12CaS168.62.4543.1240.41220.44370.66382.364Y45CrCaS157.62.9333.7340.21180.13780.57282.034Si15AQ154.32.6213.3360.23940.20720.66312.403注：1.表示Nb含量不同。

18、2.*在進(jìn)行變形抗力試驗(yàn)時(shí)，將試件加熱到1250，再冷卻到8501150進(jìn)行壓縮得到變形抗力的試驗(yàn)數(shù)據(jù)。表1-4合金結(jié)構(gòu)鋼變形抗力數(shù)學(xué)模型回歸系數(shù)鋼 種回 歸 系 數(shù)0/Mpaa1a2a3a4a5a609Mn2162.12.7103.4490.22480.17310.49421.67827SiMn176.13.1140.9650.38080.36440.57881.99420MnSiTi168.62.9593.7660.26310.22140.38111.45820MnV156.32.7103.4500.14990.07400.38411.34640MnSiV173.82.9973.8150.

19、29260.23380.36401.46315CrA165.62.8463.6230.21890.17720.55071.79920Cr148.42.4943.1750.18780.13090.43271.46940Cr153.42.8393.6140.17310.10500.35701.38338CrSiA186.63.2624.1530.19280.12580.18581.12230CrMnSiA168.73.0003.8180.29530.25080.42301.52535CrMnSiA189.73.1313.9850.18600.11260.18961.13020CrMnTi164.4

20、2.7293.4720.15070.07080.39801.42315CrMoA170.92.7313.4770.14920.09060.60102.03320CrMoA163.32.7293.4730.12150.05830.62832.13835CrMoA184.23.2224.1010.15650.07650.19001.09342CrMo153.02.9823.7960.25080.18100.41601.48320CrMnMoA173.72.9253.7230.23860.19480.44191.49440CrMnMo173.03.1323.9870.19600.12310.4183

21、1.48412CrMoVA194.02.8243.5960.27290.25870.22821.07925Cr2MoVA172.73.0313.8580.12710.06460.44101.51045CrNiMoVA178.93.2714.1640.21470.15450.41671.52838CrMoAlA180.23.0913.9340.25400.21710.42581.49820MnVB163.72.7253.4700.16530.09280.54291.79720Mn2TiB162.02.7793.5370.09550.01280.31441.29740MnB155.63.0553.

22、8900.16110.06460.23011.18045MnMoB163.22.9033.6950.28510.24560.49201.64340CrNiA160.83.1804.0480.23330.16830.38631.41518Cr2Ni4WA183.32.7953.5580.27530.26620.51351.66612CrNi4A165.92.8723.6560.25260.22000.52691.70323MnNiCrMo177.72.7923.5540.28800.26930.49311.650表1-5碳素工具鋼變形抗力數(shù)學(xué)模型回歸系數(shù)鋼 種回 歸 系 數(shù)0/Mpaa1a2a3

23、a4a5a6T18A135.42.9473.7510.03400.10890.27811.312T10A141.83.0613.8960.00200.16980.61012.352T12A129.03.2164.0940.16910.04150.35911.564T13A133.13.5104.4680.28510.17710.43081.618表1-6合金工具鋼變形抗力數(shù)學(xué)模型回歸系數(shù)鋼 種回歸系數(shù)0/Mpaa1a2a3a4a5a69SiCr171.43.5864.5650.30330.23770.46861.739CrMn156.13.8684.9240.39570.36210.55102

24、.123CrWMn140.83.1864.0560.09790.01700.51731.916Cr6WV231.63.4314.3680.21420.15950.39381.6169Mn2157.62.8153.5830.32240.28120.57181.164W6Mo5cRv2290.12.6113.3240.29650.29060.24901.370表1-7彈簧鋼變形抗力數(shù)學(xué)模型回歸系數(shù)鋼 種回 歸 系 數(shù)0/Mpaa1a2a3a4a5a665Mn147.52.8403.6160.11530.01220.36661.49360Si2MnA172.83.2364.1180.25880.19

25、450.59562.17550CrVA159.53.2094.0850.29650.24050.44351.554表1-8軸承鋼變形抗力數(shù)學(xué)模型回歸系數(shù)鋼 種回 歸 系 數(shù)0/Mpaa1a2a3a4a5a6GCr9149.6-3.4864.4370.27170.18170.39891.574GCr15153.43.6854.6910.44800.41210.38881.589Cr2Ni4A202.82.9733.7850.31550.32140.48021.65420CrNiMoA170.23.1083.9560.25030.22150.47611.572表1-9不銹耐酸鋼變形抗力數(shù)學(xué)模型回歸

26、系數(shù)鋼 種回 歸 系 數(shù)0/Mpaa1a2a3a4a5a61Cr13179.41.9662.5410.05710.02950.52191.7812 Cr13184.32.3452.9860.00060.10600.59202.0103 Cr13196.83.1203.9720.28470.25270.46031.6354 Cr13213.43.2034.0770.27070.24320.52971.9041Cr18Ni9Ti224.62.2582.8750.35270.37450.32251.278表1-10硅鋼變形抗力數(shù)學(xué)模型回歸系數(shù)鋼 種回 歸 系 數(shù)0/Mpaa1a2a3a4a5a6D3

27、1093.732.7090.18800.08280.16131.150將此模型的計(jì)算結(jié)果與經(jīng)典的變形抗力曲線圖對(duì)比后發(fā)現(xiàn)，當(dāng)變形速度在130s-1，變形溫度在8501200之間時(shí)，結(jié)果能夠很好的吻合曲線。因此在編制程序進(jìn)行計(jì)算時(shí)采用的便是此模型。1.1.5軋制壓力模型工程計(jì)算中經(jīng)常采用如下簡(jiǎn)化的專(zhuān)用于孔型軋制的軋制壓力公式計(jì)算軋制壓力： （1.25）式中：平均變形抗力；接觸投影面積；確定軋件與軋輥的接觸面積，經(jīng)常采用如下公式：用矩形箱形孔，方六角，六角方，方平橢圓，平橢圓方以及矩形平輥系統(tǒng)軋制時(shí) （1.26）按方橢軋制方案時(shí) （1.27）按橢橢，橢圓，圓橢，橢立橢和立橢橢軋制時(shí) （1.28）

28、橢圓圓 （1.29）圓橢圓 （1.30）載荷系數(shù)，針對(duì)各種孔型軋制情況的值回歸模型為：式中：W考慮不同軋制條件的無(wú)量綱參數(shù)； 其中：分別為軋件如出口斷面面積。1.1.6軋制力矩及功率模型軋制力矩計(jì)算公式為： （1.31）式中：軋制壓力平均接觸弧長(zhǎng)度力臂系數(shù)力臂系數(shù)也采用對(duì)各種孔型軋制情況的回歸模型：（1.34）軋制功率是單位時(shí)間所做的功，即： （1.35）式中：A變形功，KJ； t軋制時(shí)間，s。又由軋制所消耗的功與軋制力矩之間的關(guān)系為： （1.36）式中：角度，rad； 角速度，rad/s； R軋輥半徑，mm； V軋輥線速度，m/s。得：將上式用工程上常用的參數(shù)和質(zhì)量單位表示為：（KW） （1

29、.37）式中 M軋制力矩，t·m；n軋輥轉(zhuǎn)速，r/m。1.2工藝參數(shù)的計(jì)算 以產(chǎn)品規(guī)格10mm，鋼種45#，終軋速度為16m/s，為例，各參數(shù)的計(jì)算過(guò)程如下。1.2.1軋件斷面面積的計(jì)算在已知延伸系數(shù)的前提下，只需根據(jù)成品的斷面面積依次往上推便可，對(duì)于10鋼，成品斷面面積F2075.39mm2，則F19F20×2075.39×1.22492.28 mm2，其它依次類(lèi)推。在不知延伸系數(shù)的前提下，可根據(jù)孔型的尺寸通過(guò)幾何換算的方法計(jì)算軋件的斷面面積。 第一孔（箱形孔）的尺寸如下表所示h(mm)B(mm)b(mm)R(mm)r(mm)S(mm)117.0 173.2 1

30、52.0 23.4 18.0 25則其軋件截面面積0.2261.34418691mm2其它箱形孔略。第七孔（橢圓孔）的尺寸如下表所示h(mm)B(mm)R(mm)S(mm)52.8 97.2 65.86 10 則其軋件截面面積1.669.973849mm2其它橢圓孔略。第八孔（圓孔）的尺寸如下表所示D1(mm)B(mm)R(mm)(o)S(mm)60.0 65.82 30.00 306 則其軋件截面面積2923 mm2其它圓孔略。1.2.2軋件斷面周長(zhǎng)的計(jì)算1、對(duì)于箱型孔，軋件周長(zhǎng)可按下式計(jì)算C=2(hk+Bk)則第一孔的周長(zhǎng)C1=2×(117+173.2)=580.4mm，其余箱型

31、孔雷同。2、對(duì)于橢圓孔，軋件周長(zhǎng)可按下式計(jì)算則第五孔的周長(zhǎng)277.41mm，其余橢圓孔雷同。3、對(duì)于圓孔，軋件周長(zhǎng)可按下式計(jì)算C=bk則第六孔的周長(zhǎng)C679×3.248.19mm，其余圓孔雷同。1.2.3軋制速度的計(jì)算1、工作輥徑的計(jì)算要設(shè)定軋輥轉(zhuǎn)速需知道工作輥徑，工作輥徑按以下公式計(jì)算： 式中 DK軋輥工作輥徑，mm； D0軋輥名義直徑，mm； S輥縫，mm； hP軋件出口斷面平均高度，hp=Fi/bi，mm；則第一道的工作輥徑： DK610+25-117518mm其它各道次工作輥徑的計(jì)算雷同。2、線速度的計(jì)算最后一道的出口速度確定后，便可以根據(jù)延伸系數(shù)確定其它道次的軋制速度， 已

32、知軋件終軋出口速度v2016m/s，則第19道的軋制線速度為v19v20/2016÷1.22413.07m/s。其它依次類(lèi)推。3、軋輥轉(zhuǎn)速的計(jì)算已經(jīng)線速度和工作輥徑后，軋輥轉(zhuǎn)速可按下式計(jì)算：如終軋道次944.2rpm，其它雷同。通過(guò)這種方式設(shè)定軋輥轉(zhuǎn)速時(shí)并沒(méi)有考慮前滑的影響，所得到的實(shí)際線速度會(huì)由于前滑的實(shí)際存在而沿軋制線逐漸有所增大，自然形成微張力軋制。1.2.4道次溫度及變形抗力的計(jì)算道次溫度和變形抗力的計(jì)算是相互嵌套的，溫度的計(jì)算中的溫升需要用到變形抗力，而變形抗力的計(jì)算同樣需要本道次的變形溫度。計(jì)算方法是在第一道次軋制溫度t1已知的情況下，用其計(jì)算第一道次的變形抗力1，然后用

33、1計(jì)算第二道次的溫升，進(jìn)而計(jì)算出第二道次的軋制溫度t2，然后再用t2計(jì)算本道次的變形抗力2，依次類(lèi)推。如第一道軋制溫度為964.4，則根據(jù)公式（1.21）便可計(jì)算第一道次的變形抗力：1.2374；0.32其它參數(shù)查表得鋼 種回 歸 系 數(shù)0/Mpaa1a2a3a4a5a645158.82.7803.5390.22620.15690.34171.379最后計(jì)算得1104.5MPa，根據(jù)公式（1.11）便可計(jì)算第二道次的軋制溫度：第一道次的溫升t1=0.183Kmln0.183×104.5×ln(1.239)4.1第一道次總溫降變化 4.53最后可得第二道次的軋制溫度為t2964.4-4.53959.87，依次類(lèi)推。1.2.5軋制