腳手架基礎處理

1、腳手架沉降加固措施1,工程概況中城竹源居五六區(qū)工程，由五區(qū)1#-3#樓、六區(qū)1#-3#樓構(gòu)成地上分別為29、26、18、28、18、26層；地下1層；標準層層高：3m施工用落地式腳手架用洶8M,25鋼管搭設，腳手架縱距1.4m,橫距1,05m,步距1.8m,落地式腳手架搭設高度40施工到五、六層時，腳手架發(fā)生沉陷，局部立桿懸空。2,分析原因引起事故的原因，腳手架基礎是在夯實的回填土上對地面進行混凝土硬化后鋪200m寬木板。腳手架底部立桿承受的豎向力較大，經(jīng)計算不組合風荷載時立桿的軸向壓力設計值N=17.54kNo立桿基礎底面的平均壓力p=17.54(1,50,25)=46.7kN/m2,地基礎

2、承載力設計值fg=kcXgk=120kN/m2,pfg,滿足承載力要求，故因雨水對地基的軟化作用，回填土下沉，這樣直接導致腳手架總體隨地基下沉，并有立桿局部懸空達10cm3 .處理方案因1#樓施工已經(jīng)接近六層，拆除后重新搭設一方面不能滿足進度要求，一方面也不經(jīng)濟，所以決定以加固腳手架使之滿足安全要求為原則對它進行加固處理。加固方案分二個步驟進行，第一、對腳手架地基基礎再次進行混凝土澆筑至墊板立桿底部。第二、增設連墻件(原兩步三跨現(xiàn)加強兩層設為兩步兩跨)對腳手架基礎的處理按以下順序進行施工：先初步墊實懸空的腳手架立桿一在腳手架底部每一縱距處設置三角形拋撐一選一條立桿墊板長度區(qū)域地基進行再次混凝土

3、硬化一重新鋪設墊板至懸空立桿腳手架底部一將懸空立桿所有扣件松開至立桿落在墊板上一四周做好排水溝一拆除拋撐。夯實之前要先將所有腳手架立桿初步墊實并設置好三角形拋撐后方可開始?；A混凝土澆筑后鋪實立桿下的墊板，保證懸空部位落實到墊板上通過立桿將荷載傳遞到地基上。連墻件采用每層中設置，所以加固時在層高建筑外邊梁部位區(qū)域增設連墻件。4 .方案驗算4.1 腳手架立桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值，為0.1219kN/mNG1=0.1219+(1.40X2/2)X0.036/1.80X40.00=5.993kN;(2)腳手

4、板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2NG2=0.3X13X1.4X(1.05+0.2)/2=3.549kN;(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/mNG3=0.15X13X1.4/2=1.365kN;吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng):0.005kN/m2NG4=0.005X1.4X40=0.28kN;經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=11.187kN活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值NQ=2X1.05X1.4X2/2=2.94kN;考慮風荷

5、載時，立桿的軸向壓力設計值為N=1.2NG+0.85X1.4NQ=1.2X11.187+0.85X1.4X2.94=16.923kN;不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為N=1.2NG+1.4NQ=1.2X11.187+1.4X2.94=17.54kN;4.2 立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求pfg地基承載力設計值：fg=fgkxkc=120kPa；其中，地基承載力標準值：fgk=120kPa；腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc=1；立桿基礎底面的平均壓力：p=N/A=86.768kPa;其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎頂面的軸向力設計值：N=N+0.036XH1=16.923+

6、0.036X12=17.354kN;基礎底面面積：A=0.2m2。p=86.768kPafg=120kPa。地基承載力滿足要求!4.3 立桿的穩(wěn)定性計算外腳手架采用雙立桿搭設部分，按照構(gòu)造要求設置，不進行穩(wěn)定性計算，只進行單立桿的穩(wěn)定性計算。風荷載標準值按照以下公式計算Wk=0.7展s叮0其中30-基本風壓(kN/m2),按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：30=0.35kN/m2;展-風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：展=0.74;值-風荷載體型系數(shù)：取值為0.214;經(jīng)計算得到，風荷載標準值為：Wk=0.7X0.35X0

7、.74X0.214=0.039kN/m2;風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW為：Mw=0.85X1.4WkLah2/10=0.85X1.4X0.039X1.4X1.82/10=0.021kNm考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式產(chǎn)N/(砂)+MW/Wf立桿的軸心壓力設計值：N=Nd=16.923kN;不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式產(chǎn)N/(網(wǎng)457)+20942.648/4790=201.342N/mm2;立桿穩(wěn)定性計算產(chǎn)201.342N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值f=205N/mm2,滿足要求！不考慮風荷載時產(chǎn)17540.267/(0.188457)=204.156N/mm2;立桿穩(wěn)定性

8、計算產(chǎn)204.156N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值f=205N/mm2,滿足要求！4.4 連墻件的穩(wěn)定性計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw+N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算展=0.92,值=0.214,30=0.35,Wk=0.7展-s0=0.70.920.2140.35=0.048kN/m2;每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風面積Aw=15.12m2;按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN),N0=5.000kN;風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值(kN),按照下式計算：Nlw

9、=1.4XWkAw=1.021kN;連墻件的軸向力設計值Nl=Nlw+N0=6.021kN;連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=(|)Af其中。-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)；由長細比l/i=250/15.9的結(jié)果查表得到(|)=0.958,l為內(nèi)排架距離墻的長度；A=4.57cm2;f=205N/mm2;連墻件軸向承載力設計值為Nf=0.958X4.57X10-4X205X103=89.75kN;Nl=6.021Nf=89.75,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用單扣件與墻體連接。由以上計算得到Nl=6.021小于單扣件的抗滑力8kN,滿足要求！A連墻件扣件連接示意圖5、施工注意事項1、外徑48m而51mml鋼管及木楞嚴禁混合使用。2、主節(jié)點處，腳手架固定橫向水平桿或縱向水平桿、剪刀撐、橫向支撐等扣件的中心線距主節(jié)點的距離不大于150mm3、各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不小于150mm4、對接扣件的開口應朝向架子的內(nèi)側(cè)，