《畢業(yè)設(shè)計(jì)--年產(chǎn)4000噸甲胺精餾工段的工藝初步設(shè)計(jì) 》

1、目錄1.總論11.1 概述11.1.1 甲胺性質(zhì)11.1.2 甲胺用途21.1.3 甲胺市場需求及開展?fàn)顩r21.2 文獻(xiàn)綜述31.3 設(shè)計(jì)任務(wù)來源41.4 原材料規(guī)格41.4.1 甲醇規(guī)格41.4.2 液氨規(guī)格41.4.3 觸媒51.5 設(shè)計(jì)自然條件51.5.1 氣溫51.5.2 氣壓51.5.3 濕度51.5.4 降水量51.5.5 風(fēng)51.5.6 雪51.5.7 水文51.5.8 地質(zhì)61.5.9 水溫61.6 生產(chǎn)制度61.7 其他62.生產(chǎn)流程確實(shí)定82.1 生產(chǎn)方案確定82.1.1 甲胺生產(chǎn)方法比擬82.1.2 生產(chǎn)流程確定92.2 工藝參數(shù)確定102.2.1 配料工序參數(shù)確定102

2、.2.2 合成工序參數(shù)確定102.2.3 精餾工序參數(shù)的初步確定113.生產(chǎn)流程簡述123.1 甲胺生產(chǎn)工藝流程簡圖123.2 工藝流程簡述124.工藝計(jì)算144.1 數(shù)據(jù)144.2 合成局部物料橫算144.2.1 原料液的組成164.2.2 合成液組成174.2.3 物料平衡表174.2.4 氨消耗定額184.2.5 甲醇消耗定額184.2.6 催化劑消耗定額194.3 精餾局部的物料衡算194.3.1 脫氨塔塔194.3.2 萃取塔塔214.3.3 脫水塔塔244.3.4 別離塔塔264.3.5 甲醇回收塔塔284.4 熱量衡算304.4.1 脫氨塔塔304.4.2 萃取塔塔344.4.3

3、 脫水塔塔374.4.4 別離塔塔404.4.5 甲醇回收塔塔435.設(shè)備計(jì)算475.1 塔設(shè)備的簡介475.2 脫氨塔設(shè)備計(jì)算485.2.1 塔板數(shù)的計(jì)算485.2.2 塔的工藝條件及物性數(shù)據(jù)計(jì)算525.2.3 塔徑的計(jì)算585.2.4 塔高的計(jì)算605.2.5 精餾段塔板工藝尺寸計(jì)算605.2.6 提餾段設(shè)計(jì)計(jì)算675.2.7 設(shè)計(jì)結(jié)果一覽表746.平面布置766.1 設(shè)備平面布置的原那么766.2 車間設(shè)備布置大體上應(yīng)考慮以下問題767.環(huán)境保護(hù)與平安措施787.1 環(huán)境保護(hù)787.1.1 造成環(huán)境污染的原因787.1.2 防止環(huán)境污染的措施787.2 平安生產(chǎn)根本原那么787.2.1

4、生產(chǎn)特性787.2.2 預(yù)防措施797.2.3 防火制度79致謝81設(shè)計(jì)體會和收獲83參考文獻(xiàn)85附錄871.總論1.1 概述 甲胺性質(zhì)甲胺是重要的有機(jī)化工中間體,廣泛用作農(nóng)藥、醫(yī)藥、溶劑、離子交換樹脂、飼料添加劑等的原料,是業(yè)內(nèi)人士建議的100種重點(diǎn)開展的精細(xì)化工產(chǎn)品之一1。甲胺是氨分子中的氫原子被甲基取代后生成的一種低級脂肪胺，按三個(gè)氫原子被甲基取代的數(shù)目不同依次為一甲胺MMA、二甲胺(DMA)和三甲胺(TMA)。別離三種甲胺產(chǎn)物的能耗較大，其中二甲胺(DMA)的市場需求量最大，約占80%。因此尋找產(chǎn)物分布符合市場需求的生產(chǎn)途徑，提高二甲胺(DMA)的收率，降低生產(chǎn)能耗，具有重要的經(jīng)濟(jì)意義

5、2。.1 物理性質(zhì)編號工程一甲胺二甲胺三甲胺1外觀與味道無色的氣體或液體，有魚腥味2冰點(diǎn)-93.46-92.19-117.13沸點(diǎn)-6.326.882.884閃點(diǎn)-17.8-17.8一甲胺三甲胺氨因此，在甲胺生產(chǎn)和運(yùn)貯中，要注意有水存在時(shí)對一般鋼、銅、鋁、錫及玻璃有腐蝕性。2應(yīng)用在工業(yè)上的主要化學(xué)反響3：一甲胺顯影劑密妥耳的制備：二甲胺：生成二甲基甲酰胺的反響：CH32NH+COHCONCH32二甲基甲酰胺用于丙烯膠纖維及聚亞胺脂纖維的紡絲溶劑。三甲胺：生成氯化膽堿雞、鴨等飼料添加劑CH33N+ClCH3CH3OHCH33NCH3CH3OHCl 甲胺用途甲胺具有廣泛的工業(yè)用途。三種甲胺是生產(chǎn)多

6、種溶劑、殺蟲劑、除草劑、醫(yī)藥和洗滌劑的重要中間體。從數(shù)量上講，二甲胺的需求量最大，它可用于制造N，N-二甲基甲酰胺、N,N-一甲基乙酰胺這兩種用途廣泛的溶劑，還可以用于生產(chǎn)橡膠硫化促進(jìn)劑、抗菌素、離子交換樹脂及外表活性劑。一甲胺在需求上占第二位，它主要用于生產(chǎn)醫(yī)藥咖啡因、麻黃素等、農(nóng)藥樂果、殺蟲脒、甲萘威等、染料蒽醌系中間體、炸藥水膠炸藥的原料，還可以用于生產(chǎn)N-甲基吡咯烷酮、二甲基脲等。三甲胺用途較少，用于合成除草劑、飼料添加劑和離子交換樹脂等。4 甲胺市場需求及開展?fàn)顩r .1 我國甲胺市場需求及開展?fàn)顩r我國甲胺生產(chǎn)始于60年代末期，最早建成投產(chǎn)的是青海黎明化工廠，生產(chǎn)能力為750噸年(目前

7、該廠生產(chǎn)能力已擴(kuò)大到4000噸年)，其后各地也相繼建成一些甲胺生產(chǎn)廠家。我國混合甲胺生產(chǎn)裝置除太原化肥廠原3000噸年生產(chǎn)裝置是從原東德引進(jìn)的之外，其余裝置均采用國內(nèi)技術(shù)建成。目前，我國甲胺生產(chǎn)廠有20多家，總生產(chǎn)能力895萬噸年。 傳統(tǒng)甲胺合成工藝均為平衡型工藝；非平衡型合成工藝是當(dāng)前研究熱點(diǎn)；平衡型合成工藝仍在不斷開展、改良；兩種合成工藝各有利弊，平衡型合成工藝生命力仍然強(qiáng)大；我國甲胺裝置以及世界90%的甲胺裝置均采用平衡型催化劑。國內(nèi)甲胺合成技術(shù)研究進(jìn)展：(1)以甲醇和氨為原料氣相法合成甲胺的生產(chǎn)工藝研究，始于1958年，并于1965年建成45 噸/年的中試裝置；(2)對于平衡型甲胺催化

8、劑及工藝，國內(nèi)技術(shù)已相當(dāng)成熟、可靠，上海石化院在該領(lǐng)域已研究了20多年，目前仍在不斷改良、提高；(3)對于非平衡型催化劑及工藝，上海石化院、上海蘇鵬實(shí)業(yè)和南京工業(yè)大學(xué)等單位已進(jìn)行了深入的研究與開發(fā)；(4) 國內(nèi)開發(fā)的非平衡型甲胺合成工藝目前還未實(shí)現(xiàn)工業(yè)化5。甲胺是近年來開展較快的有機(jī)化工原料。目前全球甲胺生產(chǎn)能力約860kta,其產(chǎn)品構(gòu)成大致為MMA 61%、DMA 21%和TMA 18%。我國現(xiàn)有甲胺裝置近20套，1999 年生產(chǎn)能力為91.5 kta,產(chǎn)量約50kt。2000年6月成立的揚(yáng)巴一體化工程中將建成30 kta 甲胺裝置， 對華東地區(qū)精細(xì)化工開展有著重要意義。但國內(nèi)裝置的產(chǎn)品中D

9、MA所占比例較低，約為35%，物耗、能耗高。上海石油化工研究院、北京化工研究院、中科院大連化學(xué)物理研究所、南昌大學(xué)等科研單位及大專院校開發(fā)的非平衡型催化劑已有很大進(jìn)展，然而與國外先進(jìn)水平相比仍有一定差距。因此“ 十五期間對甲胺的研究重點(diǎn)仍應(yīng)放在催化劑機(jī)理研究與工業(yè)應(yīng)用中活性與DMA選擇性提高上；積極新建采用擇形催化劑工藝的裝置，改造老裝置，提高DMA的生產(chǎn)量以滿足其在精細(xì)化工領(lǐng)域需求日益增長的需要6。近年來，我國甲胺產(chǎn)業(yè)規(guī)模急速擴(kuò)張，產(chǎn)能由2001年的15.8萬t/a迅速擴(kuò)增至2006年的43.8萬t/a，約占世界總產(chǎn)能的30%，成為世界最大的甲胺生產(chǎn)國。近年來新建甲胺裝置朝著大型化、集約化的

10、方向開展，規(guī)模均在3萬t/a以上，總生產(chǎn)能力超過10萬t/a的企業(yè)有2家，規(guī)模效應(yīng)顯現(xiàn)，生產(chǎn)本錢顯著降低，經(jīng)濟(jì)效益明顯提升7。.2 國外甲胺市場需求及開展?fàn)顩r目前，世界甲胺的生產(chǎn)總能力約為50萬噸左右，主要產(chǎn)地為北美、西歐和遠(yuǎn)東。生產(chǎn)能力在萬噸以上的甲胺生產(chǎn)廠家有幾十家，其中居前4位的是美國杜邦公司(8.17萬噸)、空氣產(chǎn)品公司(6.75萬噸)、德國巴斯夫公司(6.6萬噸)、英國帝國公司(3.3萬噸)。美國、西歐和日本是甲胺主要消費(fèi)地區(qū)，占全球消費(fèi)總量的60%以上；西歐對MMA、DMA和TMA的比例為1:3:1；我國對MMA、DMA和TMA消費(fèi)構(gòu)成為1:8:1；全球?qū)MA、DMA和TMA消費(fèi)

11、構(gòu)成約1:4:1(17:68:15)。80年代以來, 美國、日本、德國、英國開始研究開發(fā)高活性及對二甲胺有高選擇性的沸石催化劑, 日本學(xué)者將鈉型絲光沸石用NH4NO3、EtO4Si、CuAcO2進(jìn)行處理后, 再經(jīng)H和Cu2+交換得到金屬離子改性沸石催化劑, 反響后可使產(chǎn)物中MMA：DMA：TMA=33.1 : 64.3：2.6質(zhì)量比, 甲醇轉(zhuǎn)化率達(dá)93.0%。美國學(xué)者把Y型沸石加到1mol/L KOH一二氧化硅膠體的懸浮液中, 在95100 環(huán)境中放置96h, 然后水洗, 再經(jīng)NH4NO3、NaNO3處理得到最終催化劑, 其組成為K2O：Na2O : Al2O3 : SiO2=0.05 : 1

12、2.66 : 25.80 : 61.20(質(zhì)量比), 甲醇單程轉(zhuǎn)化率可達(dá)91.5%, 二甲胺選擇性可達(dá)66%, 二甲胺的產(chǎn)量明顯增加, 效益可觀?？傮w來看, 各國學(xué)者大都是通過對催化劑進(jìn)行各種改性, 來提高其活性及二甲胺的選擇性8。1.2 文獻(xiàn)綜述1849年A Wurtz通過異氰酸甲酯、氰尿酸三甲脂、甲基脲水解首先制得了甲胺。由于低碳醇來源豐富，價(jià)格低廉，因此后來開發(fā)了甲醇胺化法，并一直使用到現(xiàn)在。該法以甲醇和氨為原料，在傳統(tǒng)平衡型催化劑-Al2O3、硅酸鋁、磷酸鋁等作用下，反響產(chǎn)物分布受熱力學(xué)平衡控制，生成組成為MMA :DMA :TMA=22:27:51(物質(zhì)的量)的甲胺，而實(shí)際市場對MM

13、A和DMA的需求量高于TMA(尤其是DMA)。解決供需矛盾的方法有兩種：一是將TMA進(jìn)行循環(huán)歧化反響，二是開發(fā)出新型催化劑，打破熱力學(xué)平衡，可按需求對產(chǎn)物分布進(jìn)行調(diào)節(jié)。TMA循環(huán)歧化的方法雖可提高所需產(chǎn)品的產(chǎn)量，但反響器體積增大，生產(chǎn)能耗大大增加，同時(shí)也不能從根本上提高DMA的選擇性，因此自20世紀(jì)70年代起人們紛紛投入擇形分子篩催化劑的開發(fā)。Mobil、DuPont等公司先后開發(fā)了ZSM系分子篩、H一RHO、H一ZK一5、H型菱沸石分子篩等，MMA :DMA :TMA可到達(dá)54.8 :20.5 :24.8，TMA生成量大大減少。1984年日本日東化學(xué)公司首先實(shí)現(xiàn)了絲光沸石的工業(yè)化應(yīng)用，對原有

14、甲胺裝置進(jìn)行了改擴(kuò)建，取得了明顯的經(jīng)濟(jì)效益。同時(shí)該公司及其他公司對分子篩進(jìn)一步改性(如離子交換、水蒸汽處理等)，提高DMA的選擇性到50%以上，TMA選擇性低于20%。在此根底上又開發(fā)出第二代催化劑，分子篩催化劑外表進(jìn)行硅烷化處理，進(jìn)一步降低裝置建設(shè)費(fèi)用，并提高對MMA和DMA的選擇性。同時(shí)各公司對反響器系統(tǒng)也進(jìn)行了改良。另外，目前甲胺生產(chǎn)的主要方法是甲醇胺化法,反響溫度一般為250500 , 壓力為.55.0MPa。在催化劑作用下, 甲醇和NH3在絕熱式固定床活塞流動反響器中經(jīng)高溫催化脫水反響生成混合甲胺, 以TMA為主。工業(yè)生產(chǎn)中常將生成的大局部和過量的氨返回反響系統(tǒng)，產(chǎn)品中MMA：DMA

15、：, 但由于有負(fù)面因素, 且效果有限。隨著C1化工的開展, 傳統(tǒng)以甲醇為根底的甲胺合成工藝也同樣面臨新的挑戰(zhàn)。其中以CO、H2、NH3或CO2、H2、NH3為原料的非甲醇工藝研究十分活潑, 尤其是后種工藝因CO2是溫室效應(yīng)的主要因素, 一旦合成工藝有突破, 其經(jīng)濟(jì)效益及環(huán)保意義十分重大。Silvia V Gregig等人以CO2、H2和NH3為原料, 研究了各種以氧化鋁負(fù)載的金屬催化劑合成過程, 發(fā)現(xiàn)使用Cu/Al2O3催化劑甲胺產(chǎn)率最高,240 、0.6MPa條件下MMA：DMA：=72:15:13。采用其他Ni、Co、Fe、Pt等金屬時(shí)甲胺的產(chǎn)率很低, 而采用Ag時(shí)只生成CO、H2O和HC

16、N。此外, 他們還研究了采用Cu為催化劑活性主體、改變載體時(shí)對甲胺合成的影響, 發(fā)現(xiàn)負(fù)載Cu催化劑含Cu22%29%的載體, 其活性排列順序?yàn)镃r2O3Zr2O3Al2O3SiO2ZnOMgO。三種甲胺生成比例隨原料中NH3含量變化而變化, 而MMA始終為主要產(chǎn)品。該合成路線中原料CO2獲取容易, 另外對于合成氣豐富的地區(qū)而言有一定工業(yè)應(yīng)用價(jià)值, 但由于反響中總體催化劑活性不高, DMA選擇性低, 同時(shí)配套的工藝開發(fā)尚未成熟, 因此目前仍處于實(shí)驗(yàn)室研究階段, 距工業(yè)化還有相當(dāng)一段距離。1.3 設(shè)計(jì)任務(wù)來源本課題是在廣泛查找與甲胺生產(chǎn)工藝密切相關(guān)的各類資料、文獻(xiàn)的根底上，緊密結(jié)合青海黎明化工廠的

17、生產(chǎn)實(shí)際、青海省資源優(yōu)勢利用、專業(yè)培養(yǎng)目標(biāo)等因素，由指導(dǎo)老師指定的課題。1.4 原材料規(guī)格1.4.1 甲醇規(guī)格甲醇98 % 質(zhì)量分率；二級工業(yè)品，符合GB338-76。 1.4.2 液氨規(guī)格液氨99.5%質(zhì)量分率；二級工業(yè)品，符合GB536-65。1.4.3 觸媒 尺寸：5L15mm，Al2O3：高嶺土=9:1質(zhì)量比1.5 設(shè)計(jì)自然條件1.5.1 氣溫歷年平均氣溫 3 歷年平均最高氣溫 13.5 歷年最熱月7月平均最高氣溫 24.3歷年日最高氣溫 13.5 歷年最冷月1月平均最低氣溫 -13.8歷年日極端最高氣溫 39 歷年最熱月7月平均氣溫 17.2歷年絕對最低氣溫 -25 歷年最冷月1月平

18、均氣溫 -9.31.5.2 氣壓歷年平均氣壓 7.461104Pa歷年68月份平均氣壓 7.736104Pa1.5.3 濕度歷年平均相對濕度 55%歷年最熱月平均相對濕度 64%歷年最熱月平均相對濕度 54%1.5.4 降水量歷年平均降水量 18.4mm一日最大降水量 57.9mm一小時(shí)最大降水量 18.4mm1.5.5 風(fēng)常年主導(dǎo)風(fēng)向 東北風(fēng)和南風(fēng)年平均風(fēng)速 2.0m/s歷年13月份平均風(fēng)速 2.1m/s歷年68月份平均風(fēng)速 2.0m/s全年靜風(fēng)率 35%最大1.5.6 雪最大積雪深度 18cm雪壓 1.1910-4MPa1.5.7 水文沙塘川河最高洪水位 2192.2mm1.5.8 地質(zhì)凍

19、土深度 1.34m地震設(shè)防烈度 7度廠區(qū)海拔高度 2192.22192.8m1.5.9 水溫夏季平均水溫 15 冬季平均水溫 4最高水溫 281.6 生產(chǎn)制度年工作時(shí)間為8000小時(shí) 1.7 其他針對目前的甲胺生產(chǎn)狀況，需要得到以下幾方面的改良：1配料是甲胺生產(chǎn)的首要工序，配料系統(tǒng)的穩(wěn)定運(yùn)行對合成、精餾等后續(xù)工段的影響非常大。傳統(tǒng)的甲胺配料采用間歇配料方法，其存在如下問題：勞動強(qiáng)度大，物料計(jì)量不準(zhǔn)確配料時(shí)間長配料組份調(diào)節(jié)滯后為了解決間歇配料存在的問題應(yīng)將配料改為連續(xù)配料，這樣不僅使物料能快速均勻混合、物料組分調(diào)節(jié)方便，而且有利于生產(chǎn)的穩(wěn)定運(yùn)行，有利于降低工人勞動強(qiáng)度，有利于裝置規(guī)模的擴(kuò)大9。(

20、2)降低原料消耗加強(qiáng)廢氣、廢液回收廢氣、廢液的排放都應(yīng)通過吸收塔,以利回收甲醇、氨和甲胺,特別是非方案停車、事故處理和方案停車檢修時(shí),更要做好這項(xiàng)工作,這對降低原料消耗是十分必要的。使用好催化劑,優(yōu)化操作條件不要在過低N/C、過高溫升、過高反響溫度下操作，減少或防止甲醇分解。當(dāng)發(fā)現(xiàn)轉(zhuǎn)化率下降或副反響增加、不凝氣體增多、原料消耗明顯升高等現(xiàn)象，并確認(rèn)是由催化劑性能變差所引起時(shí)，應(yīng)及時(shí)更換催化劑。(3)節(jié)約能耗現(xiàn)用大局部甲胺生產(chǎn)裝置的設(shè)計(jì)還停留在20世紀(jì)70、80年代的水平上，規(guī)模小，自動化程度低，設(shè)備落后且老化，裝置泄漏較為普遍，造成能耗高。因此，必須改良工藝流程，充分利用裝置本身的熱源，尤其是

21、反響熱，參考先進(jìn)流程，萃取水循環(huán)使用；參考其他反響的絕熱固定床反響器，設(shè)計(jì)出結(jié)構(gòu)簡單、催化劑裝卸方便、氣流分布均勻、壓降損失小的反響器。(4)開發(fā)甲胺下游產(chǎn)品我國甲胺工業(yè)的產(chǎn)品主要滿足農(nóng)藥、國防工業(yè)的需要，與國外相比，甲胺下游產(chǎn)品品種較少、產(chǎn)量小。例如，美國用于生產(chǎn)N-甲基吡咯烷酮的一甲胺用量占了一甲胺的35%；國外二甲胺用于水處理劑的比例近年增加較快，而我國未很好開發(fā)。我國是個(gè)農(nóng)業(yè)大國，三甲胺作為飼料添加劑的用量目前較小，其開展趨勢大有作為。因此，進(jìn)一步開發(fā)三甲胺下游產(chǎn)品，對推動我國甲胺工業(yè)和農(nóng)牧業(yè)的開展具有重大意義10。2.生產(chǎn)流程確實(shí)定本章主要介紹了甲胺的主要生產(chǎn)工藝及優(yōu)缺點(diǎn)，并結(jié)合青海

22、地區(qū)資源特點(diǎn)、地理?xiàng)l件及經(jīng)濟(jì)效益，確定了甲胺的生產(chǎn)工藝甲醇和氨的催化，針對選定的工藝流程確定了各工序主要工藝參數(shù)。2.1 生產(chǎn)方案確定 甲胺生產(chǎn)方法比擬.1 甲醇和氨的催化反響CH3OH+NH3CH2NH2+H2O2CH3OH+NH3CH32NH+2H2O3CH3OH+NH3CH32N+3H2O.2 甲醇和氯化銨的反響CH3OH+NH4ClCH3NH3HCl+H2O2CH2OH+NH4ClCH32NHHCl+H2O3CH3OH+NH4ClCH33NHCl+3H2O.3 甲醛和氨的反響2NH3+3HCHO2CH2NH2+CO2+H2ONH3+3HCHOCH32NH+CO2+H2O2NH3+9HC

23、HO2CH32N+3CO+3H2O.4 甲醛和氯化銨的反響2HCHO+NH4CLCH3NH2HCL+HCOOH4HCHO+NH4CLCH32NHHCL+2HCOOH6HCHO+NH4CLCH33NHCL+3HCOOH.5 鹵代甲烷氨化法CH3CL+NH3CH3NH2HCL2CH3CL+2NH3CH32NHCL+NH4CLCH3NH2+HCL+CH32NHHCL+CH32NHCL+3NH4CLCH3NH2+CH32NH+CH23N+3NH3+6NaCL.6 醚的氣相催化法CH3OCH3+NH2CH2NHCH2+H2O.7 硝基化合物復(fù)原CH2NO2CH3NH2+2H2O.8 氰化氫加氫復(fù)原HCN

24、+4H CH2NH2尚有其它方法，此外不再羅列。上述方法中7，8法限于生產(chǎn)二甲胺或一甲胺，原料乙受限制，工業(yè)前途不大，8法在德國，法國，比利時(shí)，荷蘭等國已用于工業(yè)生產(chǎn)使用了角鹽等催化劑，壓力從8個(gè)大氣壓到300大氣壓，溫度在200以下，可聯(lián)產(chǎn)一、二、三甲胺。1-5法，烷基化劑采用甲醇，甲醛試鹵烷，氨基采用氨試氯化銨大同小異，但氯化銨本身是固體，不便實(shí)現(xiàn)生產(chǎn)連續(xù)化，且生產(chǎn)中的鹽酸對設(shè)備有腐蝕。所以相比之下，不如用液氨做原料，甲醇在目前無論從來源或本錢均較優(yōu)，例如5法在德國1895年就投入生產(chǎn)；在日本也曾用過2法；我國上海，吉林，西安等地亦用過此法，但由于原料貴，操作間歇，設(shè)備大局部要唐瓷不銹鋼，

25、加上甲胺生產(chǎn)率低等缺點(diǎn)故逐漸被1法所代替11。綜上所述：我們認(rèn)為1法即“甲醇和氨的催化反響是適于工業(yè)化的較先進(jìn)的合成甲胺的方法，其優(yōu)點(diǎn)如下：原料液氨和甲醇來源豐富且價(jià)格廉價(jià)，往往大型合成氨不同時(shí)生產(chǎn)甲醇，這樣就可使甲胺車； 此法能大規(guī)模連續(xù)生產(chǎn)，可以滿足國家對甲胺的大量需要；此法對設(shè)備材料要求不高，工藝條件易于滿足；可以根據(jù)市場的需要靈活調(diào)一、二、三甲胺的產(chǎn)量12。 生產(chǎn)流程確定精餾是化學(xué)工業(yè)中最重要的操作單元之一,隨著石油化工的飛速開展,各種精餾過程獲得廣泛的應(yīng)用,精餾過程簡單地說就是同時(shí)并屢次地運(yùn)用局部汽化和局部冷凝的方法使混合液別離成純組分的操作.按照被別離的物質(zhì)的性質(zhì)不同,常用的精餾操

26、作不外于為常壓精餾,真空精餾和加壓精餾三種,其中又有操作要求又可分為間斷精餾和連續(xù)精餾二種,另外還有萃取精餾,精密精餾各種精餾過程有它們的特性,另一方面它們具有一定的通性,它們都建立在最根本的物理化學(xué)原理的根底上,也就是說塔的最根本單元塔板是一個(gè)物質(zhì)交換的場所,從自動控制角度出發(fā),能否正確測知物料在塔板上的質(zhì)的變化和熱量的變化是控制的主要關(guān)鍵問題,也是控制的主要目的,是自控設(shè)計(jì)人員探討研究的被調(diào)對象的動特性的分析和綜合問題.目前,我們只能按照化工過程的物理化學(xué)特性和實(shí)際生產(chǎn)的操作經(jīng)驗(yàn)進(jìn)行定性分析比擬,來確定塔的控制方案的各組分的產(chǎn)品,又能節(jié)約塔的能量的消耗,綜合分析方面影響是十分必要的13。下

27、面列出幾種流程的優(yōu)缺點(diǎn)：優(yōu)點(diǎn)缺點(diǎn)日本在工藝設(shè)計(jì)中用了四個(gè)塔,對各個(gè)組分分別進(jìn)行別離,提高別離效率,在塔底設(shè)置有中間槽增加了重蒸塔,加大了能耗,雖然有利于別離,但從經(jīng)濟(jì)利益上分析是不合理的西德 流程簡單,在塔頂設(shè)有冷凝器,塔釜提供了不斷上升的蒸汽和不斷下降的冷凝器共沸精餾要求嚴(yán)格的共沸劑,僅與原料液中的一個(gè)組分形成二元正偏差共沸物優(yōu)點(diǎn)缺點(diǎn)中國工藝流程合理,并采用了萃取精餾,對一,二,三甲胺充分起到了別離作用,能耗分配合理,回流液合理利用采用多個(gè)回流泵,無形中增加了能耗經(jīng)過比擬以上幾種流程的優(yōu)缺點(diǎn)，可得出選擇中國流程是適宜我們設(shè)計(jì)的要求，應(yīng)選之。2.2 工藝參數(shù)確定 配料工序參數(shù)確定混合物料的配制

28、正常開車用：配料槽有效容積：20m3;配料槽最大壓力：1.6MPa；循環(huán)時(shí)間：11.5小時(shí)；配料溫度：35；配料泵正常電流：1822A。 合成工序參數(shù)確定.1 壓力合成系統(tǒng)前部壓力：4MPa；合成系統(tǒng)后部壓力：2MPa；原料配制槽的壓力：1.6MPa；汽化器加熱蒸汽壓力：1MPa；合成冷凝器冷凝水壓力：0.15MPa；合成系統(tǒng)平安壓力：5MPa。.2 溫度汽化器出口溫度：170；電加熱爐爐膛溫度：470；反響器熱點(diǎn)溫度：420430；電加熱爐出口溫度：360390；換熱器出口溫度：320340原料液進(jìn)加熱爐前溫度原料液出低溫?fù)Q熱器溫度：80100；反響器出口溫度：410420。.3 流量通氨活

29、化觸媒時(shí)的通氨量：10001200L/h；通氨升溫和降溫時(shí)的通氨量：8001500 L/h；正常開車投混合物料量：35004500 L/h；觸媒適當(dāng)最大空速：4m3/m3(觸媒)小時(shí) 精餾工序參數(shù)的初步確定通過查閱資料及參考青海黎明化工有限責(zé)任公司甲胺生產(chǎn)工段工藝，初步確定精餾工序參數(shù)如下：序號工程一塔二塔三塔四塔五塔1操作壓力MPa1.41.50.70.80.50.70.70.80.10.22進(jìn)料溫度607089110110130555658623塔頂溫度394175825060455684914塔釜溫度110130138140164168981101211275回流比 R253436615

30、57626釜加熱蒸汽MPa0.140.220.60.80.70.90.050.10.030.083.生產(chǎn)流程簡述3.1 甲胺生產(chǎn)工藝流程簡圖圖1-1甲胺生產(chǎn)工藝流程簡圖3.2 工藝流程簡述來自配料槽的新鮮原料液由計(jì)量泵加壓，經(jīng)過泵前冷卻器、過濾器、合成泵后,接著進(jìn)入一個(gè)充有氮?dú)獾木彌_罐，然后進(jìn)入低溫?fù)Q熱器，汽化器，高溫?fù)Q熱器，使原料液溫度到達(dá)330 左右，再經(jīng)電加熱爐加熱至360 后進(jìn)入反響器進(jìn)行胺化反響，從反響器出來的高溫合成氣在進(jìn)入高溫?fù)Q熱器,低溫?fù)Q熱器與原料進(jìn)行換熱。換熱后的合成氣先經(jīng)過一個(gè)緩沖罐再經(jīng)減壓閥將壓力降到1.5MPa左右，進(jìn)入精餾工段。來自合成工段的合成氣首先進(jìn)入一塔脫氨塔，

31、混甲胺中多余的氨和三甲胺共沸物由塔頂采出進(jìn)入一塔冷凝器，一塔中間槽，脫氨塔泵前冷卻器，經(jīng)一塔回流泵進(jìn)入貯槽；而一甲胺、二甲胺和三甲胺那么由塔釜進(jìn)入二塔萃取塔。在二塔參加一定量的軟水，使溶解度較小的三甲胺由塔頂采出，進(jìn)入二塔冷凝器，二塔中間槽，二塔回流泵前冷卻器，經(jīng)二塔回流泵一局部送往三甲胺產(chǎn)品槽，一局部作為循環(huán)進(jìn)入貯槽；而溶解度較大的一甲胺、二甲胺與水由塔釜進(jìn)入三塔脫水塔。在三塔中，由于一甲胺、二甲胺與水的沸點(diǎn)相差較大,一甲胺和二甲胺由塔頂采出后進(jìn)入三塔冷凝器，三塔中間槽，三塔回流泵前冷卻器，經(jīng)三塔回流泵送往四塔別離塔；大量的水那么由塔釜排出進(jìn)入五塔回收塔。在四塔別離塔中，一甲胺產(chǎn)品由塔頂采出

32、后進(jìn)入四塔冷凝器，四塔中間槽，四塔回流泵前冷卻器，經(jīng)四塔回流泵一局部送往一甲胺產(chǎn)品槽，一局部作為循環(huán)進(jìn)入貯槽；二甲胺那么由四塔側(cè)線采出后送往二甲胺產(chǎn)品槽。 五塔為回收塔，三塔塔底水直接進(jìn)入到五塔，塔頂回收甲醇去循環(huán)，塔底排出的廢水經(jīng)廢水處理裝置處理后排放。4.工藝計(jì)算 本章主要進(jìn)行了甲胺生產(chǎn)精餾工序的物料衡算和能量衡算，從而得出了各主要設(shè)備進(jìn)出口物料量，以及各冷卻、加熱介質(zhì)用量。4.1 數(shù)據(jù)1年工作日：8000h2年生產(chǎn)能力：4000噸混甲胺一甲胺：二甲胺：三甲胺=5：6：1質(zhì)量比， 返料比產(chǎn)品：返料質(zhì)量比14：一甲胺：4.3:1二甲胺：42.1:1三甲胺：1:13.33甲醇轉(zhuǎn)化率：98%質(zhì)量

33、分率144甲醇有效轉(zhuǎn)化率：92%質(zhì)量分率14 生成一、二、三甲胺消耗甲醇質(zhì)量與原料中甲醇總質(zhì)量比5合成質(zhì)量收率：98%合成液質(zhì)量與原料液質(zhì)量之比146合成液中一、二、三甲胺濃度選取14：一甲胺wt%：10.00二甲胺wt%：10.00三甲胺wt%：23.007 表4-1 各組分在精餾系統(tǒng)中單程收率及總收率14組分氨一甲胺二甲胺三甲胺單程收率%97959496總收率%999797908為書寫方便，用以下符號分別代表氨：NH3，一甲胺：MMA，二甲胺：DMA,三甲胺：TMA，甲醇：CH3OH，水：H2O4.2 合成局部物料橫算基準(zhǔn)：1小時(shí)物料量。返料：一、二、三甲胺、氨氣、甲醇、水合 成精 餾原料

34、液 合成液 產(chǎn)品 (1)產(chǎn)品中一、二、三甲胺的量：MMA：DMA：TMA： (2)返料中一、二、三甲胺的量：MMA： DMA：TMA： (3)返料前一、二、三甲胺的量：MMA：DMA：TMA：(4)合成液中一、二、三甲胺的量：MMA：DMA：TMA： (5)合成液的量：按MMA初求合成液量：按DMA初求合成液量：按TMA初求合成液量：為同時(shí)滿足一、二、三甲胺產(chǎn)量要求，故合成液總量為： (6)每小時(shí)原料液量： 4.2.1 原料液的組成(1)反響生成MMA、DMA、TMA的量：MMA: DMA:TMA:(2)反響生成MMA、DMA、TMA消耗的氨、甲醇量及生成的水量： (4-1) (4-2) (4

35、-3)按式4-1計(jì)算，生成MMA所需NH3、CH3OH及生成H2O的量為：NH3：CH3OH：H2O：按式4-2計(jì)算，生成DMA所需NH3、CH3OH及生成H2O的量為：NH3：CH3OH：H2O：按式4-3計(jì)算，生成TMA所需NH3、CH3OH及生成H2O的量為：NH3：CH3OH：H2O：反響消耗NH3、CH3OH的總量及生成H2O的總量：NH3：CH3OH：H2O：(3)原料液中CH3OH的總量：(4)原料液中水含量取2%，其余為NH3，那么原料液組成如下：表4-2 原料液組成組分NH3MMADMATMACH3OHH2Owt/(%)48.111.740.2119.9328.012.001

36、00.00kg/h1336.6148.465.94553.61778.1855.572778.37kmol/h78.621.560.139.3824.323.09117.10mol/(%)67.141.330.118.0120.772.64100.00 合成液組成1經(jīng)過反響后，甲醇剩余量：2合成液中水量：3合成液中氨量：除各組分含量外，其余均為氨表4-3 合成液組成組分NH3MMADMATMACH3OHH2Owt/(%)39.6010.0010.0023.000.5716.83100.00kg/h1078.16272.28272.28626.2415.56458.282722.80kmol/h

37、63.428.786.0510.610.4925.46114.81mol/(%)55.247.655.279.240.4322.18100.00 物料平衡表表4-4 合成局部物料平衡表組分進(jìn)料(kg/h)出料(kg/h)合成液放空量NH31336.611078.16-MMA48.46272.28-DMA5.94272.28-TMA553.61626.24-CH3OH778.1815.56-H2O55.57458.28-總計(jì)2778.372722.855.57物料守恒2778.372778.37 氨消耗定額(1)氨轉(zhuǎn)化率= (2)氨有效轉(zhuǎn)化率=(3)氨消耗定額:返回配料的氨量：每小時(shí)參加新鮮的氨

38、量：每噸混合胺消耗氨量：每小時(shí)生產(chǎn)混合甲胺總量：那么氨消耗定額以工業(yè)液氨計(jì)：每年氨消耗量： 甲醇消耗定額1)甲醇回收塔回收甲醇量：。2)甲醇消耗定額以工業(yè)甲醇計(jì)：噸/噸混甲胺3每年甲醇消耗量：噸/年 催化劑消耗定額(1)原料液密度：,(2)空速取3。(3)每年換催化劑三次，催化劑視比重為0.88，那么：催化劑消耗定額為： kg催化劑/噸混甲胺4.3 精餾局部的物料衡算基準(zhǔn)：1小時(shí)物料量。別離塔甲醇回收塔脫 氨 塔脫 水 塔萃 取 塔合成液氨、三甲胺補(bǔ)充軟水三甲胺一甲胺二甲胺甲醇水整個(gè)精餾過程的簡單工藝流程框圖如下：表4-5 產(chǎn)品規(guī)格單位：Wt%14組分NH3MMADMATMAH2O一甲胺0.2

39、98.00.61.2-二甲胺0.10.399.00.50.1三甲胺0.20.60.898.00.4 脫氨塔塔.1 數(shù)據(jù)1進(jìn)料量及其組成：表4-6 脫氨塔進(jìn)料量及其組成14組分NH3MMADMATMACH3OHH2Owt/(%)39.6010.0010.0023.000.5716.83100.00kg/h1078.16272.28272.28626.2415.56458.282722.80kmol/h63.428.786.0510.610.4925.46114.81mol/(%)55.247.655.279.240.4322.18100.002)氨的單程收率為97%14。3氨：三甲胺=82:18

40、質(zhì)量比的比例從塔頂蒸出14。4塔頂餾出物組成：表4-7脫氨塔塔頂餾出物組成14組分NH3MMADMATMAwt%81.670.20.217.93100.005設(shè)塔的放空損失為1.36%，組成如下：表4-8 脫氨塔放空組成14組分NH3MMADMATMAwt%78.200.750.7520.30100.006釜液中NH3含量0.3%wt%14。.2 物料衡算1餾出物組成：餾出液中NH3量：餾出液中TMA量：餾出液量為D=表4-9 脫氨塔餾出液組成組分NH3MMADMATMAwt/(%)81.670.20.217.93100.00kg/h1045.822.562.56229.571280.51km

41、ol/h61.520.080.063.8965.55mol/(%)93.850.120.095.93100.002放空熱損失量：表4-10 脫氨塔放空組成組分NH3MMADMATMAwt%78.200.750.7520.30100.00kg/h28.960.280.287.5237.033釜液組成： 表4-11 脫氨塔釜液組成組分NH3MMADMATMACH3OHH2Owt/(%)0.2419.1719.1727.691.1132.61100.00kg/h3.38269.44269.44389.1515.56458.281405.26kmol/h0.208.695.996.600.4925.4

42、6114.81mol/(%)0.4268.3212.6313.921.0353.68100.00.3 物料平衡表表4-12脫氨塔物料平衡表組分進(jìn) 塔kg/h出 塔kg/h進(jìn)料量餾出量釜液量放空量NH31078.161045.823.3828.96MMA272.282.56269.440.28DMA272.282.56269.440.28TMA626.24229.57389.157.52CH3OH15.56-15.56-H2O458.28-458.28-總計(jì)2722.801280.511405.2637.03物料守恒2722.802722.80 萃取塔塔.1 數(shù)據(jù)1進(jìn)料量及其組成與脫氨塔釜液一樣

43、，如下所示：表4-13 萃取塔進(jìn)料量及其組成14組分NH3MMADMATMACH3OHH2Owt/(%)0.2419.1719.1727.691.1132.61100.00kg/h3.38269.44269.44389.1515.56458.281405.26kmol/h0.208.695.996.600.4925.46114.81mol/(%)0.4268.3212.6313.921.0353.68100.002)萃取水量為進(jìn)料量的1.1倍體積14。3萃取水按1/3為新鮮軟水，2/3為脫水塔釜液循環(huán)使用考慮，循環(huán)使用時(shí)，脫水塔釜液組成為：表4-14 萃取塔釜液組成14組分NH3MMADMAC

44、H3OHH2Owt%0.050.200.251.2598.25100.004三甲胺的單程收率為96%包括脫氨塔餾出液中的三甲胺14。5設(shè)塔的放空損失為進(jìn)料量的0.95%，其組成如下：表4-15 萃取塔放空組成14組分MMADMATMAwt%2.062.0695.88100.006釜液中TMA的含量0.2%wt%14。.2 物料衡算1萃取水參加量：85時(shí)，進(jìn)料液的混合密度為那么參加水量：即 2用脫水塔釜液作為萃取水時(shí)，萃取水?dāng)?shù)量及組成：新鮮軟水量=循環(huán)軟水量= 按脫水塔釜液組成，那么循環(huán)釜液量為：表4-16 循環(huán)釜液組成組分NH3MMADMACH3OHH2Owt%0.050.200.251.25

45、98.25100.00kg/h0.793.183.9719.851559.931587.72混合后萃取水的組成及數(shù)量：表4-17 混合后萃取水組成組分NH3MMADMACH3OHH2Owt/(%)0.030.130.170.8498.83100.00kg/h0.793.183.9719.852339.92367.69kmol/h0.0460.100.0880.62129.99130.84mol/(%)0.0350.0760.0670.4799.35100.003餾出液組成：按TMA的單程收率計(jì)算塔頂蒸汽TMA量： 按產(chǎn)品組成，餾出液量為 表4-18 萃取塔餾出液組成組分NH3MMADMATMA

46、H2Owt/(%)0.200.600.8098.000.40100.00kg/h0.762.283.03371.621.53379.20kmol/h0.0450.0740.0676.2990.0846.569mol/(%)0.691.131.0295.891.28100.00按年產(chǎn)333噸41.625kg/h三甲胺要求，每小時(shí)取出餾出液量：表4-19 萃取塔每小時(shí)取出餾出液量組分NH3MMADMATMAH2Owt%0.200.600.8098.000.40100.00kg/h0.080.250.3441.6250.1742.47返回合成配料數(shù)量：表4-20 萃取塔每小時(shí)返回合成配料的餾出液量組

47、分NH3MMADMATMAH2Okg/h0.682.032.67329.9951.36336.744放空熱損失量：,表4-21 萃取塔放空組成組分MMADMATMAwt%2.062.0695.88100.00kg/h0.2750.27512.8013.355釜液組成：表4-22萃取塔釜液組成組分NH3MMADMATMACH3OHH2Owt/(%)0.107.997.990.141.0582.73100.00kg/h3.41270.07270.114.7335.412796.663380.39kmol/h0.208.716.000.081.11155.37171.47mol/(%)0.125.0

48、83.500.050.6590.61100.00.3 物料平衡表表4-23 萃取塔物料平衡表組分進(jìn) 塔kg/h出 塔kg/h進(jìn)料液萃取水餾出液釜液放空量NH33.380.790.763.41-MMA269.443.182.28270.070.275DMA269.443.973.03270.110.275TMA389.15-371.624.7312.80CH3OH15.5619.85-35.41-H2O458.282339.901.532796.66-1405.262367.69379.213380.3913.35總計(jì)3772.953772.95 脫水塔塔.1 數(shù)據(jù)1進(jìn)料量及其組成與萃取塔釜液一

49、樣，如下所示：表4-24 脫水塔進(jìn)料量及其組成14組分NH3MMADMATMACH3OHH2Owt/(%)0.107.997.990.141.0582.73100.00kg/h3.41270.07270.114.7335.412796.663380.39kmol/h0.208.716.000.081.11155.37171.47mol/(%)0.125.083.500.050.6590.61100.002)釜液中總胺含量為0.5%，甲醇含量為1.25%，其中：總胺中含MMA 0.2%，DMA 0.25%，TMA 0.05%14。3設(shè)塔的放空損失為進(jìn)料量中總胺量的0.66%，其組成如下：表4-2

50、5脫水塔放空組成14組分NH3MMADMAwt%24.2037.9037.90100.004餾出液中H2O的含量1%wt%，取每小時(shí)帶走水量4.70kg/h14。.2 物料衡算1釜液組成：釜液量： ,表4-26 脫水塔釜液組成組分NH3MMADMACH3OHH2Owt/(%)0.050.200.251.2598.25100.00kg/h1.425.687.1035.522791.972841.69kmol/h0.080.180.161.11155.11156.64mol/(%)0.050.110.100.7199.02100.002放空熱損失量： 表4-27 脫水塔放空組成組分NH3MMADM

51、Awt%24.2037.9037.90100.00kg/h0.881.371.373.623餾出液組成：餾出液量： 表4-28脫水塔餾出液組成組分NH3MMADMATMAH2Owt/(%)0.2149.1648.900.880.88100.00kg/h1.13263.02261.514.734.70535.08kmol/h0.078.485.810.080.2614.70mol/(%)0.4857.6939.520.541.77100.004正常生產(chǎn)時(shí)，釜液一局部作為萃取水，另一局部送去甲醇回收塔，其處理量為：表4-29 脫水塔送去甲醇回收塔的釜液量組分NH3MMADMACH3OHH2Owt/

52、(%)0.050.200.251.2598.25100.00kg/h0.632.513.1315.671232.031253.97kmol/h0.0370.0810.070.49068.44669.124mol/(%)0.050.120.100.7199.02100.00.3 物料平衡表表4-30 脫水塔物料平衡表組分進(jìn) 塔kg/h出 塔(kg/h)進(jìn)料液餾出液送塔處理送塔作為萃取水放空量NH33.411.130.630.770.88MMA270.07263.022.513.171.37DMA270.11261.513.134.101.37TMA4.734.73-CH3OHH2O35.4127

53、96.66-4.7015.671232.0319.741559.94-3380.39535.081253.971587.723.62總計(jì)3380.393380.39 別離塔塔.1 數(shù)據(jù)1進(jìn)料量及其組成與脫水塔餾出液一樣，如下所示：表4-31 別離塔進(jìn)料量及其組成14組分NH3MMADMATMAH2Owt/(%)0.2149.1648.900.880.88100.00kg/h1.13263.02261.514.734.70535.08kmol/h0.078.485.810.080.2614.70mol/(%)0.4857.6939.520.541.77100.002MMA的單程收率為95%14。

54、3DMA的單程收率為94%14。4設(shè)塔的放空損失為1.00%14。.2 物料衡算1餾出物組成：按MMA的單程收率計(jì)算塔頂蒸出MMA量：按產(chǎn)品規(guī)格，餾出液量為 表4-32別離塔餾出液組成組分NH3MMADMATMAwt/(%)0.0298.000.601.20100.00kg/h0.53258.671.583.17263.94kmol/h0.038.340.040.058.46mol/(%)0.3598.580.470.59100.002側(cè)線采出DMA組成及數(shù)量：按DMA的單程收率計(jì)算側(cè)線采出DMA量： 按產(chǎn)品規(guī)格，側(cè)線采出量為 表4-33 別離塔側(cè)線采出DMA組成組分NH3MMADMATMAH

55、2Owt/(%)0.100.3099.000.500.10100.00kg/h0.260.78255.941.290.26258.53kmol/h0.0150.0255.6880.0220.0145.764mol/(%)0.260.4398.680.380.24100.003放空熱損失量： 表4-34 別離塔放空組成組分NH3MMADMATMAwt%6.1066.2422.615.05100.00kg/h0.333.541.210.275.354釜液組成： 按物料平衡可得其組成如下：表4-35 別離塔釜液組成組分NH3MMADMAH2Owt/(%)0.140.4138.2961.16100.0

56、0kg/h0.010.032.784.447.26kmol/h-0.060.250.31mol/(%)-19.3580.65100.005按年產(chǎn)1667噸208.375kg/hMMA計(jì)算，每小時(shí)采出MMA成品量，其組成下：表4-36 別離塔每小時(shí)采出MMA成品量組分NH3MMADMATMAwt%0.2098.000.601.20100.00kg/h0.43208.3751.282.55212.63每小時(shí)返回合成配料量表4-37別離塔每小時(shí)返回合成配料的MMA量組分NH3MMADMATMAwt%0.2098.000.601.20100.00kg/h0.1050.2950.300.6251.31.

57、3 物料平衡表表4-38 別離塔物料平衡表組分進(jìn) 塔kg/h出 塔kg/h進(jìn)料量MMA成品量MMA返回配料DMA側(cè)線采出量釜液放空量NH31.130.430.100.260.010.33MMA263.02208.37550.2950.780.033.54DMA261.511.280.30255.942.781.21TMA4.732.550.621.29-0.27H2O4.70-0.264.44-535.08212.6351.31258.537.265.35共計(jì)535.08535.08 甲醇回收塔塔.1 數(shù)據(jù) 1進(jìn)料量及其組成與脫水塔釜液一樣，如下所示：表4-39 甲醇回收塔進(jìn)料量及其組成14組

58、分NH3MMADMACH3OHH2Owt/(%)0.050.200.251.2598.25100.00kg/h0.632.513.1315.671232.031253.97kmol/h0.0370.0810.070.49068.44669.124mol/(%)0.050.120.100.7199.02100.002)甲醇的收率為80%14。3餾出液的組成如下：表4-40甲醇回收塔餾出液的組成14組分NH3MMADMACH3OHH2Owt/(%)0.503.504.0090.002.00100.004設(shè)塔頂?shù)姆趴論p失為進(jìn)料量除水外的31%，其組成如下：表4-41 甲醇回收塔放空組成14組分NH3

59、MMADMACH3OHwt%3.7026.3033.0037.00100.00.2 物料衡算1餾出液組成：餾出液量為 表4-42 甲醇回收塔餾出液組成組分NH3MMADMATMACH3OHH2Owt/(%)0.503.504.00-90.002.00100.00kg/h0.070.490.56-12.540.2813.93kmol/h0.0040.0160.012-0.3920.0160.44mol/(%)0.913.642.73-89.093.64100.002放空損失量： 其組成為：表4-43 甲醇回收塔放空組成組分NH3MMADMATMACH3OHwt/(%)3.7026.3033.00

60、-37.00100.00kg/h0.251.792.24-2.526.80kmol/h0.0150.0580.050-0.0790.202mol/(%)7.4328.7124.75-39.11100.003釜液組成：釜液量： 其組成為：表4-44 甲醇回收塔釜液組成組分NH3MMADMATMACH3OHH2Owt/(%)0.0250.0190.027-0.04999.879100.00kg/h0.310.230.33-0.611231.751233.24kmol/h0.0180.0070.007-0.01968.4368.481mol/(%)0.0260.0100.010-0.02899.92