墩梁臨時(shí)固結(jié)檢算書80米主跨

1、（）預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋臨時(shí)固結(jié)設(shè)計(jì)計(jì)算書1.臨時(shí)固結(jié)設(shè)計(jì)在懸臂澆注施工過(guò)程中，為保證“”形結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性，在橋墩頂面（塊梁底）設(shè)置個(gè)（寬）X（長(zhǎng)）的臨時(shí)支墩（見圖），臨時(shí)支墩采用標(biāo)號(hào)的混凝土塊，每個(gè)臨時(shí)支墩內(nèi)部配置中高強(qiáng)精軋螺紋鋼筋根，同時(shí)配置適當(dāng)?shù)钠胀ㄤ摻睢＞埪菁y鋼筋埋入橋墩，埋入梁體。在臨時(shí)支座底面、頂面各設(shè)一層塑料薄膜（或油毛氈）隔離層。臨時(shí)支座中心距離橋墩中心縱向距離圖臨時(shí)固結(jié)平面圖3.臨時(shí)固結(jié)的強(qiáng)度檢算3.1設(shè)計(jì)要求的不平衡彎矩及連續(xù)梁臨時(shí)錨固結(jié)構(gòu)中支點(diǎn)處應(yīng)能承受的支反力，連續(xù)梁兩端混凝土澆注不平衡重不超過(guò)。3.2材料參數(shù)螺紋鋼筋：精軋螺紋中：計(jì)算最大應(yīng)力O混凝土：軸心受壓強(qiáng)度設(shè)

2、計(jì)值43.3臨時(shí)支墩混凝土抗壓強(qiáng)度臨時(shí)混凝土支墩的最大壓力為R2=kN,橋墩一側(cè)臨時(shí)支墩的受壓面積為:2X1.8X0.4=1.44m混凝土的壓應(yīng)力20852/1.44=14.5MPakN.m螺紋鋼筋能夠滿足抵抗最大不平衡彎矩的要求，安全系數(shù)為=62974.8/35486=1.77附：臨時(shí)支墩受力分析（僅供參考）計(jì)算圖式由于主要分析臨時(shí)固結(jié)處的支反力，因而將梁體部分視為剛體，計(jì)算圖式如圖所示。圖中，為梁體所受到的支反力，向上為正。OOoooco!occiooOO圖A1支反力計(jì)算模型梁上荷載估算梁上荷載主要包括梁體自重、梁上的掛藍(lán)、施工人員及機(jī)具等重量。梁體自重：最大雙懸臂狀態(tài)下，梁上的自重為：；

3、梁上的掛藍(lán)荷載（按每個(gè)掛藍(lán)計(jì)）估算為：X施工人員及機(jī)具總重估算為：其中，梁上的掛藍(lán)荷載和施工人員及機(jī)具荷載按移動(dòng)荷載考慮。3.最不利支反力R1,R2的計(jì)算梁的自重荷載按平均分配計(jì)算（兩端混凝土澆注不平衡重另計(jì)）梁的自重荷載所產(chǎn)生的支反力R11=/2=13067kN（）1-1R21=/2=13067kN（）2-1梁上移動(dòng)荷載所產(chǎn)生的支反力估算a）當(dāng)為對(duì)稱作用時(shí)：Ri2=(1600+1000)/2=2600/2=1300kN()1-2R”=(1600+1000)/2=2600/2=1300kN()2-2當(dāng)）為不對(duì)稱作用時(shí)假設(shè)只在一端作用一個(gè)集中力(如圖2所示)：=1.+1+2(1=1為沖擊系數(shù)，其

4、中考慮了一端掛藍(lán)墜落的極端情況和人員機(jī)具的偏載(設(shè)為1)以及兩端梁體混凝土澆注不平衡重2)由此所產(chǎn)生的不平衡彎矩為：=1X=,這里，集中荷載作用點(diǎn)按最不利的計(jì)算。估算出的不平衡彎矩比設(shè)計(jì)給出的略大，因而，在實(shí)際檢算時(shí)取最大不平衡彎矩=(.則偏載引起的支反力為=122.(4)141-3)=12+2.(=)1442其中2.()為兩個(gè)臨時(shí)支座受力點(diǎn)之間的縱向距離。3.3最不利支反力情況1：當(dāng)梁體自重及梁上移動(dòng)荷載對(duì)稱作用時(shí)=1.2X1+1.4X(1+12=17t)1)2)情況2：當(dāng)梁上移動(dòng)荷載不對(duì)稱作用時(shí)(假設(shè)偏向右側(cè))=1.2X1214=2221)1)=1.2X12+144=22f1)2綜合上述情況，臨時(shí)固結(jié)總是承受壓力，最小壓力2221，集最大壓力3(221，比集設(shè)計(jì)22偏大。不平衡彎矩的估算值=(也比設(shè)計(jì)給出的偏大。追加檢算：混凝土支墩抗壓強(qiáng)度混凝土的壓應(yīng)