框架結(jié)構(gòu)畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書

..-優(yōu)選1、工程概況：1.1本工程為多層工業(yè)廠房建筑，平面布置圖見附圖1.2.3。采用普通磚墻，墻厚為240〔容重18kN/m3〕。柱初定截面尺寸統(tǒng)一為：b*h=400×500mm2，樓層層高分別為：底層4.5m，其它層4.2m。1.2樓面及屋面構(gòu)造說明：樓層地面采用水磨石面層厚30mm〔含結(jié)合層〕。荷載65KN/m3,鋼筋混凝土板厚取120mm，荷載25kN/m3,板底抹灰及制白20mm厚；荷載0.34kN/m2。屋面做法及荷載取值見附圖：根據(jù)"建筑構(gòu)造荷載標(biāo)準(zhǔn)"〔GB50009-2021〕，確定：10mm厚砼蓋板架空層，25kN/m3；鋼筋混凝土屋面板：25kN/m3；頂棚15mm厚混合砂漿噴白：17kN/m2。1.3材料：混凝土：根底C20，柱、梁、板：C30。鋼筋：各構(gòu)件受力主筋采用HRB400()級(jí)fy=360N/mm2；箍筋采用HPB300(φ)級(jí)，fy=270N/mm2。根底鋼筋全部采用HRB335()，fy=300N/mm2。1.4樓面均布活載根據(jù)附表1取4KN/m2；風(fēng)荷載根本取為0.45KN/m2，不計(jì)地震力及雪荷載。不上人屋面，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：0.5KN/m2。地基土質(zhì)較好，均為粘性土，采用天然地基，地基承載力特征值為fa=280kpa，根底埋置深度初定：2.3m。2、構(gòu)造布置：2.1本工程采用全現(xiàn)澆框架構(gòu)造，由于開間較大，同時(shí)考慮柱網(wǎng)布置及使用要求，采用橫向樁梁承重構(gòu)造，樓板均采用雙向板。確定，橫向框架梁為6.9m，縱向連系梁為4.5m、3.9m。梁板截面尺寸：板厚：hzt/40=4500/40=113mm，取板厚h=120mm。橫向框架梁截面尺寸：h=〔EQ～〕l=6900/8～6900/12=860～575mm，取h=600mm；b=〔1/2～1/3〕·h且h≥200；取b=250mm?？v向連系梁：h≥l/12～l/15=4500/12～4500/15=375～300；取h=400mm，b=250mm。二層構(gòu)造平面布置，如圖－1柱截面驗(yàn)算：A≥=·φ〔φ中柱取1.0；邊柱取1.1。角柱取1.2〕。吊柱：A≥×1.2=50809。邊柱：A≥=107480〔滿足〕。中柱：A≥=195419〔滿足〕。2.2本設(shè)計(jì)以④軸線橫向框架為計(jì)算分析對(duì)象。2.2.1框架計(jì)算簡圖如圖－2。2.2.2荷載計(jì)算1、屋面橫梁上的豎向線荷載取標(biāo)準(zhǔn)值：〔1〕恒載①恒載標(biāo)準(zhǔn)值：如圖－310厚砼蓋板架空房0.010×25=0.25KN/m2120厚鋼筋混凝土屋面板0.12×25=3.0KN/m215厚混合砂漿噴白0.015×17=0.26KN/m2合計(jì)：3.51KN/m2②梁自重：各跨橫梁0.25×〔0.6－0.12〕×25=3.0KN/m梁側(cè)粉刷2×〔0.6－0.12〕×0.015×17=0.245KN/m合計(jì)：3.25KN/m作用在屋面框架梁上的線恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值：梁自重g5AB1=g5BC1=3.25KN/m板傳來g5AB2=g5BC2=3.51×4.5=15.80KN/m〔2〕活載如圖－4作用在屋面框架梁上的線活荷載線標(biāo)準(zhǔn)值為：q5AB=q5BC=0.5×4.5=2.25KN/m2、樓面橫梁上的豎向線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：〔1〕恒載如圖－3①恒載標(biāo)準(zhǔn)值30厚水磨石面層0.65KN/m2120厚鋼筋混凝土樓板0.12×25=3.0KN/m220厚板底抹灰及刷白0.34KN/m2合計(jì)：3.99KN/m2②梁自重自跨橫梁0.25×〔0.6－0.12〕×25=3.0KN/m梁側(cè)抹灰及刷白2×〔0.6－0.12〕×0.34=0.33KN/m合計(jì)：3.33KN/m作用在樓面框架上的線恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：梁自重g2AB1=g2BC1=3.33KN/m板傳來的荷載g2AB2=g2BC2=3.99×4.5=17.96KN/m〔2〕活載如圖－4作用在樓面框架梁上的線活載標(biāo)準(zhǔn)值為：q2AB=q2BC=4.0×4.5=18KN/m3、屋面框架節(jié)點(diǎn)集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值如圖-5〔1〕恒載①邊柱連系梁自重0.25×〔0.4-0.12〕×4.5×25=7.88KN梁側(cè)抹灰及刷白2×〔0.4-0.12〕×0.34×4.5=0.86KN連系梁傳來的屋面自重0.5×0.5×4.5×4.5×3.51+0.9×4.5×3.51=31.98KN女兒墻自重0.12×0.18×1.0×4.5=9.72KN墻體粉刷〔1×2+0.12〕×0.34×4.5=3.24KN合計(jì)：53.68KN屋面層邊節(jié)點(diǎn)，集中恒荷載G5A=G5C=53.68KN②中柱連系梁自重0.25×〔0.4-0.12〕×25×4.5=7.88KN梁側(cè)抹灰及刷白2×〔0.4-0.12〕×0.34×4.5=0.86KN連系傳來的屋面自重0.5×0.5×4.5×4.5×3.51×2=35.54KN合計(jì)：44.28KN屋面層中節(jié)點(diǎn)集中恒荷載G5B=44.28KN〔2〕活載①屋面邊節(jié)點(diǎn)集中活荷載0.5×0.5×4.5×4.5×0.5+0.9×4.5×0.5=4.56KN②屋面中節(jié)點(diǎn)集中活荷載Q5A=Q5C=4.56KN0.5×0.5×4.5×4.5×0.5×2=5.06KNQ5B=5.06KN4、樓面框架節(jié)點(diǎn)集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值如圖-6〔1〕恒載①邊柱連系梁自重0.25×〔0.4-0.12〕×25×4.5=7.88KN梁側(cè)抹灰自重及刷白2×〔0.4-0.12〕×0.34×4.5=0.86KN連系梁傳來的板自重0.5×0.5×4.5×4.5×3.99=20.20KN塑鋼窗自重[〔4.2-0.4〕×4.5-3.0×2.4]×0.24×18=42.77KN墻體粉刷2×[〔4.2-0.4〕×4.5-3.0×2.4]×0.34=6.73KN合計(jì)：81.32KN2～5層邊節(jié)點(diǎn)集中恒荷載GA=GC=81.32KN框架柱自重GA1=GC1=0.4×0.5×4.2×25=21KN②中柱連系梁自重0.25×〔0.4-0.12〕×5×25×4.5=7.88KN梁側(cè)抹灰及刷白2×〔0.4-0.12〕×0.34×4.5=0.86KN連系梁傳來的板自重0.5×0.5×4.5×4.5×3.99×2=40.40KN合計(jì)：49.14KN2～5層中節(jié)點(diǎn)集中恒荷載GB=49.14KN框架柱自重GB1=0.4×0.5×4.2×25=21KN〔2〕活載①邊柱連系梁傳來的集中活載0.5×0.5×4.5×4.5×4.0=20.25KN②中柱連系梁傳來的集中活載0.5×0.5×4.5×4.5×4×2=40.50KNQA=QC=20.25KNQB=40.50KN5、風(fēng)荷載根本風(fēng)壓WO=0.45KN/m2，本工程設(shè)定建于城郊；地面粗糙，屬于B類，按荷載標(biāo)準(zhǔn)：WK=βZμSμzWO，風(fēng)荷載圖如圖-7。風(fēng)荷載體型系數(shù)μS迎風(fēng)面為0.8，背風(fēng)面為-0.5。因構(gòu)造高度H=21.3m＜30m〔從室外地面算起〕，取風(fēng)振系數(shù)βZ=1.0。計(jì)算多層框架風(fēng)荷載時(shí)，一般可取為10m處風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz=1.0，即10m以下認(rèn)為風(fēng)荷載均勻分布，10m以上按梯形直線分布。因本工程層數(shù)不多，總高度不大，為簡化計(jì)算，按均布考慮，以10m以上的風(fēng)壓高度變化系數(shù)按女兒墻頂標(biāo)高處確定。〔為簡化計(jì)，近認(rèn)以2層和3層之間的中點(diǎn)為分界?！撑畠簤斆鏄?biāo)高為22.3m；故：μz=1.27。風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：對(duì)于10m以下，W1k=1.0×〔0.8+0.5〕×1.0×0.45×4.5=2.63KN/m。對(duì)于10m以上，W2k=1.0×〔0.8+0.5〕×1.27×0.45×4.5=3.34KN/m。樓層數(shù)相應(yīng)的集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：P1=2.63×=11.44KNP2=2.63×4.2=11.05KNP3=P4=3.34×4.2=14.03KNP5=3.34×〔0.5×4.2+1.0〕=10.35KN2.3內(nèi)力計(jì)算2.3.1恒載作用下的內(nèi)力計(jì)算1、梁、柱線剛度在計(jì)算梁、柱線剛度時(shí)，應(yīng)考慮樓蓋對(duì)框架梁的影響，在現(xiàn)澆樓蓋中，中框架的抗彎慣性取I=2I0；邊框架梁取I=1.5I0。為框架按矩形載面計(jì)算的截面慣性矩，橫梁、柱的線剛度計(jì)算如下：柱、梁的混凝土強(qiáng)度C30，彈性模量Ec=30.0KN/m2。橫梁、柱的線鋼度計(jì)算見表-1表-1橫梁、柱線剛度桿件截面尺寸Ec(kN/mm2)Io(mm4)L(mm)i=EcI/L(kN.mm)相對(duì)剛度B〔mm〕H(mm)邊框架梁250600304.50X10969002.93X1070.75中框架梁250600304.50X10969003.91X1071底層框柱400500304.17X10955002.27X1070.581中層框柱400500304.17X10942002.98X1070.761每層框架柱總的抗側(cè)移剛度見表-2底層：∑D=4×4.90+2×6.06+16×5.38+8×6.52=169.96KN/mm二至五層：∑D=4×6.69+2×10.06+16×8.04+8×11.51=267.60KN/mm表-2框架柱橫向側(cè)移剛度D值工程梁柱剛度比Kαc修正側(cè)移剛度D根數(shù)層柱類型截面二至五層邊框邊柱0.990.336.694邊框中柱1.970.5010.062中框邊柱1.310.408.0416中框中柱2.630.5711.518底層邊框邊柱1.290.544.904邊框中柱2.580.676.062中框邊柱1.720.605.3816中框中柱3.440.726.528注：1.底層K=∑ib/iz；其他層K=∑ib/2iz。2.底層αc=〔0.5+K〕/〔2+K〕；其他層αc=K/〔2+K〕。3.D=αc*iz*12/h2)，單位kN/mm。2、附加節(jié)點(diǎn)彎矩〔1〕恒荷載產(chǎn)生的附加節(jié)點(diǎn)彎矩層面層邊節(jié)點(diǎn)53.68×=6.71KN·m2～5層邊節(jié)點(diǎn)81.32×=10.17KN·m〔2〕活荷載產(chǎn)生的附加節(jié)點(diǎn)彎矩屋面層邊節(jié)點(diǎn)4.56×=0.57KN·m2～5層邊節(jié)點(diǎn)20.25×=2.53KN·m3、彎矩分配系數(shù)〔1〕計(jì)算彎矩配系數(shù)由于該框架對(duì)稱構(gòu)造，可以取框架的一半，進(jìn)展簡化計(jì)算，算出橫向框架各桿端的彎矩分配系數(shù)，如圖-8，相對(duì)線剛度見表-1。節(jié)點(diǎn)A1SA1A0=4iA1A0=4×0.581=2.324SA1B1=4iA1B1=4×1=4SA1A2=4iA1A2=4×0.761=3.044∑S=2.324+4+3.044=9.368μA1A0=SA1A0/∑S=2.324/9.368=0.248μA1B1=SA1B1/∑S=4/9.368=0.427μA1A2=SA2A2/∑S=3.044/9.368=0.325節(jié)點(diǎn)A2SA2A1=4iA2A1=4×0.761=3.044∑S=SA2A1+SA2A3+SA2B2=3.044+3.044+4=10.088μA2A3=μA2A1=3.044/10.088=0.302μA2B3=4/10.088=0.396節(jié)點(diǎn)A5∑S=SA5A4+SA5B5=4×〔0.761+1〕=7.044μA5A4=3.044/7.044=0.432μA5B5=4/7.044=0.568節(jié)點(diǎn)A3、A4與相應(yīng)的節(jié)點(diǎn)A2一樣。4、桿件固端彎矩計(jì)算桿件固端彎矩時(shí)，應(yīng)帶符號(hào)，桿件彎矩一律以順時(shí)針方向?yàn)檎?。如圖-9?！?〕橫梁固端彎矩①屋面層橫梁橫梁自重作用：M′A5B5=-M′B5A5=-ql2/12=3.25×6.92/12=-12.89KN·m。板傳來的恒載作用：M′A5B5=-M′B5A5=-ql2〔1-2×a2/l2+a3/l3〕/12=-15.80×6.92×〔1-2×2.252/6.92+2.253/6.93〕/12=-51.53KN·m〔2〕2～5層橫梁橫梁自重作用M′A1B1=-M′B1A1=-ql2/12=-3.33×6.92/12=-13.21KN·m板傳來的恒載作用：M′A1B1=-M′B1A1=-ql2/12〔1-2a2/l2+a3/l3〕/12=-17.96×6.92×〔1-2×2.252/6.92+2.253/6.93〕/12=-58.57KN·m5、節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩橫向框架的節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩為通過該節(jié)點(diǎn)的各桿件〔不包括縱向框架梁〕在節(jié)點(diǎn)處的固端彎矩與通過該節(jié)點(diǎn)的縱梁引起的柱端橫向附加彎矩之各。根據(jù)平衡原那么，節(jié)點(diǎn)彎矩的正方向與桿端彎矩方向相反，一律以逆時(shí)針方向?yàn)檎?，如圖-9。節(jié)點(diǎn)A5不平衡彎矩：MA5B5=-12.89-51.53+6.71=-57.71KN·m節(jié)點(diǎn)A4、A3、A2、A1不平衡彎矩MA1B1=-13.21-58.57+10.17=61.61KN·m本工程計(jì)算的橫向框架節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩如圖-8。6、內(nèi)力計(jì)算根據(jù)對(duì)稱原那么，只計(jì)算AB跨。在進(jìn)展彎矩分配時(shí)，應(yīng)計(jì)節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩反號(hào)后，再進(jìn)展桿端彎矩分配。節(jié)點(diǎn)彎矩使相交于該節(jié)點(diǎn)的桿件近端產(chǎn)生彎矩，同時(shí)也使桿件的遠(yuǎn)端產(chǎn)生彎矩，近端產(chǎn)生的彎矩通過節(jié)點(diǎn)，彎矩分配確定，遠(yuǎn)端產(chǎn)生的彎矩有傳遞系數(shù)CC近端彎矩與遠(yuǎn)端彎矩的比值確定。傳系數(shù)與桿件遠(yuǎn)端的約束形成有關(guān)。遠(yuǎn)端固定C=；遠(yuǎn)端滑動(dòng)C=-1；遠(yuǎn)端鉸支C=0。恒載彎矩分配過程如圖-10；恒載作用下彎矩如圖-11，梁剪力，柱軸力、剪力如圖-12。2.3.2活載作用下的內(nèi)力計(jì)算注：各不利荷載布置時(shí)計(jì)算簡圖不一定為對(duì)稱形式；為方便采用對(duì)稱構(gòu)造對(duì)稱荷載形式進(jìn)展簡化。1、橫梁固端彎矩〔1〕屋面層M′A5B5=-M′B5A5=-ql2〔1-2a2/l2+a3/l3〕/12=-2.25×6.92×〔1-2×2.252/6.92+2.253/6.93〕/12=-7.34KN·m2、本工程考慮如下四種最不利組合〔1〕頂層邊跨梁跨中彎矩最大：如圖-13〔a〕。〔2〕頂層邊柱柱頂左側(cè)及柱底右側(cè)受拉最大彎矩；如圖-13(b)?！?〕頂層、邊跨梁梁端最大負(fù)彎矩：如圖-13(c)?！?〕活載滿跨布置：如圖-13〔d〕。3、各節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩MA5=M’A5B5+M’A5=-7.34+0.57=-6.77KN·mMA1=MA2=MA3=MA4=M1A1B1+M1A1=-58.70+2.53=-56.17KN·mMB1=MB2=MBC=MB4=M1B1A1=58.70KN·m4、內(nèi)力計(jì)算采用“迭代法〞計(jì)算，計(jì)算次序及過程同于恒載計(jì)算，詳細(xì)步驟不再重復(fù)，內(nèi)力計(jì)算結(jié)果：活載(a)作用下梁端彎矩、剪力、柱軸力,如圖-14、圖-15?；钶d(b)作用下梁端彎矩、剪力、柱軸力,如圖-16、圖-17。活載(c)作用下梁端彎矩、剪力、柱軸力,如圖-18、圖-19?；钶d(d)作用下梁端彎矩、剪力、柱軸力,如圖-20、圖-21。2.3.3風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算1、水平荷載作用下的框架層間剪力，如圖-22；各層柱的及彎點(diǎn)位置如表-18。相關(guān)內(nèi)力的計(jì)算過程見表-19、表-20、表-21.彎矩圖見圖-23，梁端剪力，柱軸力見圖-24。2、風(fēng)載荷作用下的框架位移驗(yàn)算，計(jì)算過程列于表-22。考慮到框架的彈塑性影響，應(yīng)對(duì)框架剛度作適當(dāng)降低。對(duì)現(xiàn)澆框架取降低系數(shù)0.85。剛修正后的底層層間位移?！鳓蘨=3.52/0.85=4.14mm。最大相對(duì)層間位移==＜〔滿足要求〕。2.4內(nèi)力組合2.4.1彎矩調(diào)幅在豎向荷載作用下，可考慮框架梁梁端塑性變形產(chǎn)生的內(nèi)力重分布，對(duì)梁端負(fù)彎矩乘以調(diào)幅系數(shù)進(jìn)展調(diào)幅，取β=0.9對(duì)梁進(jìn)展調(diào)幅，計(jì)算過程見表-23。2.4.2內(nèi)力組合本工程是不考慮地震作用的多層框架構(gòu)造，一般組合采用三種組合形式即可；內(nèi)力組合計(jì)算見表-24、表-25。1、可變荷載效應(yīng)控制時(shí)，取1.2*恒k+1.4*活k+0.6*1.4*風(fēng)k1.2*恒k+1.4*0.7活k+1.4*風(fēng)k2、永久荷載效應(yīng)控制值1.35*恒k+0.7*1.4*活k....word.zl.....word.zl.2.5配筋計(jì)算根據(jù)內(nèi)力組合的結(jié)果，本工程對(duì)該框架的二層橫梁及B柱進(jìn)展梁、柱配筋計(jì)算和獨(dú)立根底設(shè)計(jì)及配筋計(jì)算。2.5.1二層橫梁配筋計(jì)算由于該框架是對(duì)稱的，故BC跨的內(nèi)力以AB跨的內(nèi)力對(duì)稱取值；計(jì)算過程可以取一半進(jìn)展簡化。由表-24，得：AB跨梁左端M=－169.92KN·mV=73.69KN跨中M=154.20KN·m梁右端M=210.09KN·mV=93.63KN正截面受彎承載力計(jì)算時(shí)，支座截面按矩形截面計(jì)算；跨中截面處按T形截面計(jì)算，支座截面彎矩設(shè)計(jì)值，以柱邊截面取值：那么，AB跨，梁左端彎矩設(shè)計(jì)值MA=－169.92+0.25×73.69=－144.50KN·mM中=154.20KN·mMB=－210.09－0.25×93.63=－186.68KN·m1、支座截面配背力計(jì)算，b=250mm；h=600mm；保護(hù)層厚度as=30mm那么ho=h－as=600－30=570mm混凝土采用C30，fc=14.3N/mm2,ft=1.43N/mm2主筋采用HRB400，fy=fy1=360N/mm2箍筋采用HPB235，fy=fy1=210N/mm2A支座截面：===0.124ξ=1－=0.133≤0.35符合塑性內(nèi)力重分布的條件。As=ξ=0.133×≈753mm2選用318，As=763mm2ρmin=0.45=0.45×=0.18%＜0.2%，取ρmin=0.2%ρ1===0.509%＞ρmin=0.2%〔符合要求〕B支座截面：as===0.161ξ=1-=0.176≤0.35〔符合要求〕As=ξ=≈998mm2取418，As=1017mm2ρ1===0.678%＞0.2%〔符合要求〕2、跨中截面配筋計(jì)算跨中擬T形截面計(jì)算，bf′=×6900=2300mm＜4500mm取bf′=2300mmb=250mm，h=600mm，ho=600-30=570mm，hf′=120mma1fcbf′hf′(ho-hf′/2)=1.0×14.3×2300×120×(570-120/2)=2021.87KN·m＞M=154.20KNmm故該梁跨中截面可按第一類T形截面計(jì)算,as===0.014ξ=1-=0.015≤0.35符合要求As=ξ·a1bf’ho=0.015×1.0××2300×570≈756mm2選用318，As=763mm2ρ1===0.509%＞0.2%〔滿足要求〕3、斜截面受剪承載力計(jì)算b=250mm，ho=570mm,fc=14.3N/mm2,ft=1.43N/mm2-fyv=210N/mm2支座A:V=73.69KN支座B:V=-93.63KN驗(yàn)算截面尺寸：hw=ho-hf=570-120=450mmhw/b=450/250=1.8＜40.25βcfcbho=0.25×1.0×14.3×250×570=509.44KN＞Vmax=93.63KN，故截面尺寸滿足要求。0.7ftbho=0.7×1.43×250×570=142.64KN,故A、B座可按構(gòu)造配置箍筋，取S=200。ρsv.min=0.24=0.24×=0.163%那么Asv=ρsv.min×bs=0.163%×250×200=81.5mm2選用φ8200雙肢箍筋，Asv=2×50.3=100.6mm2滿足要求。梁截面配筋圖見圖-25。2.5.2B柱截面配筋計(jì)算1、屋面層，矩形截面尺寸bh=400×500mm2，柱高l=4.2m，取xs=xs1=30混凝土強(qiáng)度等級(jí)C30，fc=14.3N/mm2，HRB400級(jí)鋼筋,fy=fy’=360N/mm2根據(jù)柱內(nèi)力組合表-25屋面層B柱組合①│Mmax│及相應(yīng)的N柱上端M=-24.89KN·mN=199.56KN柱下端M=-31.65KN·mN=224.76KN組合②Nmin及相應(yīng)的M柱上端M=-24.89KN·mmN=199.56KN柱下端M=-31.65KN·mmN=224.76KN組合③Nmax及相應(yīng)的M柱上端M=-10.42KN·mN=222.79KN柱下端M=-20.73KN·mmN=251.14KN〔1〕組合①作用下B柱配筋計(jì)算柱的計(jì)算長度lo=1.25l=1.25×4.2=5.25mN=224.76KNM1=-24.89KN·mM2=-31.65KN①計(jì)算ηns和ei==10.50ho=h-as=500-30=470mmeo2==141mm==16.7mm＜20mm取ea=20mmζc===6.36＞1.0取ζc=1.0ηns=1+〔〕2ζc=1+=1.25Cm=0.7+0.3×=0.7+0.3×=0.94M=Cm·ηns·M2=0.94×1.25×(-31.65)=-36.96KN·meo===164mmei=eo+ea=164+20=184mm②計(jì)算As和As’x===39.0mmx≤ξbho=0.518×470=243mm，且x＜2as1=2×30=60mm為大偏壓破壞。e’=-ei-as’=-184-30=36mmAs=As’==≈400mm2按構(gòu)造配筋：As=P1minbh=0.2%×400×500=400mm2選用218，As=As’=509mm2③底層至四層的柱配筋如表-26大偏壓破壞時(shí)當(dāng)x≤ξbho且x≤2as’時(shí)As=As’=e’=-ei-as’當(dāng)2as’＜x≤ξbho時(shí)As=As’=e=ei+-as’小偏壓破壞時(shí)，重新調(diào)整xξ=+ξbx=ξhoAs=As’=那么根據(jù)表格-26計(jì)算結(jié)果底層As和As’各選用522，As=As’=1900mm2二至四層As和As1各選用222，As=As’=760mm2〔2〕組合②作用下的B柱配筋計(jì)算柱的計(jì)算長度lo2=1.25l=5.25mM1=-24.89KN·mM2=-31.65KN·mN=224.7KN荷載與組合①一樣屋面層B柱配筋A(yù)s和As’各選用218,As=As’=509mm2根據(jù)內(nèi)力組合結(jié)果見表-25在組合②作用下的內(nèi)力與組合①一樣故配筋結(jié)果，見表-26〔3〕組合③作用下的B柱配筋計(jì)算柱的計(jì)算長度lo=1.25l=5.25mM1=-10.42KN·mM2=-20.73KN·mN=251.14KN①計(jì)算ηns和ei==10.50ho=h-as=500-30=470eo2===83mm==16.7mm＜20mm取ea=20mmζc===5.69＞1.0取ζ=1.0ηns=1+=1.39Cm=0.7+0.3×=0.85≥0.7M=Cm·ηns·M2=-0.7×1.39×20.73=-24.49KN·meo===98mmei=eo+ea=98+20=118mm②計(jì)算As=As’x===44mmx≤ξbho=0.518×470=243mm且x＜2as’=2×30=60mmAs=As’===162mm2≤Pminbh=0.2%×b×h=0.2%×400×500=400mm2應(yīng)選用218，As=As’=509mm2....word.zl.....word.zl.根據(jù)表-27計(jì)算結(jié)果底層As和As’各選用522，As=As’=1900mm2二層As和As’各選用520，As=As’=1570mm2三至四層As和As’各選用220，As=As’=628mm2綜合以上幾種組合作用下B柱的配筋計(jì)算B柱底層配筋522，As=As’=1900mm2二層配筋520，As=As’=1570mm2三、四層配筋220，As=As’=628mm2屋面層配筋218，As=As’=509mm2柱截面配筋圖如圖-262.5.3B柱下的獨(dú)立根底計(jì)算。1、材料根底采用C20混凝土(fc=9.6N/m2，ft=1.1N/m2)；鋼筋采用HRB335級(jí)鋼筋〔fy=300N/mm2〕，設(shè)置C15厚100的混凝土墊層，地基承載力特征值fa=280kpa。2、荷載組合由框架內(nèi)力分析，按荷載的標(biāo)準(zhǔn)組合計(jì)算的根底頂面內(nèi)力值為：B柱Mmax組合Mk=89.89〔逆時(shí)針〕；Nk=1633.56kn(↓)Vk=30.78KN(←)Nmax組合Mk=62.44〔逆時(shí)針〕；Nk=1853.26kn(↓)Vk=17.31KN(←)3、根底設(shè)計(jì)考慮到柱鋼筋錨固直線段長度：30d+40〔混凝土保護(hù)層〕=30×22+40=700mm；擬取根底高度h=750mm，初步擬定采用二級(jí)階形根底，如圖-27所示。B柱的根底埋深d=1.0+0.75=1.75m。B柱：〔1〕估算基底尺寸先按Nmax組合〔軸力最大〕估算根底底面尺寸；取rG=20KN/m3，那么A≥(1.1～1.4)*Nk/(fa-rG×d)≥(1.1～1.4)×1853.26/(280-20×1.75)=8.32～10.59m2取A=l×b=3×3=9.0m2〔2〕驗(yàn)算承載力W=bl2/6=3×32/6=45m3Gk=A*rG*d=9×20×1.75=315KN①按Mmax組合驗(yàn)算p=〔Nk+Gk〕/A±ΣMk/W=〔1633.56+315〕/9±〔8989+30.78×0.75〕/4.5=241.62kpa＜1.2×fa=1.2×280=336kpa191.40kpa＞0=(Pmax+Pmin)/2=217.86kpa＜fa=280kpa〔滿足要求〕②按Nmax組合p=(Nk+Gk)/A±ΣMk/W=(1853.26+315)/9±(62.44+17.31×0.75)/4.5=240.92±16.76=257.68kpa＜1.2×fa=336kpa224.16kpa＜0(Pkmax+Pkmin)=240.92kpa＜fa=280kpa〔滿足要求〕〔3〕根底高度驗(yàn)算由框架內(nèi)力分析，按荷載的根底組合計(jì)算的根底頂面內(nèi)力值為：Nmax組合:Mj=62.44KN·mNj=1853.26KNVj=-17.31KNp=Nj/A±ΣMj/W=1853.26/9±(62.44+17.31×0.75)/4.5=205.92±16.76=Pj=(Pjmax+Pjmin)=205.92KN/m2柱邊沖切計(jì)