某工程模板支撐體系早拆施工方案

設計依據(jù)：《混凝土結構設計規(guī)范（GB50010-2002）》以下簡稱“規(guī)范”、《建筑施工手冊（縮印本）第二版》以下簡稱“手冊”、《建筑施工計算手冊》以下簡稱“計算手冊”?，F(xiàn)狀簡介除主樓外裙房頂板厚度大部分為400mm，地下三層頂板主要為無梁樓蓋，柱網(wǎng)間距為8250mm×9000mm,另一部分為梁格，梁格規(guī)格為2250×9000mm；地下二層頂板主要為梁格，梁格規(guī)格為4000×4500mm；地下一層頂板梁格形式同地庫二層頂板;主樓內層層有跨度超過8000mm混凝土梁。設置部位通過論證，設置早拆體系的部位有如下安排：2.1主樓主樓樓板不設置早拆體系，按正常工序進行施工；在跨度大于8m的梁下設置2個早拆支撐體系；在跨度大于4m小于8m的梁下設置一個早拆支撐體系。2.2在其它部位設置早拆體系：在后澆帶兩側梁底在裙房負3層至3層頂板及梁底2.3在以下部位不用設置早拆體系：跨度小于3000mm的單向板及厚度超過300mm厚的交梁樓面的雙向板，具體詳見計算書。3、主要設計3.1后澆帶兩側的早拆體系的設置整個工程后澆帶共有4種類型，第1至第3種類型需要設置早拆體系，第4種類型無需設置早拆體系。軸15.6/（軸F-2063）至軸L、（軸F-2063）/（軸11＋3375mm）至軸20、（軸F-2063）至軸L/（軸11＋3375mm）、軸G至軸H/（軸6-540mm）至（軸11＋3375mm）為第一種類型；.1方案設計.2早拆支撐體系的組成①I、II型早拆體系由6根鋼管組成，鋼管之間用橫桿拉接，橫桿垂直間距不大于1800mm。具體見計算書。.3設置原則：布置時盡量以圖示位置為準；在兩柱之間設置早拆支撐體系；當板托處無柱時設置早拆支撐體系，如軸E.2/軸16處；后澆帶兩側分別設置早拆支撐體系；布置模板時，宜從柱邊向兩側布置整板，將較碎板布置在早拆頭附近。（軸11+3375）/軸A至（軸F-2063）、軸6/軸A至軸D.9為第二種類型；.1早拆支撐體系的組成III型早拆體系由4根鋼管組成，IV型早拆體系由8根鋼管組成鋼管之間用橫桿拉接，橫桿垂直間距不大于1800mm。.2設置原則：①樓板不用設置早拆支撐體系；②在后澆帶兩端的梁底設置早拆支撐體系；③當后澆帶一側梁跨跨度大于4000mm時，在該段梁中部設置保護性支撐體系；軸0至軸6/（軸C＋1900）為第三種類型；保留圖示范圍內梁底、板底模板不拆。上圖中陰影部分的模板保持不拆。軸6/軸D.8至軸L為一種類型；軸D.8至軸L/軸5.2至軸6范圍內梁底及板底模板保留。3.2梁板早拆體系的設計無梁樓蓋體系的設計經(jīng)過計算，在如下位置設置早拆支撐.1早拆支撐體系的組成V、VI型早拆體系由8根鋼管組成，鋼管之間用橫桿拉接，橫桿垂直間距不大于1800mm。.2設置原則：①圖示位置為最佳受力狀態(tài)，實際操作中盡量以圖示位置布置早拆支撐體系；②具體布板時應考慮整板布置，減少切割；③布置模板時，宜從柱邊向兩側布置整板，將較碎板布置在早拆頭附近。普通梁板早拆體系的設計.1早拆支撐體系的組成當拆除層混凝土強度達到模板拆除條件時，上一層混凝土板已經(jīng)澆筑完畢，第三層水平模板支撐搭設完畢。通過5.5條計算可以看出，而本層混凝土強度能承受可以抵擋上部傳來的荷載，故V、VI型早拆體系由8根鋼管組成，鋼管之間用橫桿拉接，橫桿垂直間距不大于1800mm。.2設置原則：①圖示位置為最佳受力狀態(tài)，實際操作中盡量以圖示位置布置早拆支撐體系；②具體布板時應考慮整板布置，減少切割；3.3主樓梁底設置早拆體系跨度大于8米的梁底，設置兩個早拆支撐體系，則每個早拆支撐體系由6根早拆支撐頭組成。布置在梁跨中三分之一處，布置見下圖，具體見計算?？缍刃∮?米的梁底，設置一個早拆支撐體系，早拆支撐體系由6根早拆支撐頭組成。布置在梁跨中二分之一處，布置見下圖，具體見計算。4.施工注意事項4.1早拆支撐的設置上下層之間位置必須對齊，在設置早拆支撐的位置經(jīng)過放線確定；4.2早拆頭位置是經(jīng)過計算確定，不能輕易移動，必須移動時，必須經(jīng)過技術部門的同意；4.3早拆頭設置的另一大原則是，在保證受力合理的基礎上，確保最小量的切割模板。4.4上部樓板施工時，堆料不要集中，每堆材料重量不得大于2t。并應靠近梁柱端布置。5.計算書5.1荷載：每1m3鋼筋混凝土重量25kN/m3?48×3.5鋼管3.84kg/m操作荷載（人、機）2.5kN/㎡5.2取一塊11.52×2.5m板塊為例進行測算：按最不利情況考慮，假設樓板混凝土不受力，那么按正常施工考慮，地下三層立桿最多承受地庫二層立桿、橫桿自重、地下一層立桿、橫桿自重，地下二層底板混凝土自重、地下一層底板混凝土自重、首層底板混凝土自重，再加上一層的施工活荷載。5.3立桿、橫桿自重計算橫桿m＝11.57×3×9＋2.5×11×9＝560.4mG1=560.4×3.84×9.8÷1000＝21KN立桿l＝9.6mG2=3.84×9.6×9.8×33÷1000＝11.92KN5.3.3C40混凝土11.57×2.5×0.4×3＝34.71m3G3=34.71×25＝867.8KN總荷載：G＝21+11.92+867.8=901KNG靜＝901÷（11.57×2.5）＝31kN/㎡G活＝2.5kN/㎡所以，G=1.2×31＋1.4×2.5＝41kN/㎡5.4計算早拆支撐體系立桿根數(shù)早拆支撐體系立桿采用?48×3.5鋼管，立桿的基本參數(shù)為：?48×3.5鋼管其截面A=489mm2回轉半徑i=15.8mm取其中一節(jié)立柱長度ι0=1800㎜其長細比λ=ι0/i=1800/15.8＝114查表得?＝0.489?48×3.5鋼管，其設計強度為：fy=205N/㎜2I型早拆體系立桿根數(shù)測算每個I型早拆頭承受荷載的面積為3145×4500mm則N=3.145×4.5×41kN/㎡÷2=290KN按受壓構件穩(wěn)定性公式進行核算需要的立桿根數(shù)為：n＝N/（?Afy）＝290×1000÷（0.489×489×205）＝5.9根取6根。II型早拆體系立桿根數(shù)測算每個II型早拆頭承受荷載的面積為2600×4500mm則N=2.6×4.5×41kN/㎡÷2=240KN按受壓構件穩(wěn)定性公式進行核算需要的立桿根數(shù)為：n＝N/（?Afy）＝240×1000÷（0.489×489×205）＝4.89根取6根。III型早拆體系立桿根數(shù)測算每個III型早拆頭承受荷載的面積為6100×2750mm則N=6.1×2.75×41kN/㎡÷2=344KN按受壓構件穩(wěn)定性公式進行核算需要的立桿根數(shù)為：n＝N/（?Afy）＝344×1000÷（0.489×489×205）＝7.01根取8根。IV型早拆體系立桿根數(shù)測算每個IV型早拆頭承受荷載的面積為3375×2750mm則N=3.375×2.75×41kN/㎡÷2=191KN按受壓構件穩(wěn)定性公式進行核算需要的立桿根數(shù)為：n＝N/（?Afy）＝191×1000÷（0.489×489×205）＝3.88根取4根。V、VI型早拆體系立桿根數(shù)分析根據(jù)5.5條計算，300mm厚雙配筋樓板能承受荷載大于上部結構傳來的荷載，取8根早拆支撐體系?？缍却笥?米的梁下支撐計算取地庫二層A塔11.57米長，截面尺寸為500×850mm的梁為例，每根梁承受板面的范圍是11.57×2.82米.而該層樓板能承受的荷載為13KN/m2,則N=（41－13）×11.57×2.82＝914KN在每根梁下端設2個早拆支撐體系，則每個早拆支撐體系承受N＝305KN按受壓構件穩(wěn)定性公式進行核算需要的立桿根數(shù)為：n＝N/（?Afy）＝305×1000÷（0.489×489×205）＝6.22根綜合考慮上一層樓板也能承擔一部分荷載，取6根?？缍刃∮?米的的梁下支撐計算取8米長梁為例，每根梁承受板面的范圍是8×3米.而該層樓板能承受的荷載為13KN/m2,N=（41－13）×8×3＝672KN在每根梁下端設1個早拆支撐體系，則每個早拆支撐體系承受N＝336KN按受壓構件穩(wěn)定性公式進行核算需要的立桿根數(shù)為：n＝N/（?Afy）＝336×1000÷（0.489×489×205）＝6.8根綜合考慮上一層樓板也能承擔一部分荷載，取6根。5.5樓板早拆支撐體系的設計梁格內單向混凝土板早拆驗算根據(jù)如下計算單向板按正常工序施工，即達到規(guī)范允許的強度后即刻拆除。具體見計算。取梁格內混凝土板塊最大規(guī)格為例，梁格內混凝土板為單向板，只考慮短向受力。單向板最寬的為2500mm。樓板配筋上下鐵為12@150。取1000寬板帶作為研究對象，則As=As'=1000÷150×113.1＝754mm2單向板兩側與梁固接，則該處受力簡圖如下：則該段板承受的最大彎距為Mmax=ql2/12=41×（2500×1.05）2÷12＝2.36×107Nmm兩端固接，300mm厚，樓板配筋上下鐵為12@150所能承受的彎距為：不考慮混凝土自身強度，則混凝土自身抗彎M＝α1fcbx(h0-x/2)+As×Fy×（h0-a's）＝0＋754×300×258＝1.09×108Nmm，遠遠大于樓板承受的彎距。故單向板不設置早拆支撐體系。梁格內雙向混凝土板早拆驗算通過計算，300mm以上厚度的雙向板不需設置早拆支撐體系。具體計算如下：根據(jù)計算手冊第11254頁附表2-20四邊固定板板，板內承受受的最大彎距距系數(shù)為a=0.00588，那么，一塊41225×45000板因承受上上部傳來的荷荷載形成的彎彎距為：M1=aql2=0.05588×411×41255×41255＝0.41××108Nmm.根據(jù)計算結果，樓樓板所能承受受的彎距為：：M2=1.09×1088NmmM2》M1，不需設置置早拆體系，當