鍋爐二十五項反措及事故預(yù)防-課件

鍋爐事故預(yù)防

反事故措施

盛樂熱電1ppt課件主要內(nèi)容一、防止大容量鍋爐承壓部件爆漏事故二、防止壓力容器爆破事故三、防止鍋爐尾部再次燃燒事故四、防止鍋爐爐膛爆炸事故五、防止制粉系統(tǒng)爆炸和煤塵爆炸事故六、防止鍋爐汽包滿水和缺水事故七、防止直流爐分離器出口汽溫超限事故八、京能集團(tuán)鍋爐事故防控重點(diǎn)2ppt課件培訓(xùn)方法以《京能集團(tuán)二十五項反措》為基礎(chǔ)與大家探討。國內(nèi)典型事故案例分析（中電聯(lián)《電力安全生產(chǎn)信息匯編》）3ppt課件一、防止大容量鍋爐承壓部件爆漏事故3.2.1.3對直流鍋爐的蒸發(fā)段、分離器、過熱器、再熱器出口導(dǎo)汽管等應(yīng)有完整的管壁溫度測點(diǎn)，以便監(jiān)視各導(dǎo)汽管間的溫度偏差，防止超溫爆管。對承壓管道新型材料要進(jìn)行重點(diǎn)監(jiān)督。（1）鍋爐檢修時，要對溫度測點(diǎn)進(jìn)行檢查、校驗。（2）導(dǎo)汽管間的溫度偏差超過標(biāo)準(zhǔn)時要及時分析原因，采取措施，減少或消除偏差。（3）防止超（超超）臨界鍋爐高溫受熱面管內(nèi)氧化皮大面積脫落。a)超（超超）臨界鍋爐受熱面設(shè)計必須盡可能減少熱偏差，各段受熱面必須布置足夠的壁溫測點(diǎn)，高溫受熱面管材的選取應(yīng)考慮合理的高溫抗氧化裕度。4ppt課件b)必須準(zhǔn)確掌握各受熱面異種鋼焊口的分布情況，合理制定壁溫定值。c)不論是機(jī)組啟動過程，還是運(yùn)行中，都必須建立嚴(yán)格的超溫管理制度，認(rèn)真落實，杜絕超溫。d)嚴(yán)格執(zhí)行廠家設(shè)計的啟動、停止方式和變負(fù)荷、變溫速率。e)機(jī)組運(yùn)行中，盡可能通過燃燒調(diào)整，結(jié)合平穩(wěn)使用減溫水和吹灰，減少煙溫、汽溫、和受熱面壁溫偏差，保證各段受熱面吸熱正常，防止超溫和溫度突變。f)對于存在氧化皮問題的鍋爐，應(yīng)避免停爐后強(qiáng)制通風(fēng)快冷。g)超（超超）臨界鍋爐在第一次檢修時應(yīng)進(jìn)行氧化情況檢查。對于存在氧化皮問題的鍋爐，必須利用檢修機(jī)會對彎頭及水平段進(jìn)行氧化層檢查以及氧化皮分布和運(yùn)行中壁溫指示對應(yīng)性檢查。h)加強(qiáng)對超（超超）臨界機(jī)組鍋爐過熱器的高溫段聯(lián)箱、管排下部彎管和節(jié)流圈的檢查，以防止由于異物和氧化皮脫落造成的堵管爆破事故。對彎曲半徑較小的彎管應(yīng)進(jìn)行重點(diǎn)檢查。一、防止大容量鍋爐承壓部件爆漏事故5ppt課件i)加強(qiáng)新型高合金材質(zhì)管道和鍋爐蒸汽連接管的使用過程中的監(jiān)督檢驗，每次檢修均應(yīng)對焊口、彎頭、三通、閥門等進(jìn)行抽查，尤其應(yīng)注重對焊接接頭中危害性缺陷（如裂紋、未熔合等）的檢查和處理，不允許存在超標(biāo)缺陷的設(shè)備投入運(yùn)行，以防止泄漏事故；對于記錄缺陷也應(yīng)加強(qiáng)監(jiān)督，掌握缺陷在運(yùn)行過程中的變化規(guī)律及發(fā)展趨勢，對可能造成的隱患提前做出預(yù)判。J)加強(qiáng)新型高合金材質(zhì)管道和鍋爐蒸汽連接管運(yùn)行過程中材質(zhì)變化規(guī)律的分析，定期對P91、P92、P122等材質(zhì)的管道和管件進(jìn)行硬度和微觀金相組織定點(diǎn)跟蹤抽查，積累試驗數(shù)據(jù)并與國內(nèi)、外相關(guān)的研究成果進(jìn)行對比，掌握材質(zhì)老化的規(guī)律，一旦發(fā)現(xiàn)材質(zhì)劣化嚴(yán)重應(yīng)及時進(jìn)行更換。對于應(yīng)用于高溫蒸汽管道的P91、P92、P122等材質(zhì)的管道，如果發(fā)現(xiàn)硬度低于180HB，管件低于175HB，應(yīng)及時分析原因，并采取處理措施。焊縫硬度超出控制范圍，首先在原測點(diǎn)附近兩處和原測點(diǎn)180°位置再次測量；其次在原測點(diǎn)可適當(dāng)打磨較深位置，打磨后的管子壁厚不應(yīng)小于管子的最小計算壁厚。k)奧氏體不銹鋼管蠕變應(yīng)變大于4.5%，低合金鋼管外徑蠕變應(yīng)變大于2.5%，碳素鋼管外徑蠕變應(yīng)變大于3.5%，T91、T122類管子外徑蠕變應(yīng)變大于1.2%應(yīng)進(jìn)行更換。一、防止大容量鍋爐承壓部件爆漏事故6ppt課件案例1：2011年8月5日及22日，某電廠660MW超臨界機(jī)組1號鍋爐由于氧化皮脫落堵塞彎頭，發(fā)生末級過熱器爆管，兩次導(dǎo)致機(jī)組停運(yùn)。暴露的問題：對于超臨界機(jī)組氧化皮的產(chǎn)生、控制及危害重視不足，缺乏相關(guān)檢修技術(shù)，對超臨界鍋爐運(yùn)行狀況、氧化皮問題的預(yù)防及超臨界鍋爐管材特性了解不夠，預(yù)防此類事故的技術(shù)措施不到位。一、防止大容量鍋爐承壓部件爆漏事故7ppt課件一、防止大容量鍋爐承壓部件爆漏事故8ppt課件清理出來的氧化皮一、防止大容量鍋爐承壓部件爆漏事故9ppt課件末級過熱器#30管屏第8根管中上部爆口一、防止大容量鍋爐承壓部件爆漏事故10ppt課件案例1預(yù)防措施：按照《京能集團(tuán)二十五項反措》及《超（超超）臨界鍋爐氧化皮問題防控措施》的要求執(zhí)行：1、氧化皮問題的防控策略：第一層次：減緩生成→控制剝落→加強(qiáng)檢查→及時清理。第二層次：摸索規(guī)律→指導(dǎo)換管→合理技改→科學(xué)預(yù)測。2、新建超臨界機(jī)組不在末級過熱器采用TP347H管材3、超臨界機(jī)組執(zhí)行嚴(yán)格的啟停速率控制要求4、制定合理的吹掃措施5、正確的壁溫報警定值（爐內(nèi)外管壁溫度差值按50~100度考慮）6、充分認(rèn)識超臨界鍋爐對熱偏差的敏感性。7、標(biāo)準(zhǔn)化、精細(xì)化、科學(xué)化的的長周期金屬監(jiān)督管理。8.氧化皮磁檢測技術(shù)及快速檢修技術(shù)。一、防止大容量鍋爐承壓部件爆漏事故11ppt課件案例2：2011年5月9日18:08，某廠1號爐受熱面發(fā)生異常，5月10日下午3點(diǎn)，1號機(jī)組停運(yùn)，下午4點(diǎn)就地打開爐側(cè)56m處右側(cè)人孔門，發(fā)現(xiàn)折焰角中間部分無灰，并且此處的聲音較刺耳，初步判斷為高溫再熱器發(fā)生泄漏。5月12日4:30，待溫度降至60℃進(jìn)入爐內(nèi)檢查，發(fā)現(xiàn)高溫再熱器左數(shù)第55屏出口管T91與TP347H的異種鋼焊口處爆開。左數(shù)第54屏出口管前數(shù)第9、10根管在異種鋼焊口處已經(jīng)斷開（如圖所示）。高溫再熱器異種鋼焊口材質(zhì)為T91/TP347H，規(guī)格為Ф51×4mm。一、防止大容量鍋爐承壓部件爆漏事故12ppt課件高溫再熱器爐內(nèi)爆管現(xiàn)場形貌一、防止大容量鍋爐承壓部件爆漏事故13ppt課件高溫再熱器異種鋼焊口斷裂外觀形貌一、防止大容量鍋爐承壓部件爆漏事故14ppt課件失效原因分析（1）哈爾濱鍋爐廠沒有對異種鋼制焊口進(jìn)行熱處理，導(dǎo)致焊口處硬度梯度較大，容易導(dǎo)致應(yīng)力集中。（2）異種鋼焊口距離頂棚太近（30至50mm），導(dǎo)致該管在運(yùn)行過程中膨脹受阻而產(chǎn)生彎曲，在焊口處產(chǎn)生較大的拘束應(yīng)力，長時間的運(yùn)行容易使得焊口開裂。（3）由于T91與TP347H異種鋼焊口坡口處管子內(nèi)壁有出廠前車過的痕跡，此處管子壁厚減薄僅3mm，且車削處棱角沒有圓滑過渡導(dǎo)致應(yīng)力集中。查閱相關(guān)資料，2010年1號機(jī)組B修結(jié)束后，在水壓試驗時也發(fā)現(xiàn)高溫再熱器左數(shù)第27屏、前數(shù)第1根管頂棚下方約50mm處，異種鋼焊口出現(xiàn)開裂泄漏情況，割管試驗分析后認(rèn)為，該類制造焊口由于沒有進(jìn)行焊后熱處理，T91側(cè)熱影響區(qū)存在明顯的軟化區(qū)，性能差、強(qiáng)度低，且焊口處于應(yīng)力相對集中部位，承受應(yīng)力值較高的疲勞載荷。在機(jī)組啟?；蜇?fù)荷變化較大時，首先在該焊接接頭HAZ軟化區(qū)形成微裂紋，并在運(yùn)行過程中逐步擴(kuò)展，最終造成泄漏。一、防止大容量鍋爐承壓部件爆漏事故15ppt課件二、防止壓力容器爆破事故4.1.2各種壓力容器安全閥應(yīng)定期進(jìn)行校驗和排放試驗（整定壓力1%；啟閉壓差4~7%，最大10%）4.1.2.1發(fā)電公司對所屬壓力容器安全閥制定定期試驗制度。4.1.2.2定期檢查試驗壓力容器壓力調(diào)節(jié)閥，保證調(diào)節(jié)功能正常，閥位指示與就地實際開度相符。4.1.2.3安全閥校驗后，其起座壓力、回座壓力、閥瓣開啟高度應(yīng)符合規(guī)定，并在壓力容器技術(shù)登錄薄中登錄，主要內(nèi)容如下：（1）安裝數(shù)量、型號、規(guī)格和位置應(yīng)符合設(shè)計規(guī)定。（2）有合格證、質(zhì)量證明書和排量計算書或匯總表。16ppt課件（3）出廠銘牌齊全，彈簧式安全閥有防止隨便擰動調(diào)整螺絲的裝置，杠桿式安全閥有防止重錘移動和杠桿越位的限位裝置，脈沖式安全閥接入脈沖量的導(dǎo)管有保溫，導(dǎo)管內(nèi)徑大于或等于15mm，氣室式安全閥配備有可靠的氣源。4.1.2.4在校驗合格有效期內(nèi)，每年進(jìn)行一次試驗，試排汽正常。4.1.2.5蒸汽嚴(yán)密性試驗檢查時無泄漏。4.1.2.6安全閥的排汽管設(shè)置正確，并有可靠的支吊裝置，并已接到安全排放地點(diǎn)，排汽管底部的疏水管上不應(yīng)裝設(shè)閥門。二、防止壓力容器爆破事故17ppt課件4.1.3運(yùn)行中的壓力容器及其安全附件（如安全閥、排污閥、監(jiān)視表計、聯(lián)鎖、自動裝置等）應(yīng)處于正常工作狀態(tài)。設(shè)有自動調(diào)整和保護(hù)裝置的壓力容器，其保護(hù)裝置的退出應(yīng)經(jīng)總工程師批準(zhǔn)，保護(hù)裝置退出后，實行遠(yuǎn)控操作并加強(qiáng)監(jiān)視，且應(yīng)限期恢復(fù)。壓力容器配套完善的監(jiān)測裝置和系統(tǒng)，尤其是自動控制系統(tǒng)，必須能夠可靠投入，并發(fā)揮作用，最大限度地降低人的差異和操作隨意性問題。二、防止壓力容器爆破事故18ppt課件案例3：1996年3月13日，某電廠4號超高壓機(jī)組由于直流控制電源總?cè)劢z熔斷，造成直流操作電源消失，4號機(jī)組跳閘，汽輪機(jī)主汽門關(guān)閉。因“機(jī)跳爐”聯(lián)鎖未投入運(yùn)行，機(jī)組甩負(fù)荷后燃料沒有聯(lián)動切斷。最高主蒸汽壓力達(dá)21.3MPa、主蒸汽溫度達(dá)576℃，而額定過熱器出口壓力為13.7MPa、汽包壓力為15.88MPa、主蒸汽溫度為540℃。運(yùn)行人員在事故處理過程中，當(dāng)手動開啟脈沖安全門鍋爐壓力不降時（安全門、PCV閥拒動），沒有按規(guī)程果斷切斷制粉系統(tǒng)，致使鍋爐承壓部件嚴(yán)重超溫、超壓。二、防止壓力容器爆破事故19ppt課件三、防止鍋爐尾部再次燃燒事故5.2.4.1設(shè)計時就必須重視油槍、小油槍、等離子燃燒器等鍋爐點(diǎn)火、助燃系統(tǒng)和設(shè)備的合理性與完善性。（1）無論是煤粉鍋爐的油燃燒器還是循環(huán)流化床鍋爐的風(fēng)道燃燒器，都必須配有調(diào)風(fēng)器及穩(wěn)燃器，以保證燃油燃燒穩(wěn)定完全。（2）循環(huán)流化床鍋爐設(shè)計有床上油燃燒器時，油燃燒器出口必須設(shè)計足夠的油燃燒空間，保證油進(jìn)入爐膛前能夠完全燃燒。（3）配備等離子點(diǎn)火器、微油點(diǎn)火小油槍時，優(yōu)先選用技術(shù)先進(jìn)、運(yùn)行穩(wěn)定，燃盡率高的設(shè)備，并需要重點(diǎn)關(guān)注這些新型設(shè)備的煤種適應(yīng)性及運(yùn)行參數(shù)要求，不可過分追求低油率，以保證投運(yùn)行時盡可能少的未燃盡物的產(chǎn)生。（4）所有燃燒器均應(yīng)設(shè)計有完善可靠的火焰監(jiān)測保護(hù)系統(tǒng)。20ppt課件5.2.4.2要重視鍋爐冷態(tài)點(diǎn)火前的準(zhǔn)備和調(diào)整工作，保證鍋爐冷態(tài)燃燒良好，特別要防止出現(xiàn)由于設(shè)備故障導(dǎo)致的燃燒不良。（1）新安裝的油槍、微油點(diǎn)火系統(tǒng)和等離子點(diǎn)火系統(tǒng)，在投運(yùn)前必須進(jìn)行冷態(tài)調(diào)試。（2）新建機(jī)組或改造過的鍋爐燃油系統(tǒng)必須經(jīng)過輔汽吹掃，并按要求進(jìn)行油循環(huán)，首次投運(yùn)前必須經(jīng)過燃油泄漏試驗確保各油閥的嚴(yán)密性。（3）鍋爐點(diǎn)火前或油槍檢修后，應(yīng)檢查和確定高能點(diǎn)火器、油槍的最佳位置，固定好，保證推進(jìn)、退出正常、到位。（4）油槍頭部各部件要按要求組裝好并擰緊，防止漏油和霧化不良。（5）鍋爐點(diǎn)火前或油槍檢修后，應(yīng)檢查和確定高能點(diǎn)火器、油槍的最佳位置，固定好，保證推進(jìn)、退出正常、到位。（6）油槍頭部各部件要按要求組裝好并擰緊，防止漏油和霧化不良。三、防止鍋爐尾部再次燃燒事故21ppt課件案例4：某電廠300MW機(jī)組鍋爐為東方鍋爐廠生產(chǎn)的1027t/h亞臨界參數(shù)自然循環(huán)汽包爐，設(shè)計用煤為貧煤，低位發(fā)熱量20.54MJ/kg，干燥無灰基揮發(fā)份為14%，鍋爐采用微油點(diǎn)火方式，單只油槍出力為250kg/h?？諝忸A(yù)熱器在鍋爐吹管過程中，發(fā)生二次燃燒事故，造成大部分蓄熱元件被燒壞，機(jī)組投產(chǎn)工期受到嚴(yán)重影響。三、防止鍋爐尾部再次燃燒事故22ppt課件案例4原因分析：第一，鍋爐點(diǎn)火能量不足，油和煤粉均燃燒不完全，未燃盡的可燃物在空預(yù)器蓄熱元件內(nèi)沉積。是造成二次燃燒的根本原因。該機(jī)組進(jìn)行鍋爐吹管工作時，鍋爐采用微油點(diǎn)火方式，投A套制粉系統(tǒng)運(yùn)行，點(diǎn)火初期通過就地看火孔觀察，煤粉著火距離較遠(yuǎn)，煙囪冒不正常的黑煙，A煤層4只火檢信號波動大，經(jīng)常出現(xiàn)2只火檢信號同時小于10%。隨即進(jìn)行磨入口一次風(fēng)和二次風(fēng)調(diào)整：降低磨煤機(jī)一次風(fēng)量，關(guān)小上層輔助風(fēng)風(fēng)門及周界風(fēng)風(fēng)門，增大分離器轉(zhuǎn)速，使煤粉變細(xì)。同時開大微油點(diǎn)火暖風(fēng)器氣源門開度，從而提高磨出口一次風(fēng)溫度，使煤粉更容易燃燒。但從就地觀火孔和火焰電視觀察，燃燒情況沒有明顯改善。三、防止鍋爐尾部再次燃燒事故23ppt課件三、防止鍋爐尾部再次燃燒事故項目符號

單位

入爐煤電除塵灰斗灰樣空預(yù)器入口灰樣干燥無灰基揮發(fā)份

Vdaf%16.5310.5911.33空氣干燥基灰份Aad%27.0536.5333.9固定碳FCad%59.7754.9052.89低位發(fā)熱量

Qnet.v.arkcal/kg540148524672案例4：點(diǎn)火初期入爐煤和飛灰工業(yè)分析結(jié)果對比（煤質(zhì)偏離？）24ppt課件案例4原因分析：鍋爐點(diǎn)火約3個小時以后，由于爐內(nèi)燃燒狀況沒有明顯好轉(zhuǎn)，煙囪持續(xù)冒黑煙，決定投入微油點(diǎn)火系統(tǒng)輔助油槍（單只輔助油槍出力200kg/h）。投入4只微油點(diǎn)火的輔助油槍后，無論是圖像火檢電視、還是就地看火孔，燃燒情況大有改觀，微油點(diǎn)火4只火檢信號穩(wěn)定，強(qiáng)度均維持在90以上。但半個小時內(nèi)，鍋爐汽側(cè)的參數(shù)急劇上升，過熱器出口蒸汽溫度最高至504℃，分析原因為當(dāng)時爐內(nèi)燃燒良好，隨著爐膛溫度的升高，積聚在水平煙道和受熱面上的煤油混合物氧化燃燒，引起汽側(cè)參數(shù)的急劇上升?？梢姶藭r尾部煙道已經(jīng)發(fā)生二次燃燒。三、防止鍋爐尾部再次燃燒事故25ppt課件案例4原因分析：第二，空預(yù)器吹灰蒸汽壓力為0.7MPa，效果不好，預(yù)熱器著火報警系統(tǒng)失靈、水沖洗管道不能正常投用，也是造成二次燃燒事故發(fā)生的主要原因。第三，對二次燃燒判斷不及時，事故發(fā)生后操作不當(dāng)也是造成事故加劇的原因。鍋爐在著火不良、煙囪持續(xù)冒黑煙的情況下運(yùn)行三個小時，未投大油槍助燃，造成點(diǎn)火初期大量未燃盡燃料在尾部煙道的沉積。后來空預(yù)器入口煙溫不正常升高、空預(yù)器電機(jī)電流快速上漲至跳閘，空預(yù)器抱死。運(yùn)行人員立即關(guān)閉空預(yù)器前后所有煙氣、空氣擋板，防止受熱不均勻引起空預(yù)器變形，燜預(yù)熱器。此后空預(yù)器入口煙溫開始緩慢回落，可見空預(yù)器的二次燃燒得到了有效的控制。但是，后來運(yùn)行人員為了冷卻預(yù)熱器，開啟引風(fēng)機(jī)出入口擋板讓其自然通風(fēng)，結(jié)果入口煙溫急劇升高，空氣進(jìn)入預(yù)熱器補(bǔ)充了燃燒用的氧氣，加劇了空預(yù)器的二次燃燒。三、防止鍋爐尾部再次燃燒事故26ppt課件四、防止鍋爐爐膛爆炸6.1.1鍋爐爐膛爆炸事故，應(yīng)分為外爆和內(nèi)爆兩種。在當(dāng)前機(jī)組大容量、多環(huán)保設(shè)備系統(tǒng)的情況下，引風(fēng)機(jī)、增壓風(fēng)機(jī)、聯(lián)合飛機(jī)參數(shù)越來越高，增加了鍋爐爐膛內(nèi)爆的風(fēng)險。6.1.2通常所說的爐膛爆炸，是指爐膛外爆，是由于進(jìn)入爐膛的燃料沒有正常著火和充分燃燒，在爐膛內(nèi)和空氣形成爆炸性混合物，在遇到高溫的爐膛環(huán)境和明火時導(dǎo)致爆炸發(fā)生，這種爆炸一般發(fā)生在鍋爐不規(guī)范的點(diǎn)火期間和爐膛嚴(yán)重結(jié)渣的掉焦時候，所以防止?fàn)t膛外爆的重點(diǎn)是防止?fàn)t膛滅火和嚴(yán)重結(jié)渣兩種情況。6.1.6防止由于風(fēng)機(jī)選型不當(dāng)、以及送風(fēng)系統(tǒng)不暢通和熱控問題疊加導(dǎo)致爐膛內(nèi)爆。27ppt課件6.2.1.4新爐投產(chǎn)、鍋爐改進(jìn)性大修后或當(dāng)實用燃料與設(shè)計燃料有較大差異時，應(yīng)進(jìn)行燃燒調(diào)整，以確定一、二次風(fēng)量、風(fēng)速、合理的過?？諝饬?、風(fēng)煤比、煤粉細(xì)度、燃燒器傾角或旋流強(qiáng)度及不投油最低穩(wěn)燃負(fù)荷等。（1）燃燒器改造應(yīng)組織技術(shù)論證。（2）燃燒器改造后，應(yīng)由有關(guān)院所進(jìn)行燃燒調(diào)整試驗，確定深度調(diào)峰能力，制定低負(fù)荷運(yùn)行的措施。（3）電廠應(yīng)建立不同煤質(zhì)情況下的燃燒運(yùn)行卡。（4）改燒煤種應(yīng)進(jìn)行技術(shù)論證和燃燒調(diào)整試驗后方可進(jìn)行。（5）進(jìn)行增、減衛(wèi)燃帶的工作前，應(yīng)作好技術(shù)可行性論證。（6）機(jī)組低負(fù)荷運(yùn)行期間應(yīng)加強(qiáng)燃燒調(diào)整，保證合理的過剩空氣量和鍋爐通風(fēng)量。（7）鍋爐長時間低負(fù)荷運(yùn)行后增加負(fù)荷時，加風(fēng)、加煤的速度應(yīng)緩慢，防止在灰斗和煙道死區(qū)滯積有易燃的燃料被突然增大的通風(fēng)或吹灰所擾動時，形成爆燃。四、防止鍋爐爐膛爆炸28ppt課件（8）鍋爐從啟動到帶初始負(fù)荷，均應(yīng)將所需要的燃燒器的調(diào)風(fēng)擋板一直處于開啟狀態(tài)，并維持其通風(fēng)量相當(dāng)于吹掃風(fēng)量，直到由于負(fù)荷需要而增加風(fēng)、煤量為止。保證在啟動期間爐膛一直處于富空氣的氣氛，在爐膛建立最低風(fēng)速，以防止可燃物積聚。（9）直吹式制粉系統(tǒng)投用前，必須對同層或同組燃燒器進(jìn)行調(diào)平，風(fēng)量偏差達(dá)到《電站磨煤機(jī)及制粉系統(tǒng)性能試驗DL/T467-2004》的要求。（10）等離子陰陽極應(yīng)定期更換，防止斷弧和點(diǎn)火效率降低，等離子點(diǎn)火方式下，斷弧時應(yīng)立即處理，避免燃燒器長時間斷弧投粉。（11）切圓燃燒系統(tǒng)煤粉爐，等離子點(diǎn)火期間嚴(yán)禁大幅下擺燃燒器，防止冷灰斗積存大量未燃盡物質(zhì)導(dǎo)致爐膛爆燃。四、防止鍋爐爐膛爆炸29ppt課件6.2.1.5當(dāng)爐膛已經(jīng)滅火或已局部滅火并瀕臨全部滅火時，嚴(yán)禁投助燃油槍。當(dāng)鍋爐滅火后，要立即停止燃料(含煤、油、燃?xì)?、制粉乏氣風(fēng))供給，嚴(yán)禁用爆燃法恢復(fù)燃燒。重新點(diǎn)火前必須對鍋爐進(jìn)行充分通風(fēng)吹掃，以排除爐膛和煙道內(nèi)的可燃物質(zhì)。（1）運(yùn)行中加強(qiáng)爐膛負(fù)壓的監(jiān)視，當(dāng)煤質(zhì)低劣、負(fù)荷過低、煤質(zhì)潮濕等原因造成燃燒不穩(wěn)，負(fù)壓波動較大時，應(yīng)及時采取投油助燃等穩(wěn)燃措施。（2）重新點(diǎn)火后，在加負(fù)荷或投粉時油槍燃燒必須正常，并有專人監(jiān)視著火情況。鍋爐投粉后，若發(fā)現(xiàn)煤粉氣流不著火，應(yīng)立即停止投粉，加強(qiáng)通風(fēng)5～10min，待提高爐膛溫度后再投。如兩次投粉不著火，應(yīng)停止投粉，分析原因，嚴(yán)禁盲目試投。（3）加強(qiáng)鍋爐燃燒調(diào)整，特別是一次風(fēng)速的監(jiān)視，防止因風(fēng)速過低煤粉堵管而造成鍋爐熄火。（4）燃燒煤質(zhì)變化頻繁時，應(yīng)加強(qiáng)燃燒監(jiān)視，特別是爐膛負(fù)壓的監(jiān)視，及時作好燃燒調(diào)整。四、防止鍋爐爐膛爆炸30ppt課件（5）當(dāng)某只燃燒器連續(xù)3次投不上時，應(yīng)立即停止，未查明原因嚴(yán)禁繼續(xù)試投。（6）當(dāng)一個或多個燃燒器滅火或燃燒不穩(wěn)定時，嚴(yán)禁再行投入其他燃燒器。（7）鍋爐燃燒器投運(yùn)或退出運(yùn)行，必須嚴(yán)格按規(guī)程規(guī)定進(jìn)行通風(fēng)吹掃。（8）煤粉鍋爐總?cè)剂咸l后，尚在運(yùn)行的風(fēng)機(jī)應(yīng)保持繼續(xù)運(yùn)行，不要立即用手動或自動去增、減風(fēng)量。如果風(fēng)量大于吹掃風(fēng)量，可緩慢地把它調(diào)節(jié)到吹掃風(fēng)量，作滅火后的吹掃；如果總?cè)剂咸l時風(fēng)量小于吹掃風(fēng)量，則必須在這一風(fēng)量下繼續(xù)保持5min，然后把風(fēng)量逐漸增加到吹掃風(fēng)量，完成滅火后的吹掃。（9）由于雙側(cè)送、引風(fēng)機(jī)跳閘導(dǎo)致的鍋爐MFT，應(yīng)緩慢打開煙風(fēng)通道上的所有擋板至全開位置，建立盡可能大的自然通風(fēng)，保持至少15min的通風(fēng)。四、防止鍋爐爐膛爆炸31ppt課件防止內(nèi)爆（新）：6.2.4.1無論由于什么原因使離心型引風(fēng)機(jī)選型點(diǎn)的能力超過-8.7kPa時，從空預(yù)器出口至引風(fēng)機(jī)入口煙道的設(shè)計瞬態(tài)負(fù)壓都應(yīng)達(dá)到并且不超過風(fēng)機(jī)選型點(diǎn)壓力。6.2.4.2新建機(jī)組吸風(fēng)機(jī)和脫硫增壓風(fēng)機(jī)的最大壓頭設(shè)計必須與爐膛及尾部煙道防內(nèi)爆能力相匹配，吸風(fēng)機(jī)及脫硫增壓風(fēng)機(jī)壓頭之和不應(yīng)大于爐膛及尾部煙道防內(nèi)爆極限。6.2.4.4采用脫硫、脫硝裝置的機(jī)組，應(yīng)特別重視防止設(shè)備故障產(chǎn)生過大爐膛負(fù)壓對鍋爐造成的危害，在鍋爐主保護(hù)和煙風(fēng)系統(tǒng)聯(lián)鎖保護(hù)功能上應(yīng)考慮爐膛負(fù)壓低跳鍋爐和負(fù)壓低跳吸風(fēng)機(jī)的聯(lián)鎖保護(hù)。四、防止鍋爐爐膛爆炸32ppt課件防爆相關(guān)規(guī)程：《火力發(fā)電廠煙風(fēng)煤粉管道設(shè)計技術(shù)規(guī)程DL/T5121-2000》《電站煤粉鍋爐膛防爆規(guī)程DL/T435-2004》《火力發(fā)電廠煤和制粉系統(tǒng)防爆設(shè)計技術(shù)規(guī)程DL/T5203-2005》《大容量煤粉燃燒鍋爐爐膛選型導(dǎo)則DL/T831-2002》NFPA85《BoilerandCombustionSystemsHazardsCode2007Edition》四、防止鍋爐爐膛爆炸33ppt課件案例5：1993年3月10日，某發(fā)電廠一號機(jī)組發(fā)生一起特大鍋爐爐膛爆炸事故（按《電業(yè)生產(chǎn)事故調(diào)查規(guī)程》界定）。該起事故死亡23人，其中電廠職工6人（女1人），民工17人。受傷24人，其中電廠職工5人，民工19人。該起事故最終核算直接經(jīng)濟(jì)損失778萬元人民幣，修復(fù)時間132天，少發(fā)電近14億度。因該爐事故造成的供電緊張，致使一段時間內(nèi)寧波地區(qū)的企業(yè)實行停三開四，杭州地區(qū)停二開五，浙江省工農(nóng)業(yè)生產(chǎn)受到了嚴(yán)重影響，間接損失嚴(yán)重。四、防止鍋爐爐膛爆炸34ppt課件案例5原因分析：該起鍋爐特大事故極為罕見，事故最初的突發(fā)性過程是多種因素綜合作用造成的。以下，僅將事故調(diào)查過程中的事故機(jī)理技術(shù)分析結(jié)論綜合如下：1.運(yùn)行記錄中無鍋爐滅火和大負(fù)壓記錄，事故現(xiàn)場無殘焦，可以認(rèn)定，并非煤粉爆炸。

2.清渣過程中未發(fā)現(xiàn)鐵異物，渣成份分析未發(fā)現(xiàn)析鐵，零米地坪完整無損，可以認(rèn)定，非析鐵氫爆炸。

3.鍋爐冷灰斗結(jié)構(gòu)薄弱，彈性計算確認(rèn)，事故前冷灰斗中積存的渣量，在靜載荷下還不會造成冷灰斗破壞，但靜載荷上施加一定數(shù)量的集中載荷或者施加一定數(shù)量的壓力，有可能造成灰斗失穩(wěn)破壞。

4.事故發(fā)生后的檢驗結(jié)果表明，鍋爐所用的水冷壁管材符合技術(shù)規(guī)范的要求，對水冷壁管斷口樣品的失效分析證實，包角管的破裂是由于冷灰斗破壞后塌落導(dǎo)致包角管受過大拉伸力而造成的。四、防止鍋爐爐膛爆炸35ppt課件5.對于事故的觸發(fā)原因，兩種意見：

一種意見認(rèn)為，“3.10”事故的主要原因是鍋爐嚴(yán)重結(jié)渣。事故的主要過程是：嚴(yán)重結(jié)積渣造成的靜載加上隨機(jī)落渣造成的動載，致使冷灰斗局部失穩(wěn)；落渣入水產(chǎn)生的水汽，進(jìn)入爐膛，在高溫堆渣的加熱下升溫、膨脹，使?fàn)t膛壓力上升；落渣振動造成繼續(xù)落渣使冷灰斗失穩(wěn)擴(kuò)大，冷灰斗局部塌陷，側(cè)墻與冷灰斗連接處的水冷壁管撕裂；裂口向爐內(nèi)噴出的水、汽工質(zhì)與落渣入水產(chǎn)生的水汽，升溫膨脹使?fàn)t膛壓力大增，造成MFT動作，并使冷灰斗塌陷擴(kuò)展；三只角角隅包角管先后斷裂，噴出的工質(zhì)量大增，爐膛壓力陡升，在渣的靜載、動載和工質(zhì)閃蒸擴(kuò)容壓力的共同作用下，造成鍋爐21米以下嚴(yán)重破壞和現(xiàn)場人員重大傷亡。因此，這是一起鍋爐嚴(yán)重結(jié)渣而由落渣誘發(fā)的機(jī)械一熱力破壞事故。

四、防止鍋爐爐膛爆炸36ppt課件另一種意見認(rèn)為，3月6日～3月10回爐內(nèi)結(jié)渣嚴(yán)重，由于燃燒器長時間下擺運(yùn)行，加劇了灰斗結(jié)渣。這為煤裂角氣和煤氣的動態(tài)產(chǎn)生和積聚創(chuàng)造了條件?；以淙朐樊a(chǎn)生的水蒸汽進(jìn)入冷灰斗，形成的振動加速了可燃?xì)怏w的生成。經(jīng)分析計算，在0.75秒內(nèi)局部動態(tài)產(chǎn)生了2.7千克以上混合可燃?xì)怏w，逐步沿灰斗上升，在上升過程中，由于下二次風(fēng)與可燃?xì)饣旌?，混合溫度?70度左右（未達(dá)著火溫度）。突遇熾熱碎渣的進(jìn)入或火炬（燃燒器噴焰）隨機(jī)飄入，引起可燃?xì)怏w爆炸，爐膛壓力急劇升高，爐膛出口壓力達(dá)2.72手帕以上，觸發(fā)MFT動作。爆炸時，兩側(cè)墻鼓出，在爆炸和爐底結(jié)渣的聯(lián)合作用下，灰斗與兩側(cè)墻連接處被撕裂，灰斗失穩(wěn)下塌，包角管和聯(lián)箱水平相繼破裂，大量水汽泄出，爐內(nèi)壓力猛烈升高，使事故擴(kuò)大。四、防止鍋爐爐膛爆炸37ppt課件6.鍋爐投入運(yùn)行后，在燃用設(shè)計煤種及其允許變動范圍內(nèi)煤質(zhì)時出現(xiàn)前述的嚴(yán)重結(jié)渣和再熱汽溫低、局部管段管壁超溫問題，與制造廠鍋爐爐膛的結(jié)構(gòu)設(shè)計和布置等不完善有直接關(guān)系，它是造成這次事故的根本原因。

另外，除上述諸技術(shù)原因外，北侖電廠及有關(guān)單位在管理上存在的一些問題，也是導(dǎo)致這起事故發(fā)生的原因：該事故機(jī)組自3月1日以來，運(yùn)行一直不正常，再熱器管壁溫連續(xù)超過報警溫度。雖經(jīng)采取調(diào)整火焰中心，加大吹灰和減輕負(fù)荷等措施，壁溫超限問題仍未解決。按ABB-CE公司鍋爐運(yùn)行規(guī)程規(guī)定，再熱器壁溫的報警溫度為607度，3月6日至3月10日，再熱器壁溫多在640度和670度之間，鍋爐負(fù)荷已從600兆瓦減至500兆瓦，再減至450兆瓦，到3月10日減至400兆瓦，再熱器壁溫仍嚴(yán)重超限。按運(yùn)行規(guī)程規(guī)定，再熱器壁溫嚴(yán)重超溫采取措施而無效時，應(yīng)采取停爐措施。運(yùn)行值班長曾多次向華東電管局總調(diào)度和浙江省電管局調(diào)度請示，但上級部門非但不同意停爐，而且還要求將鍋爐負(fù)荷再提高一些，要求鍋爐堅持運(yùn)行到3月15日計劃檢修時再停爐。結(jié)果因結(jié)焦嚴(yán)重，大塊焦渣崩落，導(dǎo)致該起特大事故發(fā)生。

因此，該起事故原因的認(rèn)定結(jié)論為：制造廠鍋爐爐膛設(shè)計、布置不完善及運(yùn)行指揮失當(dāng)；是一起鍋爐設(shè)備嚴(yán)重?fù)p壞和人員群亡的責(zé)任事故。事故的直接原因是鍋爐嚴(yán)重結(jié)渣。四、防止鍋爐爐膛爆炸38ppt課件分析：兩種爆炸原因（水汽說、煤氣說）共存，不矛盾，不必割裂分析。設(shè)計問題沒有一手資料，難以判斷。對結(jié)渣嚴(yán)重性認(rèn)識不夠，超溫到670度足以說明問題。華東電管局領(lǐng)導(dǎo)盲目指揮，錯失良機(jī)。掉大渣及燃燒器長期下擺造成鍋爐放炮在近十年仍有發(fā)生。四、防止鍋爐爐膛爆炸39ppt課件五、防止制粉系統(tǒng)爆炸和煤塵爆炸事故7.1.1制粉系統(tǒng)爆炸和煤塵爆炸，其本質(zhì)都是細(xì)小的煤粒、制備的煤粉、及其它煤粒在受熱、發(fā)熱情況下析出的氣體物質(zhì)與空氣形成的雜混性可燃物由點(diǎn)火源點(diǎn)燃形成的爆炸，其本質(zhì)區(qū)別在于制粉系統(tǒng)爆炸發(fā)生在制粉系統(tǒng)內(nèi)部受限空間，而煤塵爆炸是指發(fā)生在常規(guī)的開闊揚(yáng)塵環(huán)境。7.1.2防止制粉系統(tǒng)爆炸最重要的措施在于首先選擇與設(shè)計煤質(zhì)相適應(yīng)的制粉系統(tǒng)，并且具有齊全的監(jiān)控手段。7.1.3防止制粉系統(tǒng)爆炸的根本在于不論從設(shè)計、設(shè)備、安裝、檢修、運(yùn)行等環(huán)節(jié)，都要防止造成制粉系統(tǒng)內(nèi)部局部的原煤和煤粉的積存，防止積存時間過長形成雜混性可燃物。7.1.4防止制粉系統(tǒng)爆炸基礎(chǔ)工作在于選擇與入爐煤種向相應(yīng)的干燥介質(zhì)和出入口溫度，在于制粉系統(tǒng)操作的規(guī)范性和平穩(wěn)性。40ppt課件7.2.1.2.1磨煤機(jī)運(yùn)行及啟停過程中應(yīng)嚴(yán)格控制磨煤機(jī)出口溫度不超過規(guī)程規(guī)定。7.2.1.2.3中儲式制粉系統(tǒng)停止前，認(rèn)真檢查磨煤機(jī)入口，發(fā)現(xiàn)積粉自燃，及時消除后，方可停止磨煤機(jī)。7.2.1.2.4制粉系統(tǒng)停運(yùn)期間應(yīng)定期觀察磨煤機(jī)本體、風(fēng)道、粉管等各處溫度測點(diǎn)，防止自燃。7.2.1.2.5正壓直吹式制粉系統(tǒng)應(yīng)按照《火力發(fā)電廠煤和制粉系統(tǒng)防爆設(shè)計技術(shù)規(guī)程》（DL/T5203-2005）要求，在磨煤機(jī)進(jìn)口熱一次風(fēng)和調(diào)溫風(fēng)混合后的管道上或熱一次風(fēng)和調(diào)溫風(fēng)的管道上設(shè)置快速隔絕門（閥），保證熱風(fēng)管道與磨內(nèi)部空間的可靠隔絕。五、防止制粉系統(tǒng)爆炸和煤塵爆炸事故41ppt課件7.2.1.2.6給煤機(jī)停運(yùn)期間應(yīng)將皮帶走空，關(guān)閉入口插板門，密封風(fēng)風(fēng)源應(yīng)可靠并保持連續(xù)投入。7.2.1.2.7直吹式制粉系統(tǒng)磨組啟動要緩慢通風(fēng)吹掃暖磨，磨組停運(yùn)后渣箱要清理干凈。7.2.1.8加強(qiáng)防爆門的檢查和管理工作，防爆薄膜應(yīng)有足夠的防爆面積和規(guī)定的強(qiáng)度。防爆門動作后噴出的火焰和高溫氣體，要改變排放方向或采取其他隔離措施。以避免危及人身安全、損壞設(shè)備和燒損電纜。7.2.1.11直吹式制粉系統(tǒng)啟動前和停止后要按照規(guī)程的規(guī)定進(jìn)行蒸汽和冷風(fēng)吹掃。7.2.1.12磨煤機(jī)要定期切換運(yùn)行，防止因長期停運(yùn)導(dǎo)致原煤倉或磨煤機(jī)內(nèi)部自燃。7.2.1.13停爐前要盡量將原煤倉走空或保持較低的煤位，防止因長期停運(yùn)導(dǎo)致原煤倉自燃。

7.2.1.14當(dāng)發(fā)現(xiàn)備用磨煤機(jī)內(nèi)著火時，要立即關(guān)閉其所有的出入口風(fēng)門擋板以隔絕空氣，并用蒸汽消防進(jìn)行滅火。五、防止制粉系統(tǒng)爆炸和煤塵爆炸事故42ppt課件嚴(yán)格執(zhí)行京能集團(tuán)《褐煤摻燒安全管理工作規(guī)定》各項條款：褐煤摻燒安全生產(chǎn)管理工作的整體思路為：防爆炸、防火災(zāi)、控結(jié)渣、控磨損。5.2.6筒倉和原煤倉應(yīng)避免長期、少量存儲褐煤，避免煤塵長期積聚于封閉空間。應(yīng)做到壓實、流動儲運(yùn)。根據(jù)監(jiān)測溫度的情況及惰性氣體置換效果，儲存周期原則上不應(yīng)超過3天，最長不應(yīng)超過7天。燃用褐煤或其混煤的制粉系統(tǒng)長期停運(yùn)或檢修前應(yīng)將其置換為煙煤并盡量走空整個系統(tǒng)。5.2.7筒倉內(nèi)的溫度測點(diǎn)應(yīng)能普遍反映存儲空間內(nèi)的溫度水平，能準(zhǔn)確監(jiān)測由于存煤緩慢氧化導(dǎo)致的溫度升高，否則應(yīng)加密。5.2.8爐前原煤倉應(yīng)設(shè)置惰性氣體接口和常備氣瓶，用以置換空氣或滅火。五、防止制粉系統(tǒng)爆炸和煤塵爆炸事故43ppt課件嚴(yán)格執(zhí)行京能集團(tuán)《褐煤摻燒安全管理工作規(guī)定》各項條款：5.3.6制粉系統(tǒng)和輸煤系統(tǒng)的防火應(yīng)急預(yù)案應(yīng)明確火情處理措施及撲救方法，針對不同部位和火情大小，正確選用壓煤、沖惰性氣體、隔絕、消防栓等方法和措施，不能盲目采用通風(fēng)降溫或大量噴水滅火。5.3.7嚴(yán)禁采用壓縮空氣或氧氣吹掃積聚的煤粉及粉塵。應(yīng)在動火現(xiàn)場準(zhǔn)備足夠的滅火砂、滅火器，粉塵濃度較大、積粉較多的場所進(jìn)行滅火作業(yè)時，嚴(yán)禁使用消防水槍或滅火器直接噴射，應(yīng)該用砂子掩埋或用水噴淋等方法進(jìn)行熄滅。五、防止制粉系統(tǒng)爆炸和煤塵爆炸事故44ppt課件嚴(yán)格執(zhí)行京能集團(tuán)《褐煤摻燒安全管理工作規(guī)定》各項條款：5.3.8應(yīng)充分重視清掃工作，轉(zhuǎn)變思想，使外委維護(hù)單位和保潔單位的員工深刻認(rèn)識控制褐煤煤粉積存的重要性。針對褐煤易揚(yáng)塵、易積存的特點(diǎn)，應(yīng)從卸煤、儲煤、輸煤、制粉、爐前等不同系統(tǒng)和部位劃分保潔清掃責(zé)任區(qū)，制定清掃監(jiān)督制度和獎懲制度。按漏粉、積粉概率和危險程度確定清掃頻次，明確清掃標(biāo)準(zhǔn)和方法，合理利用保潔人力，避免出現(xiàn)盲區(qū)。5.3.9變被動為主動，對易揚(yáng)塵和易積粉區(qū)域加強(qiáng)設(shè)備治理和改造，最大程度減少積粉，積極采用抑塵、除塵新技術(shù)。五、防止制粉系統(tǒng)爆炸和煤塵爆炸事故45ppt課件案例6：2011年3月29日上午，某電廠2號機(jī)組中儲式制粉系統(tǒng)停運(yùn)抽粉過程中突然爆燃，現(xiàn)場傳來響聲，立即停止運(yùn)行，停運(yùn)輸粉機(jī)。經(jīng)檢查，粗、細(xì)粉分離器、磨煤機(jī)及排粉機(jī)等17個防爆門破裂，右側(cè)木塊分離器檢查孔板燒焦變形。對A磨煤機(jī)出口溫度測點(diǎn)附近檢查，發(fā)現(xiàn)磨煤機(jī)出口溫度測點(diǎn)上方右側(cè)木塊分離器檢查門有明顯著過火的痕跡，外表面油漆鼓起、燒焦、變形。說明右側(cè)木塊分離器內(nèi)部已持續(xù)著火一段時間；打開右側(cè)木塊分離器檢查，內(nèi)部有已經(jīng)著過火的木塊和焦碳，說明內(nèi)部的木塊和煤粉均已著火并持續(xù)燃燒。五、防止制粉系統(tǒng)爆炸和煤塵爆炸事故46ppt課件五、防止制粉系統(tǒng)爆炸和煤塵爆炸事故A磨右側(cè)木塊分離器檢查門燒損木塊分離器內(nèi)部煤粉燒過后的焦炭47ppt課件案例6原因分析：根據(jù)制粉系統(tǒng)選型規(guī)范和防爆要求，燃煤揮發(fā)份Vdaf>25%時不宜采用中儲式制粉系統(tǒng)，根據(jù)化驗結(jié)果分析，本次來煤揮發(fā)份Vdaf已達(dá)30%，因此容易發(fā)生爆燃事件。2號爐A制粉系統(tǒng)木塊分離器格柵堵塞積粉未及時清理，是導(dǎo)致積粉自燃著火的主要原因。2號爐A制系統(tǒng)在停運(yùn)過程中，風(fēng)粉混合物達(dá)到爆炸濃度，是制粉系統(tǒng)容易發(fā)生爆燃的主要原因。運(yùn)行操作不當(dāng)，是導(dǎo)致2號爐A制粉系統(tǒng)爆燃的主要操作原因。制粉系統(tǒng)運(yùn)行中未及時清理木塊分離器，制粉系統(tǒng)停運(yùn)過程中，曾先后兩次出現(xiàn)各段壓力、磨煤機(jī)出口溫度明顯異常升高，但運(yùn)行人員都沒有及時發(fā)現(xiàn)，未能及時作緊急停運(yùn)處理，最終導(dǎo)致制粉系統(tǒng)發(fā)生爆燃事件。五、防止制粉系統(tǒng)爆炸和煤塵爆炸事故48ppt課件六、防止鍋爐汽包滿水和缺水事故8.2.4.2.1