kV變電站保護(hù)定值的計(jì)算

kV變電站保護(hù)定值的計(jì)算35kV變電站保護(hù)定值的計(jì)算繼電保護(hù)裝置是電力系統(tǒng)重要二次設(shè)備，它對(duì)電力系統(tǒng)安全穩(wěn)定地運(yùn)行起著重要的作用。電力系統(tǒng)對(duì)繼電保護(hù)裝置的要求是快速性、可靠性、選擇性。要滿足這三點(diǎn)要求，除選用性能良好的繼電保護(hù)裝置外，還必須正確地進(jìn)行整定。性能再好的保護(hù)裝置，如整定不正確，也不能正確地完成保護(hù)功能。本章就采用微機(jī)保護(hù)裝置的35kV變電站的線路、主變、電容等設(shè)備的保護(hù)定值的計(jì)算，作簡(jiǎn)單的介紹，以幫助用戶正確地進(jìn)行35kV變電站，繼電保護(hù)裝置進(jìn)行整定，充分發(fā)揮各種保護(hù)裝置的作用，保證變電站設(shè)備的安全和可靠、經(jīng)濟(jì)、穩(wěn)定運(yùn)行。對(duì)于35KV及以下電壓等級(jí)電力系統(tǒng)，一般為中性點(diǎn)不直接接地系統(tǒng)，其線路保護(hù)，通常采用反應(yīng)故障時(shí)電壓、電流的三段式電流保護(hù)。第Ⅰ段電流保護(hù)為瞬時(shí)電流速斷保護(hù)、第Ⅱ段為限時(shí)電流速斷保護(hù)、第Ⅲ段為過流保護(hù)；第Ⅰ段及第Ⅱ段電流保護(hù)構(gòu)成本線路的主保當(dāng)電流第Ⅰ段、第Ⅱ段保護(hù)靈敏系數(shù)不夠時(shí)，可采用電流閉鎖電壓速斷保護(hù)，如過流保護(hù)作遠(yuǎn)后備時(shí)的靈敏系數(shù)不夠，可帶低電壓或復(fù)合電壓?jiǎn)?dòng)。1.1.電流速斷保護(hù)動(dòng)作電流整定值如果被保護(hù)線路為雙側(cè)電源時(shí)，應(yīng)加方向閉鎖，以防止在保護(hù)設(shè)置處后方發(fā)生短路時(shí)保護(hù)誤動(dòng)。電流、電壓整定值受電網(wǎng)結(jié)構(gòu)及運(yùn)行方式影響較大，整定值的準(zhǔn)確計(jì)算比較復(fù)雜，下面以圖16-1所示的單側(cè)電源環(huán)網(wǎng)供電電網(wǎng)，母線B、C間斷路器5QF的保護(hù)為例，簡(jiǎn)單介紹采用EDCS-6110單元線路的各種保護(hù)整定值的計(jì)算。電流速斷保護(hù)整定值Isdz1的計(jì)算電流速斷保護(hù)為無時(shí)限保護(hù)，其動(dòng)作時(shí)間為保護(hù)裝置的固有動(dòng)作時(shí)間，按“規(guī)程”規(guī)定微機(jī)保護(hù)的固有動(dòng)作時(shí)間為40ms以下。一．電流速斷保護(hù)的整定計(jì)算II的基本計(jì)算公式：根據(jù)保護(hù)的選szd1擇性要求，電流速斷保護(hù)只有在本線路內(nèi)發(fā)生短路時(shí)才動(dòng)作，為使計(jì)算簡(jiǎn)單，通常取線路末端母線(母線C)短路來計(jì)算線路短路電流Idmax，考慮到末端母線上其它線路近端短路時(shí)，短路電流與母線短路電流接近，為保證電流速斷保護(hù)不誤動(dòng)，則電流速斷保護(hù)電流整定KI=KII(3)szd1Kdmax為電流速斷保護(hù)的可靠系數(shù)，一般取~。為最大運(yùn)行方式下，線路末端三相短路的最大電流。可靠系數(shù)KⅠK系考慮以下因素的影響而設(shè)置a．躲過末端母線(母線C)上其它線路近端短路的短路電流c非周期分量的影響2．三相短路電流的計(jì)算三相短路電流的計(jì)算公式為：E——系統(tǒng)電源的等效相電勢(shì)xtZ——系統(tǒng)等效相阻抗，即保護(hù)安裝處到電源間的等效阻抗，包含xt保護(hù)安裝處后方輸電線路阻抗、變壓器阻抗、發(fā)電機(jī)阻抗Z——被保護(hù)線路短路點(diǎn)到保護(hù)安裝處的阻抗，其值為Z＝LdLd11max3．運(yùn)行方式對(duì)短路電流的影響：電力系統(tǒng)運(yùn)行方式不同，流過保護(hù)裝置的短路電流也不同，流過保護(hù)裝置短路電流最大的運(yùn)行方式，稱為最大運(yùn)行方式，短路電流最小的運(yùn)行方式稱為最小運(yùn)行方式，對(duì)于附圖1中保護(hù)5(即5QF處裝設(shè)的保護(hù))，全部電源投入且開網(wǎng)(3QF或7QF斷開)運(yùn)行時(shí)為最大運(yùn)行方式，只投入內(nèi)阻較大的一個(gè)電源、環(huán)網(wǎng)閉網(wǎng)運(yùn)行(全部QF投入)為最小運(yùn)行方式，但對(duì)于9、10、11QF保護(hù)，閉網(wǎng)運(yùn)行時(shí)為最大方式，開網(wǎng)運(yùn)行為最小方式。a.最大運(yùn)行方式短路電流計(jì)算，最大運(yùn)行方式下，C母線短路時(shí)流過保護(hù)5的電流計(jì)算公式為：E.I=xtdmax.mZ+Z+ZEXtb．最小運(yùn)行方式下，短路電流的計(jì)算：最小運(yùn)行方式下，流過保1二．電流速斷保護(hù)的有效保護(hù)范圍由于電流速斷保護(hù)的整定值大于末端最大短路電流，故不能保護(hù)線路全長(zhǎng)，在電流速斷保護(hù)有效范圍末端，最小運(yùn)行方式下，兩相短路時(shí)，其短路電流等于電流速斷整定值Iszd1。即：由此解得，電流速斷保護(hù)的最小長(zhǎng)度為：式中：Z——最小運(yùn)行方式下的系統(tǒng)等效阻抗xt.maxXLxAB為校驗(yàn)簡(jiǎn)單起見，可計(jì)算出在最小運(yùn)行方式下，線路15%處兩DminLmDminszd電流速斷保護(hù)是否符合靈敏度要求，K越大保護(hù)范圍也越大。Lm限時(shí)電流速斷保護(hù)整定值的計(jì)算一．限時(shí)電流速斷保護(hù)的作用限時(shí)電流速斷保護(hù)用來切除本線路電流速斷保護(hù)范圍以外的全長(zhǎng)范圍內(nèi)的故障，并對(duì)末端短路有足夠的靈敏度。限時(shí)電流速斷保護(hù)是線路的主保護(hù)。二．限時(shí)電流速斷保護(hù)的電流整定值計(jì)算限時(shí)電流速斷保護(hù)的最大保護(hù)范圍為下級(jí)保護(hù)的電流速斷保護(hù)的最小范圍，如保護(hù)5的限時(shí)電流速斷保護(hù)范圍為保護(hù)10的速斷保護(hù)的最小范圍。故其電流整定值為：I=KⅡII——某線路限時(shí)電流速斷保護(hù)整定值——下一級(jí)線路電流速斷整定值KⅡK——限時(shí)電流速斷可靠系數(shù)：一般取~三．分支電路對(duì)限時(shí)電流速斷保護(hù)電流定值的影響由于限時(shí)電流速斷保護(hù)要與下一經(jīng)線路的電流速斷保護(hù)配合，在有分支電路時(shí)流過本保護(hù)與下一級(jí)保護(hù)的電流不同，故分支電路對(duì)限時(shí)電流速斷保護(hù)的定值有較大影響。1.有源支路對(duì)限時(shí)電流速斷保護(hù)定值的影響：以附圖2a所示電網(wǎng)為例，說明有源分支電路對(duì)限時(shí)電流速斷定值的影響。AABABBCC1KK=ZA+ZB+ZAB1=1+ZA+ZAB1為分支系數(shù)，在有源分支電fzZZ2．無源并聯(lián)支路對(duì)限時(shí)電流速斷保護(hù)整定值的影響：以圖16-3所示電網(wǎng)為例，在線路2中的d點(diǎn)短路時(shí)，流過線路1的電流為：2fz2Z2Zfz2ZZLZL16-3具有無源并聯(lián)支3．考慮分支電路影響后，限時(shí)電流速斷保護(hù)的整定值計(jì)算：考慮分支LL電路影響后，限時(shí)電流速斷保護(hù)的整定值計(jì)算公式為：式中：I為線路2的電流速斷整定值，按電流Ⅰ段保護(hù)末端發(fā)生兩2zd1相短路時(shí)的最小電流計(jì)算：xtZ——線路2、線路3單位長(zhǎng)度的阻抗值1 ——線路2 四.限時(shí)電流速斷保護(hù)時(shí)限的選擇限時(shí)電流速斷的動(dòng)作時(shí)限，應(yīng)比下一級(jí)線路電流速斷保護(hù)的動(dòng)作時(shí)限，高一個(gè)時(shí)間階梯，即：從保護(hù)速動(dòng)性來講，Δt應(yīng)越小越好，但為了保證保護(hù)的可靠性及選擇性，Δt不能太小，Δt中包含如下一些時(shí)間：1.下一級(jí)保護(hù)動(dòng)作后，斷路器的動(dòng)作時(shí)間及熄弧時(shí)間，一般為左2.本級(jí)保護(hù)時(shí)間正誤差tw，如為微機(jī)保護(hù)，誤差<。3.考慮留一定裕度ty，一般ty取~。故Δt＝+t+t=++=，一般取~為宜。wy采用微機(jī)保護(hù)時(shí)，電流速斷的固有動(dòng)作時(shí)間≤50ms，故五．限時(shí)電流速斷保護(hù)的靈敏系數(shù)限時(shí)電流速斷保護(hù)靈敏系數(shù)的計(jì)算公式為：K=I(2)I式中:——線路末端兩相金屬性短路時(shí)的最小電流Iszd2——限時(shí)電流速斷整定值KLm之值按規(guī)程規(guī)定為~，線路越長(zhǎng)，KLm越小，一般200Km以上取，對(duì)于短線路，如靈敏度不符合要求，則應(yīng)考慮采用縱聯(lián)差動(dòng)保護(hù)，以實(shí)現(xiàn)全線路的速動(dòng)保護(hù)。過電流保護(hù)一．過電流保護(hù)的作用在電流、電壓型保護(hù)中，過電流保護(hù)有3個(gè)作用1．作為后一級(jí)電路保護(hù)的遠(yuǎn)后備，即當(dāng)后一級(jí)線路主保護(hù)拒動(dòng)或斷路器失靈時(shí)，由前一級(jí)的過電流保護(hù)來切除故障。2．作為本線路主保護(hù)的近后備，即當(dāng)本線路發(fā)生故障而電流Ⅰ、Ⅱ段保護(hù)拒動(dòng)時(shí)，由過流保護(hù)切除故障。3．作為網(wǎng)絡(luò)終端或不重要線路的主保護(hù)。二．過電流保護(hù)電流整定值的計(jì)算正常運(yùn)行時(shí)保護(hù)不應(yīng)動(dòng)作，即按躲過最大負(fù)荷電流整定，即：gzdfh.gzdfh.maxKfi式中：K為電流返回系數(shù)，是考慮電流繼電器吸合后返回時(shí)的電流fi小于吸合電流及故障時(shí)電流會(huì)隨時(shí)間增加而下降后，保證過流動(dòng)作可靠的一個(gè)系數(shù)，從保護(hù)啟動(dòng)后外部故障切除時(shí)能可靠返回考慮，K越大越fi好，從故障后，隨著時(shí)間增加，因過渡電阻增大而故障電流變小也能可靠動(dòng)作考慮，K越小越好，一般取~。fi另外，故障時(shí)，母線電壓下降，電動(dòng)機(jī)將停轉(zhuǎn)，外部故障切除初期，母線電壓恢復(fù)，剩余負(fù)荷中的電動(dòng)機(jī)將自啟動(dòng)，自啟動(dòng)電流為：考慮上述因數(shù)后，過電流保護(hù)的整定值為：I=KⅢI=KⅢKI=KⅢKIKgzdKzqKzqfhKzqfh.maxfi式中：KⅢ——過流保護(hù)的可靠系數(shù)，一般取~KKzq——自起動(dòng)系數(shù)，具體數(shù)值由負(fù)荷性質(zhì)及網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)決定，一般在1~3之間。三．過電流保護(hù)動(dòng)作時(shí)限的確定為保證過電流保護(hù)的選擇性，過電流保護(hù)的時(shí)限應(yīng)比下一級(jí)線路過流保護(hù)最大時(shí)限大一個(gè)時(shí)間階梯，即：式中：為下一級(jí)各線路中，過流保護(hù)動(dòng)作時(shí)限最大的一條線路的過流時(shí)限，Δt為時(shí)間階梯，一般取。四．過流保護(hù)的靈敏系數(shù)及其配合1.過電流保護(hù)作為近后備時(shí)靈敏系數(shù)的計(jì)算：過電流保護(hù)作近后備時(shí)靈敏系數(shù)按系統(tǒng)最小運(yùn)行方式下，本線路末端兩相短路時(shí)的最小電來校驗(yàn)，對(duì)圖16-4所示的單側(cè)電源幅射電路中保護(hù)2而言，為B母線兩相短路時(shí)的電流來校驗(yàn)，即：式中I為保護(hù)2之過電流整定值，為最小運(yùn)行方式下電源的最大gzd2。按“繼電保護(hù)及安全自動(dòng)裝置規(guī)程”規(guī)定過電流保護(hù)的近后備靈敏系數(shù)為~。2.過電流保護(hù)作為遠(yuǎn)后備時(shí)的靈敏系數(shù)計(jì)算：過電流保護(hù)作為遠(yuǎn)后備時(shí)的靈敏系數(shù)，按下一級(jí)線路末端兩相短路時(shí)的最小電流來校驗(yàn)，按“規(guī)程”規(guī)定，遠(yuǎn)后備靈敏系數(shù)K應(yīng)大于gLm23在計(jì)算遠(yuǎn)后備靈敏系數(shù)時(shí)，應(yīng)考慮分支線路的影響，在考慮分支線路影響后，靈敏系數(shù)的計(jì)算公式為：3.系統(tǒng)中，各級(jí)保護(hù)的靈敏系數(shù)配合：當(dāng)系統(tǒng)中某一點(diǎn)短路時(shí)，其前面各級(jí)的遠(yuǎn)后備靈敏系數(shù)應(yīng)逐級(jí)增大，如圖16-4的d點(diǎn)短路時(shí)，流過各級(jí)的短路電流為：靈敏系數(shù)要求越近故障點(diǎn)越高，即：由于整定值越到后級(jí)越小，即：故上述要求一般均能滿足五．低電壓?jiǎn)?dòng)的過流保護(hù)整定計(jì)算當(dāng)過流保護(hù)靈敏系數(shù)不夠時(shí)，可采用帶低電壓?jiǎn)?dòng)的過流保護(hù)來提高靈敏系數(shù)，即保護(hù)的啟動(dòng)，除要求電流大于整定值外，還要求電壓低1．低電壓定值的計(jì)算：低電壓動(dòng)作值要小于正常工作時(shí)的母線最低電壓，一般取~，另外，考慮電壓的返回系數(shù)Kfu，對(duì)于微機(jī)保護(hù)Kfu一般為~，并應(yīng)留一定裕度即考慮一個(gè)可靠系數(shù)Kku，一般取，則低電壓定值為：U=fh.min=K.Kfku 2.電流整定值的計(jì)算：加低電壓?jiǎn)?dòng)后，如果外部故障時(shí)保護(hù)起動(dòng)，當(dāng)外部故障切除后低電壓元件返回，電動(dòng)機(jī)自啟動(dòng)時(shí)，雖電流超過整定值，但因電壓條件不滿足，保護(hù)不會(huì)動(dòng)作，故低壓?jiǎn)?dòng)過流保護(hù)的電流整定值，僅按躲開正常負(fù)荷電流即可，考慮到可靠性及電流返回系數(shù)，則：I=K K*IKefi式中：K為可靠系數(shù)，取,K為電流返回系數(shù)，一般取，即：kfi由上式可見，采用低電壓?jiǎn)?dòng)后，電流定值大大減小，從而大大提高了靈敏系數(shù)。電壓靈敏度，可用線路末端兩相短路時(shí)的母線最高殘余電壓與電壓定值之比來計(jì)算，即：一般K>時(shí)，故障時(shí)，保護(hù)即能正常啟動(dòng)。Lm電流閉鎖電壓速斷保護(hù)的整定計(jì)算由于在運(yùn)行方式變化較大時(shí)，電流速斷保護(hù)的有效保護(hù)范圍很小或者沒有保護(hù)范圍，為保證在不延長(zhǎng)保護(hù)動(dòng)作時(shí)限的情況下，提高保護(hù)的靈敏度，可以在電流速斷保護(hù)的基礎(chǔ)上增加電壓速斷保護(hù)，構(gòu)成電流閉鎖電壓速斷保護(hù)。電流閉鎖電壓速斷保護(hù)是在電流大于閉鎖電流整定值，且母線電壓低于電壓整定值時(shí)才動(dòng)作，這樣，在最大運(yùn)行方式下：在線路的保護(hù)范圍外的某一點(diǎn)短路，雖然電流會(huì)超過整定值，但由于電源等效內(nèi)阻小，則母線電壓降低不多，會(huì)高于整定值，保護(hù)不會(huì)誤動(dòng)，而在最小運(yùn)行方式下短路，由于電源等效內(nèi)阻較大，即使母線電壓降至動(dòng)作值以下，但由于系統(tǒng)等效阻抗較大，其電流會(huì)小于定值，保護(hù)也不會(huì)誤動(dòng)。因此，整定電流值可按正常運(yùn)行方式的短路電流值整定，比最大運(yùn)行方式下的短路電流值小，從而可增大保護(hù)范圍。電流閉鎖電壓速斷保護(hù)的整定值計(jì)算方法很多，常用的有以保證正常運(yùn)行方式下，有較大的保護(hù)范圍、躲過本線路末端故障，電流、電壓有相同保護(hù)區(qū)三種整定值計(jì)算方法。一．按正常運(yùn)行方式下有較大保護(hù)區(qū)整定的整定值計(jì)算為保證在外部短路時(shí)保護(hù)不誤動(dòng)，電流閉鎖電壓速斷保護(hù)一般按正常運(yùn)行方式下，保護(hù)線路全長(zhǎng)的75％來整定。1．閉鎖電流整定值的計(jì)算：根據(jù)上述原則，電流定值的計(jì)算公式為：EI=xtbszdZ+0.75ZxtLL2．電壓整定值的計(jì)算：電壓整定值按正常運(yùn)行時(shí)，被保護(hù)范圍末端三相短路時(shí)，母線的殘壓來計(jì)算，即：U=3I0.75Z二．按躲過本線路末端故障整定的整定值計(jì)算因電流閉鎖電壓速斷保護(hù)中，閉鎖電流起保護(hù)閉鎖作用，保護(hù)控制區(qū)主要由電壓定值決定，因此，閉鎖電流按線路末端短路時(shí)有一定的靈敏度來整定，而電壓整定值按線路末端短路有一定的可靠性來整定。1.電流整定值的計(jì)算：根據(jù)上述原則，閉鎖電流的計(jì)算公式為：KLmI(2)——最小運(yùn)行方式下，線路末端兩相金屬性短路的短路電2.速斷電壓整定值的計(jì)算：根據(jù)前面所述，速斷電壓整定值計(jì)算公式k—最小運(yùn)行方式下，線路末端兩相短路時(shí)，母線的最低殘余電壓，三．按電流、電壓有相同的保護(hù)區(qū)整定當(dāng)系統(tǒng)運(yùn)行方式變化不大時(shí)，為獲得較好的保護(hù)區(qū)，可按電流、電xt=xtbzd2Z+ZZ+Zxtmaxxt.max為躲開線路末端故障以保證選擇性，則電壓整定值應(yīng)為：k==xtxtmaxLZ(Z+Z)xtmaxLxtmaxLEZZ=xtmaxLZ+0.23ZxtmaxLEZ+0.23Z)重合閘的延時(shí)整定計(jì)算在采用重合閘時(shí)，從盡量減少停電時(shí)間來考慮，重合閘的延時(shí)越小越好，但考慮到斷路器滅弧，油斷路器的介質(zhì)去游離時(shí)間及對(duì)電網(wǎng)的擾動(dòng)等因素，重合閘時(shí)間不能太短。一．帶重合閘的線路保護(hù)的動(dòng)作過程采用EDCS-6100系列綜合自動(dòng)化裝置的變電站，由于保護(hù)為微機(jī)保護(hù)，保護(hù)動(dòng)作后，不須考慮保護(hù)的返回時(shí)間，因此，在考慮重合閘延時(shí)整定時(shí)，只考慮系統(tǒng)一次設(shè)備方面的因素，因此，帶重合閘的保護(hù)動(dòng)作過程如圖16-5所示。各段時(shí)間的含義及大致范圍如下：斷斷路器合閘保護(hù)動(dòng)作斷路器動(dòng)裕度時(shí)消弧1．保護(hù)動(dòng)作時(shí)間t：其大小等于保護(hù)的動(dòng)作時(shí)限(帶延時(shí)保護(hù))或保b護(hù)的固有動(dòng)作時(shí)間(瞬時(shí)動(dòng)作保護(hù))。2．?dāng)嗦菲鞯姆珠l時(shí)間t：根據(jù)斷路器的型式不同而不同，其值在~之t3．消弧時(shí)間tx：斷路器分閘時(shí)，因故障電流較大，斷路器觸點(diǎn)斷開時(shí)，將產(chǎn)生電弧，使電流延續(xù)一段時(shí)間，一般在~之間。4．裕度時(shí)間：考慮斷路器操作機(jī)構(gòu)從動(dòng)作分閘到準(zhǔn)備好合閘的時(shí)間t，t取決于操作機(jī)構(gòu)，電磁機(jī)構(gòu)t=~，液壓機(jī)構(gòu)t≥。故障斷cbcbcbcb電后消弧和去游離時(shí)間及留有一定的時(shí)間裕度。5．?dāng)嗦菲鞯暮祥l時(shí)間t：斷路器合閘時(shí)取決于操作機(jī)構(gòu)，一般電磁操h作機(jī)構(gòu)t=~，液壓操作機(jī)構(gòu)t=~。hh二．重合閘整定延時(shí)的確定重合閘的啟動(dòng)有兩種方式，一種為保護(hù)動(dòng)作啟動(dòng)，一種為斷路器不對(duì)應(yīng)啟動(dòng)，兩種方式的延時(shí)整定計(jì)算方法不同。1．保護(hù)動(dòng)作啟動(dòng)重合閘的延時(shí)：采用保護(hù)動(dòng)作啟動(dòng)重合閘時(shí)，計(jì)時(shí)起txu，整定延時(shí)t≥t即可。hzdch2．?dāng)嗦菲魑恢貌粚?duì)應(yīng)啟動(dòng)重合閘的延時(shí)，采用斷路器不對(duì)應(yīng)起動(dòng)重合t=xt+tuchxu，整定延時(shí)t≥t即可，由于EDCS-6110單元采用斷路hzdch器不對(duì)應(yīng)啟動(dòng)重合閘，故，考慮到tx=~，并取一定的裕度，t取~為宜。hzdthzdcb對(duì)于雙側(cè)電源線路，兩側(cè)的重合閘時(shí)間應(yīng)有一定的差值，主電源側(cè)為快速重合閘，對(duì)側(cè)取較長(zhǎng)延時(shí)，這樣，保護(hù)動(dòng)作時(shí)，主電源側(cè)按檢無壓方式先重合上，對(duì)側(cè)再按檢同期重合閘。電力變壓器是發(fā)電廠和變電站中的主要電氣設(shè)備，不但自身價(jià)格較貴，且對(duì)電力系統(tǒng)安全可靠運(yùn)行有重要影響。因此，對(duì)于電力變壓器，除應(yīng)選擇性能良好，動(dòng)作靈敏可靠的保護(hù)裝置外，還必須正確地進(jìn)行整定。下面就采用EDCS-6120/6130單元的主變保護(hù)裝置中，各種保護(hù)整定值的計(jì)算方法，作簡(jiǎn)單介紹。差動(dòng)速斷保護(hù)的整定值計(jì)算EDCS-6120主變主保護(hù)單元中，主變的差動(dòng)保護(hù)，無論哪種聯(lián)接組別流的相位差則經(jīng)程序進(jìn)行矢量運(yùn)算來補(bǔ)償。Yd接組別的變壓器，Y形側(cè)的二次電流用相鄰相的電流相量差與Δ形側(cè)的對(duì)應(yīng)相進(jìn)行求差運(yùn)算。例如，對(duì)于常見的Y/d-11I.'=I.,I.'=I.,I.'=I.，而計(jì)算差動(dòng)電流的公式為a1a1b1b1b1c1c1c1a1I.=KI.+I.I.=KI.+I.I.=KI.'+cdapa1a2cdbpb1b2cdcpc1c2K差動(dòng)平衡系p由于采用的矢量求差運(yùn)算，其結(jié)果有效值比相電流有效3值擴(kuò)大倍，而相位角較超前相前移了30°，這與常規(guī)保護(hù)中將Y形側(cè)的電流互感器二次側(cè)接成Δ形所得的結(jié)果完全相同。在進(jìn)行差動(dòng)保護(hù)整定值計(jì)算時(shí)，對(duì)于Y/d接法的變壓器，應(yīng)考慮這一．差動(dòng)速斷電流定值計(jì)算變壓器的差動(dòng)速斷保護(hù)的動(dòng)作電流整定值I按躲過變壓器空載投入szd的勵(lì)磁涌流和外部短路時(shí)的最大不平衡電流來整定。1．按躲過勵(lì)磁涌流來整定變壓器空載投入時(shí)，將在電源側(cè)產(chǎn)生很大的勵(lì)磁涌流，勵(lì)磁涌流的大小取決于變壓器的結(jié)構(gòu)，容量及電網(wǎng)參數(shù)，對(duì)于35kV的雙繞組變壓器，勵(lì)磁涌流可達(dá)其額定電流的6~8倍，容量越小的變壓器，勵(lì)磁涌流倍數(shù)越大。勵(lì)磁涌流衰減很快，僅在投入的瞬間達(dá)最大值，然后很快減小，考慮到差動(dòng)速斷保護(hù)有一定的固有動(dòng)作時(shí)間，故可以不按躲過最大考慮到對(duì)于Y形側(cè)(一般是高壓側(cè))，在計(jì)算差動(dòng)電流時(shí)，先進(jìn)行相電流相量運(yùn)算3使其有效值增大倍，且在計(jì)算差動(dòng)電流時(shí)還乘差動(dòng)平衡系數(shù)，故如以高壓側(cè)電流為準(zhǔn)計(jì)算整定值比較麻煩，故采用低壓側(cè)額定電流來計(jì)算。即：I=(3~6)I2．按躲過外部故障時(shí)的最大不平衡電流來整定?？砂炊氵^低壓側(cè)母線短路時(shí)產(chǎn)生的不平衡電流來計(jì)算，即：kI—低壓側(cè)母線短路時(shí)產(chǎn)生的最大不平衡電流，其值為：bpmaxI=(KK+U+f)IbpmaxfzqwcphDmax式中：K—非周期分量系數(shù)，為考慮短路時(shí)的非周期分量影響的系fzq數(shù)，因本保護(hù)在程序中已考慮消除非周期分量的影響，故K—電流互感器同型系數(shù)，兩側(cè)電流互感器同型時(shí)取，不同tx型時(shí)取1，因變壓器高、低壓側(cè)電流互感器不同型，故取f—電流互感器的最大誤差，在短路時(shí)，取。wcΔU—由于調(diào)壓引起的誤差，取調(diào)壓范圍的一半時(shí)的調(diào)壓誤差(用百分?jǐn)?shù)表示)。Δf—電流互感器不配合系數(shù)，因電流互感器變比不配合引起ph的誤差，因單元軟件在計(jì)算差動(dòng)電流時(shí)，已用差動(dòng)平衡系數(shù)來消除電流互感器變比不配合的影響，故Δf為0。phI—低壓側(cè)母線三相金屬性短路時(shí)的最大短路電流，其值DmaxZtx合到高壓側(cè)母線的等效阻抗。Z—變壓器的短路阻抗，一般為~。Bxt根據(jù)以上分析得到，一般情況下：I=(10.11+U)ExtbpmaxZ+Z因一般I≤20I，故即使是ΔU為±10%xtBDmaxe差動(dòng)速斷整定值I取I與I中較大的一個(gè)，很顯然，應(yīng)取szdszd1szd2I，即采用EDCS-610單元時(shí)，差動(dòng)速斷電流整定值一般可按躲過空載szd1投入的勵(lì)磁涌流來整定。二．差動(dòng)速斷保護(hù)的靈敏度校驗(yàn)差動(dòng)速斷保護(hù)的靈敏度校驗(yàn)公式為：Dmin式中：I(2)—非電源側(cè)兩相金屬性短路時(shí)產(chǎn)生的最小差動(dòng)電流，Dmin于在非電源側(cè)保護(hù)范圍內(nèi)短路，非電源側(cè)母線流向故障點(diǎn)的電流為0，電源側(cè)母線流向故障點(diǎn)電流為：I=II=Ii1.nK=22按繼電保護(hù)整定有關(guān)規(guī)程規(guī)定，K≥2。Lm三．差動(dòng)平衡系數(shù)K的計(jì)算p差動(dòng)平衡系數(shù)是微機(jī)差動(dòng)保護(hù)中計(jì)算差動(dòng)電流時(shí)，用以補(bǔ)償高、低壓側(cè)電流互感器變比不配合而產(chǎn)生的差動(dòng)電流的一個(gè)系數(shù)。對(duì)于雙繞組變壓器，在不考慮勵(lì)磁電流分量時(shí)，有如下功率平衡關(guān)系。式中n為變壓器的變比(線電壓之比)。各側(cè)電流互感器二次側(cè)的V差動(dòng)電流計(jì)算公式為：1222n2212nVI=KI.'+I.CDp1222反相，用有效值表示為：IpI'2為高壓側(cè)參與差動(dòng)計(jì)算12的電流有效值，對(duì)于Y/Y聯(lián)I接2K=I/I=Ini1n/I=ni1np221212nv12p221212nv12nv為相電壓變比，而對(duì)于Y/Y接法器有v，故無論對(duì)于何種聯(lián)接的變壓器，均有：差動(dòng)保護(hù)的整定值計(jì)算EDCS-6120單元的差動(dòng)保護(hù)動(dòng)作判據(jù)為：czdzzdz電流，I為整定值最小比率制動(dòng)特性的制動(dòng)電流。即差動(dòng)保護(hù)zzd動(dòng)作特性曲線的拐點(diǎn)(見圖16-6)。I(2)為二次諧波電流，K2zd為二次諧波電流點(diǎn)，變壓器充電電流的百分比整定值I為變壓o器充電電流。差動(dòng)保護(hù)判別式中各整定值按以下方法計(jì)算。一．最小動(dòng)作電流Iczd最小動(dòng)作差動(dòng)電流按躲過正常運(yùn)行時(shí)的最大不平衡電流來整定，K=CDK=CDZZdIZ式中Kk為可靠系數(shù)，一般取~；I22e為低壓側(cè)額定二次電流，對(duì)于不進(jìn)行有載調(diào)壓的變壓器。這個(gè)值太小，一般可取~。二．動(dòng)作特性轉(zhuǎn)折點(diǎn)制動(dòng)電流I的計(jì)算zzd考慮到動(dòng)作的靈敏度、負(fù)荷電流大到一定值時(shí)才起制動(dòng)作用，因計(jì)算最小動(dòng)作電流Iczd時(shí)，已考慮到躲過正常運(yùn)行時(shí)額定負(fù)荷電流的不平衡電流，即可按負(fù)荷電流I=I來選I，在單元程序中，考慮到提高雙側(cè)電I=KI.'一I.K.'I.zzdI=2I三．比率制動(dòng)系數(shù)Kzzd在外部故障時(shí)，產(chǎn)生的最大不平衡電流為：考慮到保護(hù)的可靠性，保護(hù)的動(dòng)作電流應(yīng)為：而根據(jù)差動(dòng)保護(hù)的動(dòng)作判據(jù)有：kI—外部短路時(shí)的制動(dòng)電流，取最大短路電流的2倍，即。z由于外部短路時(shí)，I、I與I相比很小，可以忽略，則有：czdzzdDmax對(duì)于無抽頭變壓器，K=，這個(gè)值非常小，在保證靈敏度的情況下，zzdK可取得比計(jì)算值大些，一般可取~。zzd四．二次諧波制動(dòng)系數(shù)根據(jù)大量實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)記載，變壓器在正常運(yùn)行和各種故障運(yùn)行狀態(tài)下，其電流中的二次諧波分量均在10%以下，而勵(lì)磁涌流中二次諧波分量在23~50%或更高，二次諧波制動(dòng)系數(shù)K一般可選取~較為合適。2zd五．差動(dòng)保護(hù)的靈敏度校驗(yàn)差動(dòng)保護(hù)的靈敏度校驗(yàn)，按差動(dòng)保護(hù)靈敏度最低的運(yùn)行方式下，差動(dòng)保護(hù)范圍內(nèi)兩相金屬性短路的情況來校驗(yàn)。1．差動(dòng)保護(hù)的靈敏度校驗(yàn)：差動(dòng)保護(hù)的靈敏度校驗(yàn)公式為：式中：I—為差動(dòng)保護(hù)范圍內(nèi)短路時(shí)的差動(dòng)電流，考慮在單側(cè)電CDd，而非電源側(cè)流入故障點(diǎn)電流為0。則有：I—差動(dòng)保護(hù)的動(dòng)作電流，其值為：cdzI與I代入K計(jì)算式，考慮到短路時(shí)I、cdzCDdLmzzd可以忽略不計(jì)，則得到：zzd根據(jù)繼電保護(hù)規(guī)程規(guī)定，變壓器的差動(dòng)保護(hù)靈敏系數(shù)應(yīng)≥2。2．差動(dòng)保護(hù)靈敏度最低的運(yùn)行方式，根據(jù)EDCS-6120單元差動(dòng)保護(hù)的構(gòu)成原理，變壓器在單臺(tái)獨(dú)立運(yùn)行且為單側(cè)電源的運(yùn)行方式下，差動(dòng)保護(hù)的靈敏度最低。因?yàn)樵趩蝹?cè)電源獨(dú)立運(yùn)行時(shí)，差動(dòng)保護(hù)范圍2如為雙側(cè)電源或兩臺(tái)主變并聯(lián)I.I.運(yùn)行，當(dāng)變壓器內(nèi)部短1路時(shí)，2兩側(cè)同時(shí)有電流流向故障點(diǎn)，由于兩側(cè)電流均指向變壓器，故根據(jù)同名端的規(guī)定p12=KI'+Ip12與與制動(dòng)電流：I=KI.'=KIIzp12p12與單側(cè)電源的情況相比，I增大，而I減小，故名端差動(dòng)保護(hù)的靈CDz敏度大大提高。復(fù)合電壓?jiǎn)?dòng)的過流保護(hù)EDCS-6000系列的變壓器保護(hù)，在高、低壓側(cè)均設(shè)置有過流保護(hù)，用于降壓變壓器時(shí)，低壓側(cè)過流保護(hù)作為低壓側(cè)各出線末端短路的后備保護(hù)，高壓側(cè)的過流保護(hù)作為變壓器內(nèi)部故障的后備保護(hù)，但兩側(cè)的整定計(jì)算相同。過流保護(hù)帶電壓閉鎖，有低壓?jiǎn)?dòng)的過流保護(hù)和復(fù)合電壓?jiǎn)?dòng)的過流保護(hù)之分，但低電壓計(jì)算相同，僅是一個(gè)有負(fù)序電壓?jiǎn)?dòng)，一個(gè)無負(fù)序電壓?jiǎn)?dòng)，如不需帶電壓閉鎖時(shí)，可將低電壓整定到120V以上而負(fù)序電壓整定為0V。高壓側(cè)過流保護(hù)的低電壓可取高壓側(cè)電壓，也可取低壓側(cè)電壓，在用高壓側(cè)電壓靈敏度不夠時(shí)，可用低壓側(cè)電壓。一．過電流整定值I的計(jì)算gzd1．按躲過可能流過變壓器的最大負(fù)荷電流來整定：過流保護(hù)的動(dòng)作電流，應(yīng)躲過可能流過變壓器的最大負(fù)荷電流來整定。則：kK—電流返回系數(shù)，取~。fiI—最大負(fù)荷電流。hmaxI在不同的條件下，計(jì)算方法不同。hmaxa．多臺(tái)相同容量變壓器并列運(yùn)行時(shí)，考慮切除一臺(tái)時(shí)所產(chǎn)生的負(fù)荷I=Ihmax(m1)eI—每臺(tái)變壓器的額定電流。eb．考慮電動(dòng)機(jī)自啟動(dòng)電流時(shí)的I，當(dāng)主變低壓側(cè)有較大容量電動(dòng)hmax機(jī)時(shí)，應(yīng)考慮故障切除后電動(dòng)機(jī)的自啟動(dòng)電流，這時(shí)。式中：K—電動(dòng)機(jī)自啟動(dòng)系數(shù)，對(duì)于單臺(tái)大電動(dòng)機(jī)，K取4~8，對(duì)zqzq于綜合性負(fù)荷，K取~，對(duì)于純動(dòng)力負(fù)荷(多臺(tái)電動(dòng)機(jī))K取2~3，zqzq一般情況下，可按綜合性負(fù)荷考慮。2．按與低壓側(cè)母聯(lián)斷路器過流保護(hù)配合：當(dāng)考慮與低壓側(cè)過流保護(hù)相I—與變壓器相聯(lián)母線的正常負(fù)荷。h主變的過流定值按上述各種計(jì)算后，取其中較大的作為過流定值。3．過流的靈敏度校驗(yàn)：過流保護(hù)的靈敏度校驗(yàn)按作為線路后備保護(hù)來校驗(yàn)，即按主變低壓側(cè)各出線中，末端短路電流最小的線路兩相短路時(shí)的電流來校驗(yàn)，其公式為：DminDmin—主變低壓側(cè)各出線中，最長(zhǎng)線路末端兩相短路時(shí)的xtxtbL應(yīng)注意的是，由于主變高、低壓側(cè)電壓不同，阻抗Z、Z應(yīng)折算到xtL一側(cè)。折合關(guān)系為：vLZ1—線路的實(shí)際阻抗。L當(dāng)計(jì)算低壓側(cè)過流定值時(shí)，應(yīng)將E、Z、Z均折合到低壓側(cè)。xtxtb根據(jù)繼電保護(hù)規(guī)程規(guī)定，變壓器過流保護(hù)靈敏度在作后備保護(hù)的靈敏系數(shù)應(yīng)大于，在低壓側(cè)母線短路時(shí)，應(yīng)大于。當(dāng)過流靈敏度不夠時(shí)，應(yīng)增加電壓閉鎖改用負(fù)序過流保護(hù)。二．低電壓整定值計(jì)算當(dāng)按前述方法的計(jì)算的過流定值靈敏度不夠時(shí)，增加低電壓?jiǎn)?dòng)或復(fù)合電壓?jiǎn)?dòng)，增加電壓閉鎖后，過流定值按躲過整定電流計(jì)算公式帶電壓閉鎖的過流保護(hù)低電壓定值按下述方式確定。1．按躲過正常負(fù)荷下可能出現(xiàn)的最低電壓來整定，則：式中：U—正常運(yùn)行時(shí)可能出現(xiàn)的最低電壓，取額定電壓的倍。minK—可靠系數(shù)，取~。kKfu—電壓返回系數(shù)，取~。2．按躲過電動(dòng)機(jī)自啟動(dòng)時(shí)的電壓來整定：當(dāng)?shù)碗妷涸〉蛪簜?cè)電壓當(dāng)?shù)碗妷涸「邏簜?cè)母線電壓時(shí)：3．低電壓的靈敏度校驗(yàn)：低電壓的靈敏度校驗(yàn)公式為：式中：U—校驗(yàn)點(diǎn)發(fā)生兩相短路時(shí)的母線最高殘余電壓，其值為：ZDmaxZU=ELDmaxxtZ+Z+Z取低壓側(cè)電壓：xtbL，取高DmaxxtZ+Z+ZxtbL按規(guī)程規(guī)定：K應(yīng)大于，高壓側(cè)過流保護(hù)的Lm低電壓，當(dāng)取高壓側(cè)電壓靈敏度不夠時(shí)，可取低壓側(cè)電壓。對(duì)于微機(jī)保護(hù)，當(dāng)靈敏度不夠時(shí)，可取較小電壓返回系數(shù)，這樣可提高U，從而提高靈敏度。qzd三．負(fù)序過壓元件整定值U2zd的確定1．負(fù)序過壓元件整定值計(jì)算負(fù)序電壓整定值，按躲過正常運(yùn)行時(shí)的不平衡電壓來整定，根據(jù)運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)和試驗(yàn)數(shù)據(jù)，一般取：行經(jīng)驗(yàn)和試驗(yàn)數(shù)據(jù)，一般?。寒?dāng)正常運(yùn)行時(shí)電壓不平衡度較大的取較大值。2．負(fù)序過壓元件的的靈敏度校驗(yàn)：負(fù)序過壓元件的靈敏度校驗(yàn)公式為：式中：UD2min為低壓母線所接最長(zhǎng)線路末端短路時(shí)的最小負(fù)序電壓，四．過流保護(hù)的延時(shí)整定值tgzd過流保護(hù)的動(dòng)作時(shí)間，按時(shí)間階梯原則考慮，則對(duì)低壓側(cè)，主要作為低壓出線的后備保護(hù)，其動(dòng)作時(shí)間比低壓母線上所接線路中，過流保gzdLmax對(duì)于變壓器高壓側(cè)過流保護(hù)，如低壓側(cè)母線分段，可整定兩個(gè)時(shí)限，第一時(shí)限用以縮小故障范圍(分母聯(lián))，第二時(shí)限用以切除故障，則第一時(shí)限比低壓側(cè)過流時(shí)限大一個(gè)時(shí)間階梯，第二時(shí)限比第一時(shí)限大一個(gè)時(shí)間階梯。即：時(shí)間階梯Δt一般可取，但如系統(tǒng)分配給本級(jí)的時(shí)間較短，則Δt可適當(dāng)減小，但最小應(yīng)不低于。負(fù)序過流保護(hù)負(fù)序過流保護(hù)對(duì)于非對(duì)稱故障的靈敏度很高，但其準(zhǔn)確的整定值計(jì)算，特別是對(duì)高電壓系統(tǒng)要考慮與相鄰保護(hù)的配合時(shí)，其定值計(jì)算比較復(fù)雜，對(duì)于通常的35kV雙繞組主變，因其可不考慮與其它保護(hù)的配合，其定值計(jì)算比較簡(jiǎn)單，可用于復(fù)合電壓過流保護(hù)靈敏度校驗(yàn)通不過的情況下，作出線故障的后備保護(hù)。一．負(fù)序過流定值I2zd計(jì)算1．負(fù)序過流定值I的計(jì)算：對(duì)于35kV降壓變壓器，其負(fù)序過流定值2zd按躲過正常運(yùn)行時(shí)的最大不平衡電流來整定，其值一般為：2．負(fù)序過流保護(hù)的靈敏度：負(fù)序過流保護(hù)的靈敏度校驗(yàn)公式為：式中：I—主變低壓側(cè)最長(zhǎng)出線末端兩相短路時(shí)流過變壓器的最小d2min負(fù)序電流，其值為：EI=xt2.minZ+ZxtZ—系統(tǒng)正序阻抗Z—系統(tǒng)負(fù)序阻抗=Z=Z，Z為系統(tǒng)一相阻Σ抗，包括電源內(nèi)阻，線路和變壓器阻抗等。故有：根據(jù)規(guī)程規(guī)定，負(fù)序過流保護(hù)的靈敏系數(shù)K≥，在低壓側(cè)母線短路LmLm二．負(fù)序過流保護(hù)的延時(shí)t2zd因負(fù)序過流保護(hù)與復(fù)合電壓過流保護(hù)一樣，作為線路的后備保護(hù)和變壓器故障的后備保護(hù)，故其延時(shí)與復(fù)合電壓過流保護(hù)的延時(shí)相同。過負(fù)荷保護(hù)一．過負(fù)荷電流整定值I的計(jì)算hzd變壓器的過負(fù)荷保護(hù)按躲過額定電流來整定，其計(jì)算公式為：kK回系數(shù)，常規(guī)為fi采用微機(jī)保護(hù)后，K可取較大值，這樣，K也可相應(yīng)增大，例如保fikhzdfik二．過負(fù)荷保護(hù)的延時(shí)整定值過負(fù)荷保護(hù)通常只發(fā)信號(hào)，考慮到變壓器本身有一定的過負(fù)荷能力，故可取較長(zhǎng)時(shí)限，一般發(fā)信號(hào)時(shí)限應(yīng)保證外部故障過流時(shí)不誤發(fā)信號(hào)，因此過負(fù)荷的報(bào)警延時(shí)最小應(yīng)比過流保護(hù)的最長(zhǎng)延時(shí)大一個(gè)時(shí)間階在有較大電動(dòng)機(jī)負(fù)荷時(shí)，過負(fù)荷還應(yīng)躲過電動(dòng)機(jī)啟動(dòng)時(shí)間。如配置過負(fù)荷分閘，則根據(jù)變壓器的過負(fù)荷能力來確定，通常情況下，按過載倍時(shí)，動(dòng)作時(shí)間為25min(1500s)來考慮。零序過電流保護(hù)由于35kV系統(tǒng)為小電流接地系統(tǒng)，因此，變壓器的零序過流保護(hù)，主要用于中性點(diǎn)接消弧線圈的變壓器，作為消弧線圈的過流保護(hù)，因此其零序電流和延時(shí)應(yīng)根據(jù)消弧線圈的參數(shù)來確定。的計(jì)算限時(shí)電流速斷保護(hù)一．限時(shí)電流速斷電流整定值Iszd的計(jì)算限時(shí)電流速斷保護(hù)按躲過電網(wǎng)瞬時(shí)過電壓引起的沖擊電流來整定，其電流整定值的計(jì)算公式為：K取2~3。kK—電流返回系數(shù)，取~。fiI—電容的額定二次電流，其值用下式計(jì)算ceei二．限時(shí)電流速斷保護(hù)的延時(shí)整定值t的確定szd一．過電流定值I的計(jì)算gzd限時(shí)電流速斷的延時(shí)按能躲過電容投入的沖擊電流來整定，一般可取~三．電流返回系數(shù)K的確定fi在微機(jī)保護(hù)中，電流返回系數(shù)K的作用是防止電容運(yùn)行電流在保護(hù)fi整定值附近波動(dòng)時(shí)，保護(hù)反復(fù)起動(dòng)和返回；為提高保護(hù)的靈敏度和可靠性，應(yīng)使其值接近于1，從保護(hù)定值Iszd計(jì)算可看出，在可靠系數(shù)不變szdszdszdszdK也越大，即可靠性越高，因此，K可取~。kfi四．限時(shí)電流速斷的靈敏度校驗(yàn)限時(shí)電流速斷保護(hù)的靈敏度計(jì)算公式為：—最小運(yùn)行方式下，電容兩端兩相短路時(shí)的最小短路電流，在忽略電容引線阻抗的情況下，其值為：xtZ—電源折合到低壓側(cè)的等效相阻抗。xtZb—變壓器折合到低壓側(cè)的等效相阻抗。過流保護(hù)的定值計(jì)算電容器的過電流保護(hù)按躲過電容器組的額定電流來整定，計(jì)算公式kK—電流的紋波系數(shù)，取~。bwK—電流返回系數(shù)，取~。fi二．過流保護(hù)的延時(shí)計(jì)算過流保護(hù)的延時(shí)按躲過電容投入生產(chǎn)的沖擊電流及電網(wǎng)瞬時(shí)過電壓產(chǎn)生的沖擊電流來整定，一般情況下：三．過流保護(hù)的靈敏度校驗(yàn)過流保護(hù)的靈敏度計(jì)算公式為：—最小運(yùn)行方式下，電容三相短路的短路電流，在忽略母線和電容引線阻抗的情況下，有：按繼電保護(hù)規(guī)程規(guī)定，過流保護(hù)的靈敏度系靈敏K>。Lm過壓保護(hù)定值的計(jì)算一．過電壓定值U的計(jì)算gzd電容器的過電壓按電容允許長(zhǎng)時(shí)間運(yùn)行的電壓來整定。在補(bǔ)償電容回路中，為減小電容投入時(shí)的沖擊電流，在每相電容回路中，均串聯(lián)有UU=U+U=U(1+L)cLXc電抗器，在運(yùn)行中，電容兩端的實(shí)際電壓為：Lc根據(jù)過壓保護(hù)的整定原則得：XU=K(1L)UXgzdvXcevce二．過壓保護(hù)的延時(shí)計(jì)算過電壓按電容允許長(zhǎng)時(shí)間運(yùn)行的電壓整定，因此，其延時(shí)可以較長(zhǎng)，一般過達(dá)數(shù)十秒，但為保證在電壓超過定值較多時(shí)不致?lián)p壞電容，其延時(shí)一般不應(yīng)起過60s。三．電壓返回系數(shù)K的確定fu電壓返回系數(shù)的作用是避免電壓在過電壓整定值附近波動(dòng)時(shí)保護(hù)反復(fù)啟動(dòng)和返回而設(shè)，為使保護(hù)動(dòng)作值盡量接近整定電壓，電壓返回系數(shù)應(yīng)盡量接近于1，一般可取~。四．閉鎖電流的整定值I的計(jì)算bzd過壓保護(hù)中設(shè)置閉鎖電流的目的是在未設(shè)電容電壓互感器，電壓取自母線電壓互感器的情況下，當(dāng)電容未投入時(shí)，避免過電壓保護(hù)誤動(dòng)，因此，閉鎖電流僅用于判別回路是否有電流，以確定電容是否投入，故三．電壓返回系數(shù)K的確定fu欠電壓保護(hù)定值的計(jì)算一．欠電壓保護(hù)電壓定值Uqzd的計(jì)算電容設(shè)欠電壓保護(hù)的目的是在母線失壓時(shí)及時(shí)將電容切除，以防止電源進(jìn)線重合閘使母線帶電時(shí)，因電源電壓與電容電壓迭加，產(chǎn)生過大的沖擊電流而損壞電容。因此，其電壓定值按躲過電容所在母線所有線路中，線路末端短路的最