行走式塔吊基礎施工計算書及相關施工圖紙

1.1計算參考規(guī)范及資料 11.1.1計算依據(jù) 11.2.1移動式塔吊概況 21.2.2軌道梁概況 31.3機、索具的選用 51.4軌道梁計算分析 71.4.1建立計算模型 71.4.2計算結果匯總 81.4.3軌道截面校核 91.4.4反頂鋼管計算 111.5反頂鋼管與地下室整體計算分析 121.5.1建立計算模型 121.6 121.7計算結果附圖匯總 141.8結論 151.9相關內容的圖紙 15計算參考規(guī)范及資料計算依據(jù)（1）項目批復和相關文件（2）建材廠家及業(yè)主所提供資料（3）規(guī)范與規(guī)程《建筑結構可靠性設計統(tǒng)一標準》（GB50068-2018）《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009-2012）《鋼結構設計標準》（GB50017-2017）《鋼結構工程施工質量驗收標準》(GB50205-2020)（4）輔助軟件：3D3SV20（5）結構設計標準及參數(shù)結構安全等級二級；結構重要性系數(shù)1.0.1移動式塔吊概況地上施工階段，在地下室頂板施工完成后，在主會議室東西兩側各安裝2臺60m臂長的QTZ1000A行走式平臂塔吊（QTZ1400計算工況均按QTZ1000A計算），由中間向兩側移動吊裝，每移動一次將可吊裝的鋼構件從一層結構安裝至三層頂之后再進行下次的移動。行走式平臂塔吊荷載表行走式平臂塔吊反力圖行走式平臂塔吊平面布置圖軌道梁概況軌道梁跨度約6m，最大跨度6.4m，軌道梁采用雙拼HN700X300X13X24,Q345B，中間設置25mm厚加強腹板，橫隔板厚度14mm，間距1m，對接位置兩側腹板開開長圓孔方便焊接，具體結構如下：軌道梁平面圖軌道梁斷面及側向支撐圖軌道梁共8條，如下布置，詳見附圖“20200917移動式塔吊軌道梁布置圖”。20200917移動式塔吊軌道梁布置圖機、索具的選用1）鋼絲繩選擇本工程構件最大重量約為5.77t,取設計吊重15t，兩點吊裝，吊索受力方向與豎直方向夾角最大為77°，則單線最大受力7.59.8sin(77°)=72KN。選用Ф30-（6×37+1）-1580鋼絲繩，其破斷拉力總和為580KN。鋼絲繩的容許拉力可按下式計算：F式中：FgFgα——考慮鋼絲繩之間荷載不均勻系數(shù)，對6×37鋼絲取0.82；K——鋼絲繩使用安全系數(shù)，此處取6；則Fg=(K[Fg])/α=(6×72)/0.82=527KN＜580KN滿足吊重和安全需求。2）構件吊耳計算根據(jù)構件重量約為10.47t，取設計吊重為15t,取保險系數(shù)為1.3，每根構件設2個吊裝孔。鋼絲繩設定為2根4m長，根據(jù)吊裝模擬分析，鋼絲繩角度為77°，取鋼絲繩角度取最不利夾角77°。圖9.3-1尺寸示意圖(1)計算依據(jù)：GB50017-2017 (2)吊耳尺寸 耳板材質 Q355 荷載動力系數(shù) 1.3 構件自重 15t 2點吊裝 吊索與水平面夾角α 81度 重力加速度 9.8 吊索拉力 97kN 耳板寬度B 200mm 耳板高度h 100mm耳板半徑R 105mm 耳板厚度t 20mm孔徑d0 50mm a= 80mma-a截面面積A= 4000mm2 a-a截面抵抗矩W= 133333.3333mm3(3)吊耳強度計算 拉壓彎強度設計值f 295MPa 抗剪強度設計值fv 170MPa a-a截面內力值： 拉力N=Fsinα= 95.55kN 剪力V=Fcosα= 15.13kN 彎矩M=Fcosα·h= 1.51kN·m a-a截面強度驗算： 計算點1拉彎組合應力σ= 35.24MPa 滿足要求 計算點2拉剪組合應力σ= 25.83MPa 滿足要求 耳板局部強度驗算： 耳板孔凈截面處抗拉強度σ= 43.19MPa 滿足要求 耳板端部截面抗拉強度σ= 51.83MPa 滿足要求 耳板抗剪強度σ= 23.72MPa 滿足要求 (4)焊縫計算 采用對接焊縫，焊縫質量等級為三級 焊縫抗拉強度設計值ftw= 250MPa 焊縫抗剪強度設計值fvw= 170MPa 焊縫計算厚度he= 20mm 焊縫有效長度lw= 160mm 焊縫計算點1拉彎組合應力σ= 47.59MPa 滿足要求焊縫計算點2拉剪組合應力σ= 32.29MPa 滿足要求吊耳尺寸滿足抗拉強度、抗剪強度以及焊縫強度的要求。軌道梁計算分析建立計算模型（1）建模：構件的尺寸與材料屬性皆按照施工圖紙及方案設置，軌道梁按照實際跨度建模，共8條。（2）荷載：恒載：軌道梁結構自重，及筋板等重量；乘1.2放大系數(shù)?；钶d：單腳最大壓力198t，共4個輪子，單個49.5t，布置如下：加載：在軟件中按照移動荷載施加。（3）組合：1.3恒+1.5活計算結果匯總內容圖示軌道連續(xù)梁模型最大變形6.11mm<6000/400=15mm最大彎矩2235kN.m（設計值）最大剪力2396.5kN（設計值）最大支點反力1848kN（標準值）反力值詳見“20200917移動式塔吊軌道梁支撐點反力圖”。軌道截面校核1）軌道梁雙拼腹板加強HN700X300X13X24截面屬性如下（取對接位置最不利截面）：軌道對接位置截面截面屬性強度驗算：，滿足要求，滿足要求穩(wěn)定驗算：按照《鋼結構設計標準》6.2.4，，，滿足不需要計算穩(wěn)定要求。軌道梁短柱軌道梁短柱及側向支撐短柱材料Q355B，最大高度2.35m，最大豎向力1848kN。截面參數(shù)：ix：158.476mm，iy：158.476mm，A：18624mm，x、y方向計算長度均為2.35m，截面為b類截面，長細比為28.608，φx=0.976強度驗算：軸壓力N=1848x1.5=2772kN由最大板厚12mm得截面抗拉抗壓抗彎強度設計值f=310MPa計算得強度應力為N/A=148.840MPa≤f滿足!穩(wěn)定驗算：計算得繞X軸穩(wěn)定應力為N/φxA=152.540MPa≤f滿足!3）軌道梁斜撐斜撐材料Q235B，斜撐按照45°設置，長度3.23m。側向力按照5%考慮，約37kN，側向支撐軸力52kN。截面參數(shù)：ix：67.268mm，iy：67.268mm，A：5969.026mm，x、y方向計算長度均為3.23m，截面為b類截面，長細比為48.017，φx=0.865強度驗算：軸壓力N=78kN由最大板厚10mm得截面抗拉抗壓抗彎強度設計值f=215MPa計算得強度應力為N/A=13.067MPa≤f滿足!穩(wěn)定驗算：計算得繞X軸穩(wěn)定應力為N/φxA=15.103MPa≤f滿足!反頂鋼管計算軌道梁下部支點位置全部采用D609X16（Q355B）鋼管反頂，保守計算，支點反力全部由該鋼管承受。截面參數(shù)：ix：209.733mm，iy：209.733mm，A：29807.431mm，x、y方向計算長度均為6m，截面為b類截面，長細比為28.608，φx=0.919強度驗算：軸壓力N=1848x1.5=2772kN由最大板厚16mm得截面抗拉抗壓抗彎強度設計值f=310MPa計算得強度應力為N/A=93MPa≤f滿足!穩(wěn)定驗算：計算得繞X軸穩(wěn)定應力為N/φxA=102MPa≤f滿足!反頂鋼管與地下室按照整體模型建模，鋼管分單豎向力小于該最大豎向力。上述計算偏于保守，更能保證安全。反頂鋼管與地下室整體計算分析建立計算模型（1）建模：整體YJK模型由設計院提供，在對應軌道支點位置增加反頂鋼管，并在頂板位置設置虛梁，虛梁兩端釋放彎矩，樓板按照彈性板考慮。（2）荷載：恒載：混凝土梁柱及樓板荷載，由軟件計算?；钶d：樓板位置考慮2kN/m2活載，軌道梁支點反力由上部軌道梁計算模型提取標準值，在對應反頂鋼管位置按照點荷載施加，詳見“20200917移動式塔吊軌道梁支撐點反力圖”。（3）組合：1.3恒+1.5活計算結果附圖匯總“20200917移動式塔吊軌道梁布置圖”“20200917移動式塔吊軌道梁支撐點反力圖”“20200917地下室頂板梁配筋圖”“20200917地