衡棗高速連接線改造跨線橋現(xiàn)澆箱梁滿堂支架施工方案VIP

1、施工組織設(shè)計（方案）報審表工程名稱：衡棗高速連接線改造K7+600互通立交工程編號：致：衡陽市建設(shè)工程監(jiān)理有限公司(監(jiān)理單位)我方已根據(jù)施工合同的有關(guān)規(guī)定完成了衡棗高速連接線改造K7+600互通立交工程K0+218.333跨線橋現(xiàn)澆箱梁滿堂支架施工組織設(shè)計（方案）的編制，并經(jīng)我單位上級負責人審查批準，請予以審查。附：K0+218.333跨線橋現(xiàn)澆箱梁滿堂支架施工方案承包單位（章）項目經(jīng)理日期專業(yè)監(jiān)理工程師審查意見：專業(yè)監(jiān)理工程師日期總監(jiān)理工程師審核意見：項目監(jiān)理機構(gòu)總監(jiān)理工程師日期衡棗高速連接線改造K7+600互通立交工程K0+218.333跨線橋現(xiàn)澆箱梁滿堂支架施工方案編制：審核：批準：評審

2、專家及各部門審核簽字評審意見及結(jié)論簽 名日 期K0+218.333跨線橋現(xiàn)澆箱梁滿堂支架施工方案一、工程概況K0+218.333跨線橋：采用（20+31+31+20）=102m四跨一聯(lián)預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁，斷面按上、下行兩幅分離式獨立橋梁布置。橫橋向為單箱單室箱梁截面，單幅箱梁頂板寬10m，箱梁底板寬4.4m，翼緣板寬度2.15m。箱梁高1.8m, 頂板厚25cm，底板厚20cm，腹板厚50cm，腹板支點加厚至65cm，梁端錨固區(qū)加厚至80cm。箱梁采用縱向預(yù)應(yīng)力體系，真空壓漿工藝。橋墩采用花瓶式丫型墩，斷面為矩形，四角采用花瓣型倒角，前后立面均進行凹面處理。橋墩順橋向厚1.7m，橫橋向?qū)捰筛?/p>

3、部的2m逐漸變寬至頂部的4m。橋墩采用單排樁基礎(chǔ)，每墩承臺下面設(shè)兩根直徑1.5m的樁，承臺為矩形，平面尺寸為5.5m×2.7m（橫橋向×縱橋向），承臺高1.5m。每橋臺承臺下面設(shè)4根直徑1.0m樁，每橋臺承臺有2個，并排間距為2m，每個承臺平面尺寸為2.0m×4.5m（橫橋向×縱橋向），承臺高1.5m，靠橋內(nèi)側(cè)上方有一個0.6m×0.9m的倒角。基樁均按嵌巖樁設(shè)計。二、材料選用和質(zhì)量要求、本工程腳手架為連續(xù)箱梁承重用，選用普通鋼管腳手架，現(xiàn)澆梁外模采用122×244×18優(yōu)質(zhì)木膠板，翼板使用122×244×

4、;10優(yōu)質(zhì)竹膠板。、鋼管規(guī)格為48×3.5mm，鋼管須有產(chǎn)品合格證，應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準直縫電焊鋼管GB/T13793、低壓流體輸送用焊接鋼管GB/T3091中的Q235A級普通鋼管要求，其材質(zhì)性能應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準碳素結(jié)構(gòu)鋼GB/T700的規(guī)定?？烧{(diào)底座及可調(diào)托撐螺母應(yīng)采用可鍛鑄鐵或鑄鋼制造，其材料機械性能應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準可鍛鑄鐵件GB9440中KTH330-08及一般工程用鑄造碳鋼件GB11352中ZG270-500的規(guī)定。橫桿接頭、斜桿接頭應(yīng)采用碳素鑄鋼制造，其材料機械性能應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準一般工程用鑄造碳鋼件GB11352中ZG230-450的規(guī)定。三、腳手架基礎(chǔ)處理腳手架搭

5、設(shè)支架前，必須對既有地基進行處理，以滿足箱梁施工過程中承載力的要求。原地面必須保證排水暢通，不得積水。對于0#1#，3#-4#跨現(xiàn)澆箱梁，先將原地面整平壓實，對承載力不夠、發(fā)軟、起彈簧地段進行換填處理，斜坡位置采用20cm厚C15整體砼臺階，橋墩承臺基坑附近開挖過的地面，為了保證鋼管支架系統(tǒng)的安全，采用砂礫回填壓實,原地面整理好并經(jīng)驗驗合格后，在其上澆筑20cm厚C15砼。K0+218.333跨線橋與衡陽大道重合處利用既有水泥路面不作處理。在地面硬化以后，應(yīng)該加強箱梁施工場地內(nèi)的排水工作，在場地兩側(cè)開挖30×30cm排水溝，并設(shè)置引水槽，嚴禁在施工場地內(nèi)形成積水，造成地基不均勻沉降，

6、引起支架失穩(wěn)，出現(xiàn)安全隱患和事故。四、現(xiàn)澆梁支架形式本工程現(xiàn)澆梁支架采用普通鋼管支架滿堂搭設(shè)，如下圖所示。五、支架、模板分析5.1支架、模板方案現(xiàn)澆箱梁擬分兩次澆筑：第一次澆筑箱梁1.3m高（包括底板和腹板），第二次澆筑箱梁剩余部分。而第二次澆筑砼需等第一次砼有一定的強度后進行，因此驗算底模只需要驗算第一次澆筑1.3m高箱梁時的承載力。5.1.1模板箱梁底模、側(cè)模和內(nèi)膜均采用18 mm的木膠板。木膠板容許應(yīng)力0=15MPa,彈性模量E=6*103MPa。5.1.2縱橫向方木橫向方木均采用杉木，截面尺寸為8*8cm。截面參數(shù)和材料力學(xué)性能指標：W= bh2/6=80*802/6=0.853*10

7、5mm3I= bh3/12=80*803/12=3.41*106mm4縱向方木均采用杉木，截面尺寸為8*12cm。截面參數(shù)和材料力學(xué)性能指標：W= bh2/6=80*1202/6=1.92*105mm3I= bh3/12=80*1203/12=1.15*107mm4方木的力學(xué)性能指標按公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（JTJ025-86）中的A-2類木材取值，則：容重6KN/m3。容許彎應(yīng)力w=13.0MPa，容許剪應(yīng)力=1.4MPa，彈性模量E=10*103MPa?？v橫向方木布置：橫向方木間距一般為30cm，在腹板和端中橫隔梁下為20cm；縱向方木間距按照縱向鋼管間距進行布設(shè)。5.1.3支架國

8、標的普通鋼管支架為外直徑48mm，壁厚3.5mm，材質(zhì)為Q235鋼，軸向容許應(yīng)力0=205MPa。考慮到目前市場上有大量壁厚不足3.5mm的鋼管，本項目支架按壁厚3mm，截面積A=4.24×102mm2，慣性矩I=1.079×105mm4，抵抗矩W=4.49×103mm3，回轉(zhuǎn)半徑r=15.9mm計算,單位重0.033KN/M。鋼管支架立、橫桿布置：立桿橫向間距一般為80cm，在腹板、端、中橫隔梁下為40cm，縱向間距詳見下圖（箱梁橫斷面鋼管支架布置圖）。橫桿除頂、底部步距為60cm外，其余橫桿步距為170cm。支撐桿采用8cm×8cm×5mm

9、鋼板做墊板，頂部采用頂托。每5m加設(shè)橫向和縱向剪刀撐。5.2支架計算5.2.1荷載分析支架鋼管自重，單位重0.038KN/M。鋼筋砼容重按26kN/m3計算則：腹板和端、中橫隔梁：26×1.8=46.8KPa箱梁底板厚度為20cm:26×（0.20+0.25）=11.7KPa模板自重(含內(nèi)模、側(cè)模及支架)以砼自重的10%計,則:腹板和端、中橫隔梁：46.8×0.1= 4.68KPa箱梁底板厚度為20cm:11.7×0.1=1.17KPa施工人員、施工料具堆放、運輸荷載: 2.5kPa傾倒混凝土時產(chǎn)生的沖擊荷載： 2.0kPa振搗混凝土產(chǎn)生的荷載: 2.0

10、kPa荷載組合：計算強度:q=1.2×(+)+1.4×(+)計算剛度:q=1.2×(+)5.2.2腹板和端、中橫隔梁下方支架驗算（1）、底模驗算底模采用18 mm的木膠板,直接擱置于間距L=20cm 的8×8cm橫向方木上，按連續(xù)梁考慮,取單位長度(1.0米)板寬進行計算。荷載組合:q=1.2×(46.8+4.68)+1.4×（2.5+2.0+2.0）=70.87kN/m木膠板（18 mm）截面參數(shù)及材料力學(xué)性能指標:W= bh2/6=1000*182/6=5.4*104mm3I= bh3/12=1000*183/12=4.86*10

11、5mm4木膠板容許應(yīng)力0=15MPa，彈性模量E=6*103MPa。承載力驗算：強度：Mmax =ql2/10 = 70.87×0.2×0.2/10=0.283KN.M max = Mmax/W = 0.283×106/5.4×104=5.25MPa<0=15 MPa合格剛度：荷載: q=1.2×(46.8+4.68)= 61.77kN/mf =ql4/150 EI= 61.77×2004/150×6×103×4.86×105=0.23mmf0=200/400=0.50mmf < f

12、0 合格（2）、橫向方木驗算橫向方木擱置于間距40cm的縱向方木上,橫向方木規(guī)格為80 mm ×80mm,橫向方木亦按連續(xù)梁考慮。荷載組合:q1 = 1.2×(46.8+4.68)+1.4×（2.5+2.0+2.0） ×0.2= 14.2KN/M承載力計算:強度:Mmax =q1l2/10 = 14.2×0.42/10=0.227KN.m max = Mmax/W = 0.227×106/0.853*105=2.66MPa<w=13.0MPa合格剪應(yīng)力=QSx/Ix=14.2×0.4×103×1.5

13、/8×8×10-4=1.33MPa=1.4 MPa剛度:荷載: q=1.2×（46.8+4.68）×0.2= 12.35kN/mf =ql4/150 EI= 12.35×4004/150×10×103×3.41*106=0.07mmf0=400/400=1mmf < f0 合格（3）縱向方木驗算縱向方木規(guī)格為10×12cm，腹板和端、中橫隔梁下立桿橫向間距為40cm?？v向方木按簡支梁考慮，計算跨徑為40cm。荷載組合：橫向方木所傳遞給縱向方木的集中力為：箱底: P=14.2×0.4=5.6

14、8kN按最大正應(yīng)力布載模式計算：（如圖）支座反力 R5.68×2/2=5.68KN剪應(yīng)力= QSx/Ix=5.68×103×1.5/12×12×10-4=0.59MPa=1.4 MPa最大跨中彎距 Mmax5.68×0.2-5.68×0.10.568KN.mmaxMmax /W0.568*106/1.92*1052.96MPaw=13.0 MPa 合格剛度：由于分兩次澆筑，因此只需驗算第一次澆筑時（只考慮高1.3m）的剛度要求。按最大支座反力布載模式計算：集中荷載: P=14.2*0.4*4-1.4*（2.5+2.0+2.0

15、）*0.4*0.2= 22.0kNfPl3/(48EI)22.0*1000*4003/(48*10*103*1.15*107)0.25mmf0400/4001mm 合格（4）支架立桿計算每根立桿所承受的堅向力按其所支撐面積內(nèi)的荷載計算，忽略橫向方木自重不計，則縱向鋼管傳遞的集中力（均以跨度0.4米計算）：P1=(1.2*(46.8+4.68)+1.4*（2.5+2.0+2.0）)*0.4*0.4=11.34kN最高鋼管不超過7m，安全起見滿堂式碗扣支架按7米高計，其自重為：g=7*0.033=0.23 KN單根立桿所承受的最大豎向力為：N=11.34+0.23=11.57 kN橫桿步距1.7m

16、，按高支模查表得k1=1.163，k2=1.014，故立桿計算長度為：l0= k1 k2(h+2a)=1.163×1.014×1.9=2.24m。長細比=l0/i=2120/15.9=141查表知折減系數(shù)=0.34，則：強度驗算：N/A=11.57×1000/(424×0.34)=80.3MPa=205MPa 合格（5）地基承載力計算因支架底部通過底托（底調(diào)鋼板為8cm×8cm）坐在原有水泥砼路面上或硬化后的水泥混凝土路面上,另外承臺基坑和原有綠化帶范圍內(nèi)嚴格按規(guī)范和標準分層夯填,頂部澆筑20cmC15砼,因此基底承載力至少可以達到15 MPa

17、。因此max=N/A=11.57×103/0.082=1.8MPa15 MPa 滿足要求。5.2.3箱梁底板下支架驗算（1）、底模驗算底模采用18 mm的木膠板,直接擱置于間距L=30cm的 8*8cm橫向方木上，按連續(xù)梁考慮,取單位長度(1.0米)板寬進行計算。荷載組合:q=1.2*(11.7+1.17)+1.4*（2.5+2.0+2.0）=24.54kN/m木膠板（18 mm）截面參數(shù)及材料力學(xué)性能指標:W=bh2/6=1000*152/6=3.75*104mm3I=bh3/12=1000*153/12=2.81*105mm3承載力驗算:強度：Mmaxql2/1024.54*0.

18、3*0.3/100.221KN*mmaxMmax /W0.221*106/3.75*1045.89MPa0=15 MPa 合格剛度：由于分兩次澆筑，因此只需驗算第一次澆筑時（只考慮底板）的剛度要求。荷載: q=1.2*(11.7+1.17)/0.45*0.2= 6.86kN/mfql4/(150EI)6.86*3004/(150*6*103*2.81*105)0.22mmf0300/4000.75mm 合格（2）、橫向方木驗算橫向方木擱置于間距93cm的縱向方木上,橫向方木規(guī)格為80 mm *80mm,橫向方木亦按連續(xù)梁考慮。荷載組合：q1=(1.2*(11.7+1.17)+1.4*(2.5+

19、2.0+2.0)*0.3=7.36kN/m承載力計算：強度：Mmaxq1l2/107.36*0.932/100.637KN*mmaxMmax /W0.637*106/8.53*1047.5MPaw=13.0 MPa 合格剪應(yīng)力= QSx/Ix=7.36×0.93×103×1.5/8×8×10-4=1.6MPa=1.4 MPa不符合要求，因此需把橫向方木間距由30cm減為20cm。剪應(yīng)力= QSx/Ix=（7.36/0.3×0.2）×0.93×103×1.5/8×8×10-4=1.1MP

20、a=1.4 MPa 滿足要求。剛度：由于分兩次澆筑，因此只需驗算第一次澆筑時（只考慮底板）的剛度要求。荷載:q=1.2*(11.7+1.17)/0.45*0.2 *0.3= 2.06kN/mfql4/(150EI)2.06*9304/(150*10*103*3.41*106)0.30mmf0900/4002.25mm 合格（3）縱向方木驗算縱向方木規(guī)格為8*12cm，立桿橫向間距為80cm?？v向方木按簡支梁考慮，計算跨徑為80cm。荷載組合：橫向方木所傳遞給縱向方木的集中力為：箱底: P=7.36*0.93=6.84kN承載力計算：強度：按最大正應(yīng)力布載模式計算：（如圖）支座反力 R(6.84

21、*3)/2=10.3KN最大跨中彎距 Mmax10.3*0.4-6.84*0.32.07KN.mmaxMmax /W2.07*106/1.92*10510.8MPaw=13.0 MPa 合格剪應(yīng)力= QSx/Ix=10.3×103×1.5/12×12×10-4=1.07MPa=1.4 MPa剛度：由于分兩次澆筑，因此只需驗算第一次澆筑時（只考慮底板）的剛度要求。按最大支座反力布載模式計算：集中荷載: P=6.84*4*0.93-1.4*（2.5+2.0+2.0）*0.3*0.93= 22.9kN/mfPl3/(48EI)（22.9*0.2/0.45）*1

22、000*8003/(48*10*103*1.15*107)0.94mmf0800/4002.0mm 合格（4）支架立桿計算每根立桿所承受的堅向力按其所支撐面積內(nèi)的荷載計算，忽略橫向方木自重不計，則縱向方木傳遞的集中力（以跨度0.8米計算）：P1=(1.2*(11.7+1.17)+1.4*（2.5+2.0+2.0）)*0.8*0.93+0.09*0.8=18.33kN安全起見滿堂式碗扣支架按7米高計，其自重為：g=7*0.033=0.231 KN單根立桿所承受的最大豎向力為：N=18.33+0.23=18.56 kN立桿穩(wěn)定性：橫桿步距1.7m，按高支模查表得k1=1.163，k2=1.014，

23、故立桿計算長度為：l0= k1 k2(h+2a)= 1.163×1.014×1.9=2.24m。長細比=l0/i=2120/15.9=141查表知折減系數(shù)=0.34，則：強度驗算：N/A=18.56×1000/(424×0.34)=128.7MPa =205MPa 合格（5）地基承載力不需再進行驗算。5.2.4翼緣板下支架驗算（由箱梁橫斷面鋼管支架布置圖可以看出靠近腹板的0.6米跨的鋼管支架是最不利部位，因此只需驗算這個部位即可）此部位雖有弧形，但是弧度不大，因此把此部位斷面按照梯形來進行計算。由CAD制圖可得梯形兩邊高度分別為94cm和180cm。砼容

24、重：26×（1.8+0.94）/2=35.6KPa模板自重(含內(nèi)模、側(cè)模及支架)以砼自重的10%計,則:35.6×0.1=3.56KPa荷載組合:q=1.2*(35.6+3.56)+1.4*（2.5+2.0+2.0）=56.1kN/m（1）、模板驗算翼緣模采用10 mm的竹膠板,直接擱置于間距L=15cm的 8*8cm橫向方木上，按連續(xù)梁考慮,取單位長度(1.0米)板寬進行計算。竹膠板（10 mm）截面參數(shù)及材料力學(xué)性能指標:W=bh2/6=1000*102/6=1.67*104mm3I=bh3/12=1000*103/12=8.33*104mm3承載力驗算:強度：Mmax

25、ql2/1056.1*0.2*0.2/100.224KN*mmaxMmax /W0.224*106/1.67*10413.4MPa0=15 MPa 合格剛度荷載: q=1.2*(35.6+3.56)*0.2= 9.40kN/mfql4/(150EI)9.40*2004/(150*6*103*8.33*104)0.20mmf0200/4000.5mm 合格（2）、橫向方木驗算橫向方木擱置于間距60cm的縱向方木上,橫向方木規(guī)格為80 mm *80mm,橫向方木亦按連續(xù)梁考慮。荷載組合：q1=(1.2*(35.6+3.56)+1.4*(2.5+2.0+2.0)*0.2=11.2kN/m承載力計算：

26、強度：Mmaxq1l2/1011.2*0.62/100.404KN*mmaxMmax /W0.404*106/8.53*1044.7MPaw=13.0 MPa 合格剪應(yīng)力= QSx/Ix=11.2×103×0.6×1.5/8×8×10-4=1.7MPa=1.4 MPa不符合要求，因此需把橫向方木間距由20cm減為15cm。剪應(yīng)力= QSx/Ix=(11.2/0.2×0.15)×103×0.6×1.5/8×8×10-4=1.2MPa=1.4 MPa 滿足要求。剛度：荷載: q=1.2*(

27、35.6+3.56) *0.2*0.6 = 5.64kN/mfql4/(150EI)5.64*6004/(150*10*103*3.41*106)0.14mmf0600/4001.5mm 合格（3）縱向方木驗算縱向方木規(guī)格為8*12cm，立桿橫向間距為80cm?？v向方木按簡支梁考慮，計算跨徑為80cm。荷載組合：橫向方木所傳遞給縱向方木的集中力為：箱底: P=11.2*0.6=6.72kN承載力計算：強度：按最大正應(yīng)力布載模式計算：（如圖）支座反力 R(6.72*4)/2=13.44KN最大跨中彎距 Mmax13. 44*0.4-6.72*0.42.69KN.mmaxMmax /W2.69*1

28、06/1.92*10512.9MPaw=13.0 MPa 合格剪應(yīng)力= QSx/Ix=13.44×103×1.5/12×12×10-4=1.4MPa=1.4 MPa剛度：實際只需驗算第一次澆筑砼時的剛度即可。按最大支座反力布載模式計算：集中荷載: P=6.72*4-1.4*（2.5+2.0+2.0）*0.2*0.6= 25.79kN/mfPl3/(48EI)（25.79*0.9/1.4）*1000*8003/(48*10*103*1.15*107)1.54mmf0800/4002.0mm 合格（4）支架立桿計算每根立桿所承受的堅向力按其所支撐面積內(nèi)的荷載

29、計算，忽略橫向方木自重不計，則縱向方木傳遞的集中力（以跨度0.8米計算）：P1=(1.2*(35.6+3.56)+1.4*（2.5+2.0+2.0）)*0.6*0.8 +0.09*0.8=27.0kN安全起見滿堂式碗扣支架按7米高計，其自重為：g=7*0.033=0.23 KN單根立桿所承受的最大豎向力為：N=27.0+0.23=27.23 kN立桿穩(wěn)定性：橫桿步距1.7m，按高支模查表得k1=1.163，k2=1.014，故立桿計算長度為：l0= k1 k2(h+2a)= 1.163×1.014×1.9=2.24m。長細比=l0/i=2120/15.9=141查表知折減系

30、數(shù)=0.34，則：強度驗算：N/A=27.23×1000/(424×0.34)=188.9MPa =205MPa 合格（5）地基承載力不需再進行驗算。5.2.5側(cè)模驗算側(cè)模采用18 mm的木膠板,橫向背帶采用間距0.2米的8*8cm方木,豎向帶采用間距0.6米的8*12cm方木?；炷羵?cè)壓力：PM=0.22t012v1/2式中：混凝土的自重密度，取25KN/m3；t0新澆混凝土的初凝時間，可采用t0200/(T+15）,T為砼是溫度，取5.7；1外加劑影響修正系數(shù)取1.2；2砼坍落度影響修正系數(shù)取1.15；v混凝土澆注速度（m/h）,取0.4PM =0.22*25*5.7*

31、1.2*1.15*0.41/2=27.36KN/m2有效壓頭高度：h= PM /=27.36/25=1.09振搗砼對側(cè)面模板的壓力：4.0 KPa水平荷載：q=1.2*27.36*1.09/2+1.4*4.0=23.49kN/m此水平力較腹板豎向力少得多，側(cè)模和縱橫向背帶以及斜撐鋼管均可以滿足要求不需再進行驗算。另外為防止立柱鋼管（彎壓構(gòu)件）失穩(wěn)，需用通向箱梁中心方向的斜鋼管（與多數(shù)立柱鋼管連接以減少立柱鋼管承受的水平荷載）與立柱鋼管連接平衡其反力，從而保證支架水平方向穩(wěn)定。5.4剪刀撐按規(guī)范要求設(shè)置即可，不需驗算。剪刀撐按縱、橫向各5米設(shè)置一道，每道需連續(xù)布設(shè)。5.5預(yù)拱度設(shè)置主梁跨中預(yù)拱度

32、值按設(shè)計要求留設(shè)1cm。六、支架的預(yù)壓為保證箱梁砼結(jié)構(gòu)的質(zhì)量，鋼管腳手架支撐搭設(shè)完畢鋪設(shè)底模板后必須進行預(yù)壓處理，以消除支架、支撐方木和模板的非彈性變形和地基的壓縮沉降影響，同時取得支架彈性變形的實際數(shù)值，作為梁體立模的拋高預(yù)拱值數(shù)據(jù)設(shè)置的參考。在施工箱梁前需進行支架預(yù)壓和地基壓縮試驗。預(yù)壓方法依據(jù)箱梁砼重量分布情況，在搭好的支架上的堆放與梁跨荷載等重的砂袋 (梁跨荷載統(tǒng)一考慮安全系數(shù)為1.2)，預(yù)壓時間視支架地面沉降量定，支架日沉降量不得大于2.0毫米（不含測量誤差），一般梁跨預(yù)壓時間為三天。七、鋼管腳手架施工方案7.1測量放樣平面測量：首先在硬化地面測設(shè)出橋梁各跨的縱軸線和橋墩橫軸線，放出

33、設(shè)計箱梁中心線。按支架平面布置圖及梁底標高測設(shè)支架高度，搭設(shè)支架，采用測設(shè)四角點標高，拉線法調(diào)節(jié)支架頂托。支架底模鋪設(shè)后，測放箱梁底模中心及底模邊角位置和梁體橫斷面定位。底模標高=設(shè)計梁底+支架的變位（±前期施工誤差的調(diào)整量），來控制底模立模。底模標高和線形調(diào)整結(jié)束，經(jīng)監(jiān)理驗查合格后，立側(cè)模和翼板底模，測設(shè)翼板的平面位置和模底標高（底模立模標高計算及確定方式類同箱梁底板）。橋跨堆載預(yù)壓前，在橋跨底板上布置沉降觀測點，按每箱室測設(shè)三個橫斷面；沉降觀測點于底板同斷面按每2.0m間距布置、翼板底上共布置四點。在堆載預(yù)壓前測設(shè)斷面底模標高和支架底部標高，等載預(yù)壓的第一天進行兩次觀測，以后每天

34、觀測一次，直至日沉降小于2mm為止，測定地基沉降和支架、模板變形，同時確定地基卸載后的回彈量。根據(jù)數(shù)據(jù)調(diào)整底模標高及支架高度。連續(xù)梁的線形以梁底標高為控制標準。7.2搭設(shè)順序及搭設(shè)方法1）在混凝土腳手架地基上彈線，按設(shè)計的構(gòu)架尺寸定出腳手架立桿位置，并在需設(shè)立桿的位置放置8cm×8cm×5mm鋼板。2）本工程架體搭設(shè)隨主體墩身施工后進行，從橋墩（臺）一端開始搭設(shè)。立好立桿后，及時設(shè)置掃地桿和第一步大小橫桿，掃地桿距地面25厘米，腳手架未交圈前應(yīng)隨搭設(shè)隨設(shè)置拋撐作臨時固定。3）架體與柱墩身拉結(jié)牢靠后，隨著架體升高，剪刀撐應(yīng)同步設(shè)置。4）安全網(wǎng)在剪刀撐等設(shè)置完畢后設(shè)置。5）為了

35、便于拆除橋臺與墩頂處的模板，可在支座安裝完成后，在支座四周鋪設(shè)一層泡沫塑料，頂面標高比支座上平面高出23mm。在拆除底模板時將墩頂處的泡沫塑料剔除，施工時嚴禁用氣焊方法剔除泡沫以免傷及支座。7.3技術(shù)要求1)立桿升高采用對接扣件連接，相鄰立桿接頭應(yīng)錯開布置在不同的步距內(nèi)，與相鄰大橫桿的距離不宜大于步距的三分之一；2）在主節(jié)點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐、橫向斜桿等用的直角扣件、旋轉(zhuǎn)扣件中心點的相互距離不宜大于15厘米；3）對接扣件的開口應(yīng)朝上或朝內(nèi)；4）各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應(yīng)小于100mm；5）立桿與大橫桿必須用直角扣件扣緊，不得隔步設(shè)置或遺漏；6）立桿的垂直偏差應(yīng)不大于

36、架高的1300；7）上下橫桿的接長位置應(yīng)錯開布置在不同的立桿縱距中，與相連立桿的 距離不大于縱距的三分之一；8）大橫桿布置在立桿的里側(cè)，同一排大橫桿的水平偏差不大于該片腳手架總長度1/250且不大于50mm。9）安全網(wǎng)應(yīng)滿掛在外排桿件內(nèi)側(cè)大橫桿下方，用26鐵絲把網(wǎng)眼與桿件綁牢。10）扣件安裝應(yīng)符合下列規(guī)定：a、扣件規(guī)格必須與鋼管外徑相同；b、螺栓擰緊力矩不應(yīng)小于50KN.M。11)主節(jié)點處必須設(shè)置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節(jié)點處兩個直角扣件的中心距不應(yīng)大于150mm。7.4腳手架使用規(guī)定1）嚴禁上架人員在架面上奔跑、退行；2）嚴禁在架上戲鬧或坐在欄桿上等不安全處休息；3）嚴禁

37、攀援腳手架上下，發(fā)現(xiàn)異常情況時，架上人員應(yīng)立即撤離；4）腳手架上垃圾應(yīng)及時清除，以減輕自重。5）腳手架使用中應(yīng)定期驗查下列項目：a扣件螺栓是否松動；b立桿的沉降與垂直度的偏差是否符合要求；c安全防護措施是否符合要求；d是否超載。7.5拆除規(guī)定1)拆除順序：護欄腳手板剪刀撐小橫桿大橫桿立桿件；2）拆除前應(yīng)先拆除腳手架上雜物及地面障礙物；3）拆除作業(yè)必須由上而下逐層拆除，嚴禁上下同時作業(yè)；4）拆除過程中，凡已松開連接的桿、配件應(yīng)及時拆除運走，避免誤扶、誤靠；5）拆下的桿件應(yīng)以安全方式吊走或運出，嚴禁向下拋擲。7.6腳手架安全措施1）禁止任意改變構(gòu)架結(jié)構(gòu)及其尺寸；2）禁止架體傾斜或連接點松馳；3）禁

38、止不按規(guī)定的程序和要求進行搭設(shè)和拆除作業(yè)；4）搭拆作業(yè)中應(yīng)采取安全防護措施，設(shè)置防護和使用防護用品；5）禁止隨意增加上架的人員和材料，引起超載；6）禁止在架面上任意采取加高措施，增加荷載或加高部分無可靠固定，防護設(shè)施也未相應(yīng)加高；7）不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土輸送管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設(shè)備；8）不得在架上搬運重物；9）不得在六級以上大風、雷雨和雪天下繼續(xù)施工；10）腳手架長期擱置以后未作驗查的情況下不得重新使用；11）在腳手架上進行電氣焊作業(yè)時，必須有防火措施和專人看守；12）搭拆腳手架時，地面應(yīng)設(shè)圍欄和警示標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內(nèi)；13）腳手架搭拆時應(yīng)制止和杜

39、絕違章指揮、違章作業(yè)；14）拆下的桿件以安全方式運下，集中堆碼整齊。7.7鋼管腳手架的防電、避雷措施1）鋼管腳手架在架設(shè)的使用期間要嚴防與帶電體接觸，否則應(yīng)在架設(shè)和使用期間應(yīng)斷電或拆除電源，如不能拆除，應(yīng)采取可靠的絕緣措施。2）鋼管腳手架應(yīng)作接地處理，每隔25m左右設(shè)一接地極，接地極入土深度為22.5m。3）夜間施工照明線通過鋼管時，電線應(yīng)與鋼管隔離，有條件時應(yīng)使用低壓照明。7.8鋼管腳手架的維護與管理1）鋼管腳手使用完畢后要及時回收構(gòu)件、零件，并分類堆放，堆放地點要求場地平坦，排水良好，下設(shè)支墊。宜堆放在室內(nèi)，露天堆放應(yīng)加以覆蓋。2）鋼管要定期防腐，外壁宜每半年涂刷防銹漆一度，內(nèi)壁宜每24年

40、涂刷防銹漆，每次涂刷兩道。3）扣件及螺栓應(yīng)在每次使用后用煤油洗滌并涂機油防銹。4）長鋼管搬運時應(yīng)有防彎曲措施。5）建立健全管理制度，加強管理，按誰維護，誰管理的原則，減少丟失和損耗。6）腳手架搭設(shè)人員必須是經(jīng)過按現(xiàn)行國家標準特種作業(yè)人員安全技術(shù)考核管理規(guī)則（GB5036）考核合格的專業(yè)架子工。上崗人員應(yīng)定期體驗，合格者方可持證上崗。7）搭設(shè)腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。 八、跨衡陽大道現(xiàn)澆箱梁支架預(yù)留門洞施工衡棗高速互通立交K0+218.333跨線橋現(xiàn)澆箱梁主線上跨衡陽大道。由于衡陽大道是衡陽連接常寧的一條交通要道，也是衡陽與衡棗高速主要連接公路，車流量大，因此在衡棗高速互通立交

41、K0+218.333跨線橋現(xiàn)澆箱梁施工期間必需保證道路的安全暢通，我項目部計劃采取如此施工方案。根據(jù)現(xiàn)場實際情況及衡陽大道行車要求，在目前衡陽大道機動車雙向4車道的情況下在施工路段改成雙向2車道，在箱梁支架搭設(shè)時在上下行車道分別預(yù)留1個門洞，門洞凈寬5m，凈高不小于4.5m，施工時設(shè)立醒目標志，對過往車輛進行導(dǎo)流限速通行，門洞支墩根蒂根基接納C25砼條形根蒂根基，根蒂根基寬100cm，高80cm，長2200cm。門洞上搭設(shè)防護網(wǎng)，以防物體墜落傷人。8.1關(guān)于支架預(yù)留門洞結(jié)構(gòu)驗算8.1.1總體說明衡陽大道中部支撐采用500鋼管樁作立柱，上部用雙I40b工字鋼搭設(shè)平臺,鋼管樁底部和頂部采用2cm鋼

42、板連接，加強受力面積，再采用120mm槽鋼水平支撐和斜撐連接；縱向采用I40b工字鋼。通道預(yù)留凈寬5M,凈高不小于4.5M，以滿足車輛通行需要。箱梁底板處直接在上面縱向I40b工字鋼鋪設(shè)8cm×8cm橫向方木；翼板處鋼管支架放在縱向I40b工字鋼上，縱向間距根據(jù)縱向I40b工字鋼設(shè)置，橫向間距為80cm，鋼管上放置8cm×12cm縱向方木和8cm×8cm橫向方木，最后鋪設(shè)模板（參照前面的鋼管支架系統(tǒng)）。現(xiàn)澆箱梁擬分兩次澆筑，第一次澆筑箱梁1.3m高（包括底板和腹板），第二次澆筑箱梁剩余部分，本次只驗算I40b工字鋼縱梁（長6.6m），I40b工字鋼下橫梁，500螺

43、旋焊接鋼管樁。8.1.2 I40b工字鋼縱梁驗算 I40b工字鋼材質(zhì)為Q235鋼，軸向容許應(yīng)力0=205MPa。I40b工字鋼抗彎模量W=11393，單位重73.84/M，截面面積A=942。I40b工字鋼縱梁驗算分底板下縱梁、腹板下縱梁兩部分分別驗算：縱梁長細比=l0/h×rx/ry=6000/360×14.08/2.64=88.9查表得折減系數(shù)=0.651。8.1.2.1底板下縱梁荷載：底板下縱梁間距80,底板加頂板混凝土厚45.1）梁體鋼筋混凝土自重=0.8×0.45×269.36KN/M；2）模板、縱梁自重=9.36×0.05+0.73

44、81.21KN/M；3)施工人員、施工料具堆放、運輸荷載: 2.5kPa4)振搗混凝土產(chǎn)生的荷載: 1.0kPa荷載組合：（1項+2項）×1.2+（3項+4項）×1.4×0.8（9.36+1.21）×1.2+（2.5+1.0）×1.4×0.8=16.6KN/m。 Mmax=qL2/8=16.6×62/8=74.7KN·MMmax/W=74.7×103/(1139×10-6)=65.6Mpa0=133.4 Mpa 滿足要求。剛度驗算：由于分兩次澆筑，所以只需驗算第一次澆筑1.3m高箱梁高度所產(chǎn)生的

45、撓度。1）梁體鋼筋混凝土自重=0.8×0.2×264.16KN/M；2）模板、縱梁自重=4.16×0.05+0.7380.95KN/M；q=（1項+2項）×1.2=（4.16+0.95）×1.2=6.13KN/M；f5ql4/(384EIx)=5×6.13×60004/(384×2.1×105×2.278×108)=6.8mm6000/400=15mm 滿足要求。8.1.2.2腹板下縱梁荷載腹板寬50，高180，荷載擬由2根I40b工字鋼承受：1）梁體鋼筋混凝土自重=1.8×

46、0.5×2623.4KN/M；2）模板、縱梁自重=23.4×0.05+0.738×22.65KN/M；3)施工人員、施工料具堆放、運輸荷載: 1.5kPa4)振搗混凝土產(chǎn)生的荷載: 2.0kPa荷載組合：（1項+2項）×1.2+（3項+4項）×1.4×0.5（23.4+2.65）×1.2+（2.5+1.0）×1.4×0.5=33.71KN/m。則每根I40b工字鋼承受：33.71÷216.8KN/m。 Mmax=qL2/8=16.8×62/8=75.8KN·MMmax/W=7

47、5.8×103/(1139×10-6)=66.6Mpa0=133.4Mpa滿足要求。剛度驗算：由于分兩次澆筑，所以只需驗算第一次澆筑1.3m高箱梁高度所產(chǎn)生的撓度。1）梁體鋼筋混凝土自重=1.3×0.5×2616.9KN/M；2）模板、縱梁自重=16.9×0.05+0.738×22.32KN/M；q=（1項+2項）×1.2=（16.9+2.32）×1.2=23.1KN/M；則每根I40b工字鋼承受：23.1÷211.5KN/m。f5ql4/(384EIx)=5×11.5×60004/(

48、384×2.1×105×2.278×108)=12.8mm6000/400=15mm 滿足要求。8.1.2.3翼板下縱梁荷載（只需驗算承載力最大的靠近腹板的一根）由CAD距離命令查詢距離可得此I40b縱梁受到砼自重的平均高度為1.2m。1）梁體鋼筋混凝土自重=0.9m/2×1.2m×2614.04KN/M；2）模板、縱梁自重=14.04×0.05+0.7381.44KN/M；3)施工人員、施工料具堆放、運輸荷載:1.5kPa4)振搗混凝土產(chǎn)生的荷載: 2.0kPa荷載組合：（1項+2項）×1.2+（3項+4項）&#

49、215;1.4×0.9m/2（14.04+1.44）×1.2+（2.5+1.0）×1.4×0.9m/2=20.78KN/m。 Mmax=qL2/8=20.78×62/8=93.5KN·MMmax/W=93.5×103/(1139×10-6)=82.1Mpa0=133.4 Mpa滿足要求。剛度驗算：由于分兩次澆筑，所以只需驗算第一次澆筑1.3m高箱梁高度所產(chǎn)生的撓度。由CAD面積命令查詢距離可得此時40b縱梁受到砼自重的面積為0.29m2。1）梁體鋼筋混凝土自重=0.29×267.54KN/M；2）模板、縱

50、梁自重=7.54×0.05+0.7381.11KN/M；q=（1項+2項）×1.2=（7.54+1.11）×1.2=10.4KN/M；f5ql4/(384EIx)=5×10.4×60004/(384×2.1×105×2.278×108)=11.6mm6000/400=15mm8.1.3 雙I40b工字鋼下橫梁強度計算I40b工字鋼抗彎模量W=11393，單位重73.84/M。I40b工字鋼力學(xué)模型為連續(xù)梁。底板下跨徑3.9M下橫梁驗算其受彎應(yīng)力：長細比=l0/h×rx/ry=3900/360&#

51、215;14.08/2.64=57.8查表得折減系數(shù)=0.831） 梁體鋼筋混凝土自重（腹板混凝土直接壓在鋼管樁上，對下橫梁不形成彎矩，可以不予考慮）：26×（0.25+0.2）×6.6=77.2KN/M；2） 模板、縱梁I40b工字鋼自重=77.2×0.05+0.738×6×6.6÷3.911.35KN/M；3） 施工人員、施工料具堆放、運輸荷載: 1.5kPa4） 振搗混凝土產(chǎn)生的荷載: 2.0kPa荷載組合：（1項+2項）×1.2+（3項+4項）×6.6×1.4（77.2+11.35）×1

52、.2+（1.5+2.0）×1.4×6.6=138.6KN/m。Mmax=qL2/10=138.6×3.92/10=210.8KN·MMmax/W=210.8×103/(1139×10-6×2)=92.5Mpa0 =170.2 Mpa 滿足強度要求。剛度驗算：由于分兩次澆筑，所以只需驗算第一次澆筑1.3m高箱梁高度所產(chǎn)生的撓度。此處只算底板厚時的剛度。由CAD面積命令查詢距離可得此時40b縱梁受到砼自重的面積為0.29m2。1）梁體鋼筋混凝土自重=26×0.2×6.6=34.3KN/M；2）模板、縱梁自重=34.3×0.05+0.7382.45KN/M；q=（1項+2項）×1.2=（34.3+2.45）×1.2=43.7KN/M；f5ql4/(384EIx)=5×43.7×39004/(384×2.1×105×2.278×108)=2.8mm3900/400=9.7mm 滿足要求。翼板下跨徑1.85M下橫梁驗算其受彎應(yīng)力：長細比=l0/h×rx/ry=1850/360×14.08/2.64=27.3查表得折減系數(shù)=0.95） 梁體