混凝土結(jié)構(gòu)：2-2偏心受壓柱設(shè)計(jì).ppt

任務(wù)二 偏心受壓柱,試驗(yàn)分析,一,大小偏心受壓破壞形態(tài)的界限,二,偏心受壓柱正截面承載力計(jì)算,四,偏心受壓柱承載力復(fù)核,五,縱向彎曲對(duì)承載力的影響,三,偏心受壓柱斜截面抗剪,七,常使用狀態(tài)驗(yàn)算,八,偏心受壓對(duì)稱(chēng)配筋柱,六,一、試驗(yàn)分析,試驗(yàn)結(jié)果表明:偏心受壓柱的破壞特征與軸向壓力的偏心距和配筋情況有關(guān)，偏心受壓短柱的破壞可分為以下兩種類(lèi)型。,（一）大偏心受壓破壞,（二）小偏心受壓破壞,（一）大偏心受壓破壞,試驗(yàn)表明：當(dāng)軸向力的偏心距較大時(shí)，截面部分受拉、部分受壓，如果受拉區(qū)配置的受拉鋼筋數(shù)量適當(dāng)，則構(gòu)件在受力后，首先在受拉區(qū)產(chǎn)生橫向裂縫。隨著荷載不斷增加，裂縫將不斷開(kāi)展延伸，受拉鋼筋應(yīng)力首先達(dá)到受拉屈服強(qiáng)度，隨著鋼筋塑性的增加，混凝土受壓區(qū)高度迅速減小，壓應(yīng)變急劇增加，最后混凝土達(dá)到極限壓應(yīng)變而被壓碎，構(gòu)件破壞。 破壞時(shí)受壓鋼筋應(yīng)力達(dá)到抗壓屈服強(qiáng)度，因?yàn)檫@種破壞發(fā)生于軸向力偏心矩較大的情況，因此稱(chēng)為“大偏心受壓破壞”。,大偏心受壓柱破壞過(guò)程類(lèi)似于雙筋梁的適筋破壞。 由于破壞是從受拉區(qū)開(kāi)始的，故這種破壞又稱(chēng)為“受拉破壞”。 大偏心受壓破壞具有明顯的預(yù)兆，屬于延性破壞。,（二）小偏心受壓破壞,小偏心受壓破壞包括下列三種情況： （1）偏心距很小時(shí)，截面全部受壓，如圖3-12（a）所示。 （2）偏心距較小時(shí)，截面大部分受壓，小部分受拉，如圖3-12（b）所示。 （3）偏心距較大時(shí)，截面部分受拉，部分受壓，且受拉鋼筋配置過(guò)多時(shí)，如圖3-12（c）所示。,圖3-12 小偏心受壓破壞截面應(yīng)力圖形,上述三種情況，盡管破壞時(shí)應(yīng)力狀態(tài)有所不同， 但破壞特征是相似的。 由于上述三種破壞情況中的前兩種是在偏心距 較小時(shí)發(fā)生的，故統(tǒng)稱(chēng)為“小偏心受壓破壞”。由于 破壞是由受壓區(qū)開(kāi)始的，故這種破壞又稱(chēng)為“受壓 破壞”。小偏心受壓破壞一般沒(méi)有明顯預(yù)兆，屬于 脆性破壞。,二、大小偏心受壓破壞形態(tài)的界限,由于大、小偏心受壓的破壞特征與適筋梁和超筋梁的破壞特征相同，因此兩種偏心受壓破壞的界限條件與梁兩種破壞的界限條件相類(lèi)似，即在受拉側(cè)鋼筋應(yīng)力達(dá)到屈服的同時(shí)，受壓區(qū)混凝土恰好達(dá)到極限壓應(yīng)變而破壞。規(guī)范稱(chēng)這種破壞為大小偏心受壓的界限破壞。界限破壞時(shí)的界限相對(duì)受壓區(qū)高度b的計(jì)算公式與梁相同。,當(dāng)b時(shí)，截面破壞時(shí)受拉鋼筋屈服，屬于大偏心受壓； 當(dāng) b時(shí)，截面破壞時(shí)受拉鋼筋未達(dá)到屈服，屬于小偏心受壓。,三、偏心受壓柱縱向彎曲對(duì)其承載力的影響,試驗(yàn)證明，偏心受壓長(zhǎng)柱的承載力低于相同截面尺寸和配筋的偏心受壓短柱。這是因?yàn)樵谄妮S向力N作用下，細(xì)長(zhǎng)的構(gòu)件會(huì)產(chǎn)生附加撓度f(wàn)（圖3-13），以致使軸向力N的偏心距從初始偏心距e0增大到e0f，偏心矩的增大，使得作用在截面上的彎矩也隨之增大，從而導(dǎo)致構(gòu)件承載力降低。 長(zhǎng)細(xì)比越大，偏心受壓長(zhǎng)柱在軸向壓力和彎矩共同作用下的壓彎效應(yīng)越大，產(chǎn)生的附加撓度也越大，承載力降低越多。因此，鋼筋混凝土偏心受壓長(zhǎng)柱承載力計(jì)算應(yīng)考慮長(zhǎng)細(xì)比對(duì)承載能力的影響。,偏心受壓長(zhǎng)柱縱向彎曲變形,考慮的方法是將初始偏心距e0乘以一個(gè)大于1的偏心距增大系數(shù)，即 e0f =（1f/e0） e0e0 （3-3）,式中 e0初始偏心距，e0 = M / N，當(dāng)e0h0/30時(shí)， 取e0 = h0 / 30； N軸向壓力計(jì)算值； l0構(gòu)件的計(jì)算長(zhǎng)度，一般情況下按表3-2確定； h截面高度； h0截面有效高度； A構(gòu)件截面面積； 1 考慮截面應(yīng)變對(duì)截面曲率的影響系數(shù)，當(dāng)1時(shí)，取=1；對(duì)于大偏心受壓柱，直接取=1； 2 考慮構(gòu)件長(zhǎng)細(xì)比對(duì)截面曲率的影響系數(shù)， 當(dāng)l0h15時(shí)，取=1。 當(dāng)l0h8時(shí)，屬于短柱，取=1.0； 當(dāng)8l0 /h30時(shí)，按公式（3-4）計(jì)算。,四、矩形截面偏心受壓柱正截面承載力計(jì)算,（一）基本公式,（二）截面設(shè)計(jì),大偏心受壓柱,小偏心受壓柱,（二）,（一）,（一）基本公式,大偏心受壓柱,根據(jù)大偏心受壓破壞時(shí)的截面應(yīng)力圖形（圖3-11）和基本假定，簡(jiǎn)化出大偏心受壓柱的承載力計(jì)算簡(jiǎn)圖。 (1)靠近軸向力一側(cè)的鋼筋為As（簡(jiǎn)稱(chēng)為近側(cè)鋼筋）; (2)遠(yuǎn)離軸向力一側(cè)的鋼筋為As（簡(jiǎn)稱(chēng)為遠(yuǎn)側(cè)鋼筋）。,根據(jù)承載力計(jì)算簡(jiǎn)圖及內(nèi)力平衡條件，并滿足承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)表達(dá)式的要求，可建立基本公式如下： KN fcbx + fyAs- fyAs 式中 e軸向壓力作用點(diǎn)至鋼筋合力點(diǎn)的距離， e = e0+h/2as； e0軸向壓力對(duì)截面重心的偏心距，e0=M/N ；,軸向壓力偏心矩增大系數(shù)； N 軸向壓力計(jì)算值； a遠(yuǎn)側(cè)鋼筋A(yù)s合力點(diǎn)至截面近邊緣的距離； a近側(cè)鋼筋A(yù)s合力點(diǎn)至截面近邊緣的距離； x 混凝土受壓區(qū)計(jì)算高度。 式中其它符號(hào)意義同前。 利用基本公式求解時(shí)，必須解二元二次方程組，比較麻煩。為了計(jì)算方便，可將基本公式改寫(xiě)如下： 將x=h0代入基本公式中，并令s=（1-0.5），可得： KN fc bh0 + fyAs- fyAs,基本公式應(yīng)滿足下列適用條件： （1）為了保證構(gòu)件破壞時(shí)受拉鋼筋應(yīng)力先達(dá)到屈服強(qiáng)度，應(yīng)滿足： xbh0 或b （2）為了保證構(gòu)件破壞時(shí)，受壓鋼筋應(yīng)力能達(dá)到屈服強(qiáng)度，應(yīng)滿足：x2a 當(dāng)x2a時(shí)，受壓鋼筋的應(yīng)力達(dá)不到fy，截面承載力可按下式計(jì)算： 式中e軸向壓力作用點(diǎn)至受壓鋼筋A(yù)s合力點(diǎn)的距離。,小偏心受壓柱,小偏心受壓破壞時(shí)，受壓區(qū)混凝土被壓碎，近側(cè)鋼筋A(yù)s的應(yīng)力達(dá)到fy，而遠(yuǎn)側(cè)鋼筋A(yù)s可能受拉，也可能受壓，一般不會(huì)達(dá)到屈服強(qiáng)度。 根據(jù)小偏心受壓破壞時(shí)的截面應(yīng)力圖形和基本假定，簡(jiǎn)化出小偏心受壓柱的承載力計(jì)算簡(jiǎn)圖（圖3-15）。 距軸向壓力較近的一側(cè)鋼筋為As， 距軸向壓力較遠(yuǎn)的一側(cè)鋼筋為As。,小偏心受壓柱承載力計(jì)算簡(jiǎn)圖,圖 3-15,根據(jù)承載力計(jì)算簡(jiǎn)圖和內(nèi)力平衡條件，并滿足承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)表達(dá)式的要求，可建立基本公式如下： 式中 e軸向壓力作用點(diǎn)至鋼筋合力點(diǎn)的距離； e = e0+h/2a 遠(yuǎn)離軸向力一側(cè)的縱向鋼筋A(yù)s，無(wú)論受壓還是受拉，均達(dá)不到屈服強(qiáng)度，其應(yīng)力隨呈線性變化，可按下列近似公式進(jìn)行計(jì)算：,當(dāng)KNfcbh時(shí)，構(gòu)件全截面受壓（x=h），若遠(yuǎn)離軸向力的一側(cè)的鋼筋A(yù)s配得過(guò)少，則該側(cè)混凝土就可能先達(dá)到極限壓應(yīng)變而破壞，鋼筋A(yù)s也同時(shí)達(dá)到屈服強(qiáng)度。為了防止這種情況發(fā)生，以為矩心建立方程對(duì)As復(fù)核，As應(yīng)滿足如下條件： 式中e軸向力作用點(diǎn)至鋼筋A(yù)s合力點(diǎn)的距離， e=0.5hae0，為偏于安全考慮，取=1.0； h0受壓鋼筋A(yù)s合力點(diǎn)至鋼筋A(yù)s一側(cè)混凝土表面的距離，h0=ha。,（二）截面設(shè)計(jì),偏心受壓柱截面設(shè)計(jì) (1)首先由結(jié)構(gòu)內(nèi)力分析得出作用在控制截面上的軸向力計(jì)算值N和彎矩計(jì)算值M，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)或參照同類(lèi)結(jié)構(gòu)選擇材料及擬定截面尺寸; (2)然后計(jì)算鋼筋截面面積As及As，并進(jìn)行配筋。 (3)當(dāng)計(jì)算結(jié)果不合理時(shí)，則對(duì)初擬的截面尺寸進(jìn)行調(diào)整，然后再重新進(jìn)行計(jì)算。,截面設(shè)計(jì)時(shí)，先要根據(jù)的大小判別偏心受壓的類(lèi)型。在鋼筋面積未知的情況下，無(wú)法確定的數(shù)值，實(shí)際設(shè)計(jì)時(shí)可按下列條件來(lái)判別。 (1)當(dāng)e00.3h0時(shí)，可按大偏心受壓柱設(shè)計(jì)；如果As配得過(guò)多，也可能轉(zhuǎn)化為小偏心受壓柱。 (2)當(dāng)e00.3h0時(shí)，可按小偏心受壓柱設(shè)計(jì)。,大偏心受壓柱,按非對(duì)稱(chēng)配筋方式進(jìn)行矩形截面大偏心受壓柱截面設(shè)計(jì)時(shí)，將會(huì)遇到以下兩種情況： （1）As和As均未知 這種情況下，兩個(gè)基本公式中有三個(gè)未知數(shù)As、 As和，需要補(bǔ)充一個(gè)條件才能求解。通常以鋼筋總用量（As As ）最省作為補(bǔ)充條件。與雙筋梁類(lèi)似，應(yīng)充分發(fā)揮混凝土的抗壓作用，即取x=bh0。此時(shí)b，ssb=b（1-0.5b）。 將ssb代入式（3-8b）求As,（1）若Asminbh0，則將b代入式（3-7b）求As （2）若Asminbh0，則取As=minbh0，然后按第二種已知As的情況求As。按式（3-15）求出的As若小于minbh0，則按As=minbh0配筋。,（2）已知As，求As 這種情況下，基本公式中有兩個(gè)未知數(shù)和As，直接利用基本公式求出兩個(gè)未知數(shù)和As，步驟如下： x = h0 若2axbh0時(shí)，由實(shí)用公式計(jì)算As。,（1）若xbh0時(shí)，說(shuō)明已配置的受壓鋼筋A(yù)s數(shù)量不足。 （2）若As可以調(diào)整，則按第一種情況重新計(jì)算As和As； （3）若As不可調(diào)整，則按小偏心受壓柱進(jìn)行設(shè)計(jì)。 （4）若x2a時(shí)，由式（3-9）計(jì)算As。 （3-17） 式中 當(dāng)式（3-17）中的e為負(fù)值時(shí)（即軸向力作用在鋼筋A(yù)s和As之間），則As一般可按最小配筋率并滿足構(gòu)造要求配置。大偏心受壓柱截面設(shè)計(jì)計(jì)算步驟見(jiàn)圖3-16。,小偏心受壓柱,（1）計(jì)算As 小偏心受壓柱遠(yuǎn)離軸向力一側(cè)的鋼筋A(yù)s可能受拉也可能受壓，柱破壞時(shí)其應(yīng)力一般達(dá)不到屈服強(qiáng)度，為節(jié)約鋼材，As可按最小配筋率配置。 As=minbh0 式中min見(jiàn)附表3-2。 當(dāng)KNfcbh時(shí)，應(yīng)按公式（3-13）驗(yàn)算距軸向力較遠(yuǎn)的一側(cè)鋼筋截面面積 As應(yīng)取式（3-18a）和（3-18b）中的較大值。,（2）計(jì)算和As 聯(lián)立公式求解和As。 若1.6b，由式（3-11）求得As,計(jì)算完畢。 若1.6b，取s= fy及=1.6b（當(dāng)h/h0時(shí)，取=h/h0），代入式（3-10）和式（3-11）求得As和As，計(jì)算完畢。 求出的As和As必須滿足最小配筋率要求。 小偏心受壓柱正截面設(shè)計(jì)步驟見(jiàn)圖3-17。,五、矩形截面偏心受壓柱承載力復(fù)核,彎矩作用平面內(nèi)的承載力復(fù)核,垂直于彎矩作用平面的承載力復(fù)核,（二）,（一）,（1）偏心受壓柱承載力復(fù)核時(shí)，不象截面設(shè)計(jì)那樣按偏心距e0的大小作為兩種偏心受壓柱的分界。 （2）在截面尺寸、鋼筋截面面積及偏心距e0均已確定的條件下，受壓區(qū)高度x即可確定。 應(yīng)根據(jù)x的大小判別兩種偏壓柱，可先按大偏心受壓柱計(jì)算，根據(jù)大偏心受壓柱計(jì)算簡(jiǎn)圖，對(duì)軸向力N的作用點(diǎn)取矩（圖3-14）可得：,（一）彎矩作用平面內(nèi)的承載力復(fù)核,式中： ； 由（3-19）可解得: （3-20） 式中 A = 0.5 fcb； C 注意：當(dāng)軸向力作用在As和As之間時(shí)用“+”號(hào)； 當(dāng)軸向力作用在As和As之外時(shí)用“”號(hào)；,（1）求出的x bh0時(shí)，為大偏心受壓柱 若2axbh0時(shí)，由式（3-7a）復(fù)核承載力，若式（3-7a）得到滿足，則構(gòu)件正截面安全，否則不安全。 若x2a時(shí)，由補(bǔ)充公式復(fù)核承載力，若式（3-9）得到滿足，則構(gòu)件正截面安全，否則不安全。,（2）求出的xbh0時(shí)， 為小偏心受壓柱 根據(jù)小偏心受壓柱承載力計(jì)算簡(jiǎn)圖，對(duì)軸向力N的作用點(diǎn)取矩可得： 將式（3-12）代入上式，整理得：,式中 A = 0.5fcb ； ; 按式（3-22）計(jì)算x并計(jì)算 當(dāng)=x/h01.6b時(shí)，將x代入式（3-11）復(fù)核承載力。若（3-11）得到滿足，則構(gòu)件正截面安全，否則不安全。 當(dāng)1.6b時(shí)，取s=fy ，代入式（3-21）求得x，再代入式（3-10）復(fù)核承載力。若（3-10）得到滿足，則構(gòu)件正截面安全，否則不安全。 有時(shí)構(gòu)件破壞也可能在遠(yuǎn)離軸向力一側(cè)的鋼筋A(yù)s一邊開(kāi)始，所以還必須用式（3-13）復(fù)核承載力。,（二）垂直于彎矩作用平面的承載力復(fù)核,偏心受壓柱還可能由于長(zhǎng)細(xì)比較大，在與彎矩作用平面相垂直的平面內(nèi)發(fā)生縱向彎曲而破壞。在這個(gè)平面內(nèi)沒(méi)有彎矩作用，因此應(yīng)按軸心受壓柱進(jìn)行承載力復(fù)核，計(jì)算時(shí)須考慮穩(wěn)定系數(shù)的影響，柱截面內(nèi)全部縱向鋼筋都作為受壓鋼筋參與計(jì)算。 對(duì)于小偏心受壓柱一般需要驗(yàn)算垂直于彎矩作用平面的軸心受壓承載力。,案例 3-2,某2級(jí)水電站廠房中的鋼筋混凝土排架立柱。其控制截面的截面尺寸 bh = 300mm500 mm，柱的計(jì)算長(zhǎng)度l0= 4.2 m，采用C25混凝土，HRB335級(jí)鋼筋?？刂平孛娉惺艿妮S向壓力計(jì)算值為N=510kN，彎矩計(jì)算值M =230 kNm，取 a = a =40mm。給該柱配置鋼筋。,解：,查表得：K1.25 ， fc = 11.9 N/mm2，fy = fy = 300 N/mm2。 （1）判別偏心受壓類(lèi)型 l0 / h4200 / 500 =8.48，需考慮縱向彎曲的影響。 h0 = ha=50040=460 mm e0= M/N= 230/510= 0.451m = 451mm h0 / 30460/3015mm 故取e0 = 451mm = =1.41.0 取=1.0,l0 / h = 4200 / 500 =8.415，取2=1.0 e0=1.051451= 474 mm 0.3h0 =0.3460=138mm 按大偏心受壓柱計(jì)算 e=e0h/2a=474500/240= 684 mm （2）計(jì)算As和As sb=b（10.5b） = 0.550（10.50.550）0.399,= 1069mm2 mm2 =1955mm2minbh0=0.2300460 = 276 mm2 實(shí)配受壓鋼筋4 18（=1017 mm2），受拉鋼筋 425（As = 1964 mm2），箍筋為8250。 配筋圖如圖3-18所示。,配筋圖如圖 3-18,（3）垂直于彎矩作用平面內(nèi)的承載力復(fù)核 l0 / b = 4200 / 300 = 14.0，查表3-1得=0.92 KN=1.25510637.5 kN ( fcA fyAs ) = 0.9211.9300500300 （1017+1964） = 2465103N = 2465kN 垂直于彎矩作用平面的截面承載力滿足要求。,案例 3-3,案例3-2 中的鋼筋混凝土受壓柱，受壓側(cè)鋼筋已配325（ As =1473mm2），試求As，并繪制配筋圖。,案例3-2已計(jì)算出h0=460 mm，e0= 451mm， =1.051，e = 684 mm。 （1）計(jì)算受壓區(qū)高度x 屬大偏心受壓柱 x =bh0 = 0.420460 = 193 mm 2a = 80 mm,解：,（2）計(jì)算As minbh0=0.2300460 = 276 mm2 實(shí)配受拉鋼筋228125（As=1723mm2），箍筋為8250。配筋圖如圖3-19所示。 （3）垂直于彎矩作用平面的承載力復(fù)核（略）,圖3-19 柱的配筋圖,六：偏心受壓對(duì)稱(chēng)配筋柱的設(shè)計(jì),不論是大偏心受壓柱，還是小偏心受壓柱，截面兩側(cè)的鋼筋面積As和As都是由各自的計(jì)算公式得出，數(shù)量一般不相等，這種配筋方式稱(chēng)為非對(duì)稱(chēng)配筋。非對(duì)稱(chēng)配筋鋼筋用量較省，但施工不方便。 在工程實(shí)踐中，常在構(gòu)件截面兩側(cè)配置相等的鋼筋（As= As，fy = fy，as= a），稱(chēng)為對(duì)稱(chēng)配筋。與非對(duì)稱(chēng)配筋相比，對(duì)稱(chēng)配筋用鋼量較多，但構(gòu)造簡(jiǎn)單，施工方便。,對(duì)稱(chēng)配筋是偏心受壓柱的一種特殊情況，柱截面設(shè)計(jì)時(shí)，也需要先判別偏心受壓類(lèi)型。判別方法是：先假定是大偏心受壓，將As= As，fy = fy ，as= a代入（3-7）得 x=KN/（fcb） （1）若xbh0，則為大偏心受壓； （2）若xbh0，則為小偏心受壓。,(一) 大偏心受壓柱對(duì)稱(chēng)配筋,（二）小偏心受壓柱對(duì)稱(chēng)配筋,若2axbh0，按大偏心受壓柱承載力計(jì)算公式確定As，并取As= As。 式中 e=e0+h/2-a。 若x2a，由基本公式計(jì)算鋼筋截面面積As、As 。 式中 e=e0-h/2+a。 As、As均需滿足最小配筋率要求。,(一)大偏心受壓柱對(duì)稱(chēng)配筋,當(dāng)xbh0時(shí)，按小偏心受壓柱進(jìn)行計(jì)算。 將As=As ，x= h0及 代入基本公式（3-10）及式（3-11）得： KN KNe (h0a ) 聯(lián)立公式求解，理論上可求出及，然而，聯(lián)立求解需要解的三次方程，求解十分困難，必須簡(jiǎn)化。,（二）小偏心受壓柱對(duì)稱(chēng)配筋,在小偏心受壓范圍內(nèi)值在0.551.1之間變動(dòng)，相應(yīng)的s=（1-0.5）在0.40.5之間，為簡(jiǎn)化計(jì)算，?。?-0.5）=0.45，代入的三次方程式中，則的近似公式為： （3-28） 將代入式（3-27），計(jì)算出鋼筋截面面積： （3-29） 不論大偏心、小偏心受壓柱，實(shí)際配置的As、As均應(yīng)滿足最小配筋率要求。 對(duì)稱(chēng)配筋截面承載力復(fù)核方法和步驟與非對(duì)稱(chēng)配筋截面承載力復(fù)核基本相同。,案例 3-4,某抽水站（2級(jí)建筑物）鋼筋混凝土鉸接排架柱，采用對(duì)稱(chēng)配筋，截面尺寸bh = 400mm500 mm，a= a=40mm，計(jì)算長(zhǎng)度l07.6m，采用C20混凝土及HRB335級(jí)鋼筋，若已知該柱在使用期間截面承受的內(nèi)力計(jì)算值有下列兩組：N556 kN，M275 kNm；N1359 kN，M220kNm。試配置該柱鋼筋。,解：,基本資料：l0= 7.6m，fc=9.6N/mm2，fy= fy=300 N/mm2，K1.25。 h0=ha=50040=460mm l0 / h7600/500=15.28，需考慮縱向彎曲的影響。 （一）第一組內(nèi)力：N556 kN，M275 kNm （1）計(jì)算值 e0 M/N275000/556=495mm 取11,（2）判別偏心受壓類(lèi)型 x=KN/（fcb）=1.25556103/(9.6400)=181mm bh0= 0.550460253mm 屬大偏心受壓柱。 （3）配筋計(jì)算 1.153495500/240781mm 2a= 240 = 80 mmx = 181mmbh0253mm,= =2270mm2=0.2400460 = 368 mm2 兩側(cè)縱筋均選用 325+222（AS = AS =2233mm2），箍筋選用8300。 （二）第二組內(nèi)力：N1359 kN，M220kNm （1）計(jì)算值： e0M/N=220000/1359=161.9mm, （2）判別偏心受壓類(lèi)型 = mmbh0 0.550460253mm 屬小偏心受壓柱。 1.264161.925040 414.6 mm,0.696 xh00.696460320.2mm （3）計(jì)算鋼筋面積 2663mm2 =0.2400460 = 368 mm2 （4）選配鋼筋，兩側(cè)縱筋均選用325228（As=As=2705mm2）， 經(jīng)以上計(jì)算可知，該柱配筋控制于第二組內(nèi)力，柱截面兩側(cè)沿短邊方向均應(yīng)配置鋼筋325 228。,（As= As=2705mm2）。選取箍筋為8300，配筋圖見(jiàn)圖3-20所示。 （5）復(fù)核垂直于彎矩作用平面的承載力 l0 / b 7600/40019，查表3-1得0.78 KN1.2513591698 kN fcA+fy（As+ As） 0.789.6400500+300 （2705+2705） 2764 kN 滿足要求。,七、斜截面受剪承載力計(jì)算,在實(shí)際工程中，有不少構(gòu)件同時(shí)承受軸向壓力、彎矩和剪力的作用，如框架柱、排架柱等。 這類(lèi)構(gòu)件由于軸向壓力的存在，對(duì)其抗剪能力有明顯的影響。因此，對(duì)于斜截面受剪承載力計(jì)算，必須考慮軸向壓力的影響。,試驗(yàn)結(jié)果表明，軸向壓力對(duì)受剪承載力起著有利影響。 (1)軸向壓力能限制構(gòu)件斜裂縫的出現(xiàn)和開(kāi)展， 增加混凝土剪壓區(qū)高度，從而提高混凝土的受剪承載力。 (2)但軸向壓力對(duì)受剪承載力的有利作用是有限度的。 (3)為了與梁的斜截面受剪承載力計(jì)算公式相協(xié)調(diào)，矩形、T形和I形截面的偏心受壓