某港改建碼頭畢業(yè)設(shè)計(jì).doc

上海港 3000 噸級 1 碼頭畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書 1 某港改建碼頭畢業(yè)設(shè)計(jì)某港改建碼頭畢業(yè)設(shè)計(jì) 1 1 總平面布置總平面布置 某港改建碼頭是河口港碼頭 平面布置與工藝設(shè)計(jì)按 海港總平面設(shè)計(jì)規(guī)范 和 河 港總平面設(shè)計(jì)規(guī)范 的有關(guān)規(guī)定確定 根據(jù)水文 地質(zhì) 地形 貨種 裝卸工藝及施工條 件等因素綜合分析 采用高樁碼頭結(jié)構(gòu)型式 上層土為淤泥 碼頭前沿大致平行于黃浦江 主流向 由于碼頭前江面寬約 500 米 水域面積不大 為了不使水流結(jié)構(gòu)發(fā)生變化選用順 岸式 碼頭前沿布置在規(guī)劃前沿線 考慮到當(dāng)?shù)仃懹蛎娣e緊張 采用滿堂式 1 和 2 碼頭 連片布置 拆掉原有的防洪墻 將后樁臺至陸地之間的短距離水域用當(dāng)?shù)亓畠r的砂石料拋 填 當(dāng)汛期來臨時 碼頭停止作業(yè) 采用堆沙包的方法來防汛 由資料得到的水位值 設(shè)計(jì)高水位 高潮位累積頻率曲線的 10 處 3 75 m 設(shè)計(jì)低水位 高潮位累積頻率曲線的 90 處 1 22 m 極端高水位 高潮位累積頻率曲線的 2 處 4 63m 極端低水位 高潮位累積頻率曲線的 98 處 0 60 m 1 1 一號碼頭總平面布置 1 1 1 ?？糠绞??？糠绞讲捎脙牲c(diǎn)系泊 如圖 受力系船柱數(shù)目根 據(jù)船長查得為 n 2 系船柱間距最大為 20m 最少系 船柱個數(shù)為 6 個 1 1 2 一號碼頭主要尺度的擬定 1 1 2 1 泊位長度 單個泊位長度 2 b LLd 單個泊位長度 m b L 設(shè)計(jì)船長 m 82 6m LL 富裕長度 m 按 海港總平面設(shè)計(jì)規(guī)范 查表取值為d 8 10m 82 6 2 8 10 98 6 102 6m 取碼頭長度為 118m 已有岸線滿足要求 b L 1 1 2 2 泊位寬度 為了不占用主航道 泊位寬度 B 2b b 設(shè)計(jì)船寬 m b 13 6m B 2 13 6 27 2m 取 28m 1 1 2 3 碼頭前沿頂高程 按有掩護(hù)港口的碼頭計(jì)算 基本標(biāo)準(zhǔn) E HWL 超高值 1 0 1 5 復(fù)核標(biāo)準(zhǔn) E 極端高水位 超高值 0 0 5 E 碼頭面高程 m HWL 設(shè)計(jì)高水位 m 基本標(biāo)準(zhǔn) E 3 75 1 0 1 5 4 75 5 25 m 復(fù)核標(biāo)準(zhǔn) E 4 63 0 0 5 4 63 5 13 m 由資料知 當(dāng)?shù)厝f噸級泊位的碼頭面標(biāo)高一般為 4 8m 所以取 E 4 8m 1 1 2 4 碼頭前沿設(shè)計(jì)水深 D T Z1 Z2 Z3 Z4 Z2 K Z1 4 H D 碼頭前沿設(shè)計(jì)水深 m T 設(shè)計(jì)船型滿載吃水 m T 4 47m 上海港 3000 噸級 1 碼頭畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書 2 Z1 龍骨下最小富裕深度 m 查得 Z1 0 2m Z2 波浪富裕深度 m K 系數(shù) 順浪取 0 3 橫浪取 0 5 碼頭前的允許波高 m 4 H 由于地處黃浦江中 碼頭前江面寬度只有 500 米 波浪主要為順浪 查 港口規(guī)劃與布置 得 3000 噸級的雜貨船的允許波高為 0 8m 所以 Z2 0 30 8 0 2 0 04 m 4 H Z3 船舶因配載不均而增加的船尾吃水值 m 雜貨船可不 計(jì) Z3 0 m Z4 備淤富裕深度 m Z4 0 5m D 4 47 0 2 0 04 0 0 5 5 21m 所以碼頭前沿水底高程 設(shè)計(jì)最低水位 碼頭前沿 設(shè)計(jì)水深 1 22 5 21 3 99m 由于碼頭前沿布置在規(guī)劃前沿線處 且規(guī)劃挖至 9 0 m 所以水深條件肯定滿足 1 1 3 港口主要建設(shè)規(guī)模的確定 1 1 3 1 泊位數(shù)和泊位年通過能力 N t P Q 因泊位利用率不好確定 所以用 t P B d f d z y K G t t tt t T 港口生產(chǎn)不平衡系數(shù)法來確定泊位年通過能力 泊位數(shù)N 碼頭年作業(yè)量 t 35 萬 tQQ 一個泊位的年通過能力 t t P 泊位年?duì)I運(yùn)天數(shù) d y T 泊位年?duì)I運(yùn)天數(shù)的確定 大霧 10 天 能見度 1000 降雨 15 天 日降水量 10 25 波浪 最大波高為 所以無影響 風(fēng) 船靠碼頭無裝卸作業(yè)的允許風(fēng)速為 8 級 由資料知大于 級風(fēng)的 多年平均天數(shù)為 18 6 天 氣溫 由某港的地理位置 估計(jì)不會有冰凍 考慮到以上資料不全和有些影響天數(shù)的重復(fù) 在總天數(shù)中扣掉 10 天 365 43 6 10 331 4 天 y T 裝卸一艘設(shè)計(jì)船型所需的時間 h 21 43 有兩臺 z t z t 2p G 門機(jī) 后面會作說明 設(shè)計(jì)船時效率 t 臺 h 70t 臺 hpp 晝夜小時數(shù) h 24h d t d t 晝夜非生產(chǎn)時間之和 h 3h t t 船舶的裝卸輔助作業(yè) 技術(shù)作業(yè)時間以及船舶靠離泊時間之和 f t h 取 5h f t 設(shè)計(jì)船型的實(shí)際載貨量 t 3000tGG 港口生產(chǎn)不平衡系數(shù) 查表得 1 6 B K B K 上海港 3000 噸級 1 碼頭畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書 3 萬 t Pt566 50 6 1 3000 24 5 324 43 21 4 331 萬 N692 0 505660 350000 所以取一個泊位 1 1 3 2 件雜貨的倉庫和堆場所需的容量 E dc Kyk rBKh t T KKQ A K Kq E 倉庫和堆場所需的容量 應(yīng)大于 倍設(shè)計(jì)船型容量 因?yàn)橐紤]到一卸E 一裝同時進(jìn)行 年貨運(yùn)量 35 萬 h Q h Q 倉庫或堆場不平衡系數(shù) 1 1 BK K BK K 貨物最大入倉庫或堆場的百分比 考慮最不利的直取作業(yè)情況 r K 100 r K 倉庫或堆場年?duì)I運(yùn)天數(shù) d 365d yk T yk T 堆場容積利用系數(shù) 對件雜貨取 1 0 K 貨物在倉庫或堆場的平均堆存期 查得 10d dc t dc t 單位或有效面積的貨物堆存量 查得 1 qq 倉庫或堆場總面積利用率 為有效面積占總面積的百分比 查得 K K 70 單層庫 K K 2 倍設(shè)計(jì)船型容量 6000tE95t 10547 1365 1011 1350000 A 5 15068 7 01 95 10547 庫場面積取為 16000 預(yù)留二線取 7000 實(shí)際布置位置及面積見碼頭總平面布置圖 1 1 4 裝卸工藝 1 1 4 1 作業(yè)線 布置兩條裝卸線 已留有發(fā)展空間 每條作業(yè)線配置如下 一臺 M 4 25 型門機(jī) 一輛牽引車和三輛平板車 平板車最大載重 8t 自重 2t 二輛 16t 輪胎吊 倉庫和堆場各一輛 一輛電瓶車 3 輛叉車 電瓶車只作短距離運(yùn)輸 不上樁臺 可在庫場內(nèi)運(yùn)輸 輪胎吊和叉車只在庫場內(nèi)作業(yè) 平板車工作時 一掛在前沿 一掛在后方卸貨 還有一掛在中途跑 這樣可節(jié)省時間 考 慮每次往返調(diào)頭 拆掛鉤等操作需時 3min 碼頭前沿作業(yè)地帶距庫場距離按最大 200m 計(jì) 行車速度取 10km h 2 78m s 行車時間 s 則每組拖掛車來回一次需時 72 78 2 200 1 t 3 5 4min 1 個小時能夠來回 11 趟 即平板車臺時效率為 88t 臺 時 而門機(jī)的 60 272 臺時效率為 70t 臺 時 所以每臺門機(jī)配備一組牽引平板車即可 碼頭 進(jìn)口 裝卸工藝流程圖 船 門機(jī) 牽引平板車 叉車 輪胎吊 電瓶車 倉庫 堆 場 碼頭 出口 裝卸工藝流程圖 倉庫 堆場 叉車 輪胎吊 電瓶車 牽引平板車 門機(jī) 上海港 3000 噸級 1 碼頭畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書 4 船 1 1 5 港口平面布置 1 1 5 1 碼頭前沿作業(yè)地帶 門機(jī)軌距 10 5m 前軌中心線距碼頭前沿 2 m 吊幅滿足要求 鐵路不上碼頭 設(shè)前沿 堆場 后軌距前沿堆場邊緣 1 5m 前沿堆場寬 15m 碼頭總寬度為 14 15 29m 碼頭前沿來 往車輛頻繁 屬于主干道 道路寬度取 12 0m 人行道 2 0m 1 1 5 2 港區(qū)內(nèi)道路布置 該泊位有二條裝卸作業(yè)線 可以對應(yīng)布置兩條主干道 取道路寬度為 12m 人行道寬度 1m 則 主干道寬度為 12 2 1 14m 港內(nèi)道路根據(jù) 海港總平面設(shè)計(jì)規(guī)范 確定港內(nèi)道路參數(shù) 道路寬度 主干道 9 15m 次干道 7 0 9 0m 支道 3 5 4 5m 道路邊緣距貨堆 機(jī)械 建筑物等距離取 1 0 1 5m 距車輛出入口處的距離取 4 5 6 0m 后方鐵路中心線至庫墻邊的距離取 11 75m 港內(nèi)最小圓曲線半徑 20m 交叉 路口處路面內(nèi)緣最小轉(zhuǎn)彎半徑取 12m 以上參數(shù)綜合考慮庫場 辦公樓等其他設(shè)施布置作 適當(dāng)調(diào)整 道路縱坡考慮排水要求取 0 5 1 1 1 6 生產(chǎn) 生活輔助設(shè)施 1 1 6 1 根據(jù)河港規(guī)范及當(dāng)?shù)貙?shí)際情況 確定港區(qū)定員 裝卸工人總數(shù) Z N zzzl rbz KK nnn 1 裝卸工人數(shù) Z N 作業(yè)線數(shù) 2 z n z n 晝夜作業(yè)班次數(shù) 因某港較忙 所以用三班制 b n b n 每條作業(yè)線的配工人數(shù) r n r n 裝卸工人輪休率 zL K zL K 7 1 裝卸工人出勤率 90 95 90 zz K zz K 7 46 9 0 7 1 1 632 NZ 取 人 輔助工人數(shù) 470 1 4 7 取 5 人 所以裝卸工人總數(shù)為 52 人 機(jī)械司機(jī)人數(shù) 門機(jī)司機(jī)數(shù) 按規(guī)范三班制門機(jī)需 7 人 臺 則需 7 14 人 牽引車司機(jī)數(shù) 牽引車需 3 5 人 臺 則需 2 3 5 7 人 取 7 人 輪胎吊司機(jī)數(shù) 輪胎吊需 3 5 人 臺 共 4 臺輪胎吊 則需 4 3 5 14 人 叉車司機(jī)數(shù) 叉車需 3 5 人 臺 設(shè)每組牽引平板車配三臺叉車 則需 6 3 5 21 人 合計(jì)司機(jī)人數(shù)為 14 7 14 21 56 考慮出勤率增加 10 共需司機(jī)人數(shù)為 56 1 10 61 6 取 62 人 由上面計(jì)算可知主要生產(chǎn)人數(shù) 52 62 114 人 管理人員按 10 設(shè)置 人數(shù)為 114 10 11 4 取 12 人 須水手人數(shù)為 5 人 1 1 6 2 生產(chǎn) 生活輔助設(shè)施的面積 綜合辦公室 人 侯工室 人 裝卸及成組工具庫 按工藝要求確定 維修保養(yǎng)間 根據(jù)當(dāng)?shù)貤l件 按工藝要求確定 上海港 3000 噸級 1 碼頭畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書 5 材料供應(yīng)站 泊位 碼頭水手間 間 不宜小于 人 加油站 還有小型流動機(jī)械庫等等 具體位置及面積見碼頭總平面布置圖 1 2 二號碼頭總平面布置 此處布置 2 碼頭主要是為了進(jìn)行總體規(guī)劃 所以不如 1 碼頭 那么詳細(xì) 1 2 1 二號碼頭主要尺度的擬定 1 2 1 1 泊位長度 單個泊位長度 2 b LLd 單個泊位長度 m b L 設(shè)計(jì)船長 m 161 4m LL 富裕長度 m 按 海港總平面設(shè)計(jì)規(guī)范 查表取值為d 18 20m 161 4 2 18 20 197 4 201 4m 由于 1 和 2 碼頭連片布置 所以泊位長度 b L 有重疊 所以取碼頭長度為 200m 已有岸線滿足要求 1 2 1 2 泊位寬度 為了不占用主航道 泊位寬度 B 2b b 設(shè)計(jì)船寬 m b 20 2m B 2 20 2 40 4m 取 41m 1 2 1 3 碼頭前沿頂高程 按有掩護(hù)港口的碼頭計(jì)算 基本標(biāo)準(zhǔn) E HWL 超高值 1 0 1 5 復(fù)核標(biāo)準(zhǔn) E 極端高水位 超高值 0 0 5 E 碼頭面高程 m HWL 設(shè)計(jì)高水位 m 基本標(biāo)準(zhǔn) E 3 75 1 0 1 5 4 75 5 25 m 復(fù)核標(biāo)準(zhǔn) E 4 63 0 0 5 4 63 5 13 m 由資料知 當(dāng)?shù)厝f噸級泊位的碼頭面標(biāo)高一般為 4 8m 所以取 E 4 8m 1 2 1 4 碼頭前沿設(shè)計(jì)水深 D T Z1 Z2 Z3 Z4 Z2 K Z1 4 H D 碼頭前沿設(shè)計(jì)水深 m T 設(shè)計(jì)船型滿載吃水 m T 8 46m Z1 龍骨下最小富裕深度 m 查得 Z1 0 2m Z2 波浪富裕深度 m K 系數(shù) 順浪取 0 3 橫浪取 0 5 碼頭前的允許波高 m 4 H 由于地處黃浦江中 碼頭前江面寬度只有 500 米 波浪主要為順浪 查 港口規(guī)劃與布置 得 3000 噸級的雜貨船的允許波高為 1m 所以 Z2 0 31 0 2 0 1 m 4 H Z3 船舶因配載不均而增加的船尾吃水值 雜貨船可不計(jì) Z3 0 m Z4 備淤富裕深度 m Z4 0 5m D 8 46 0 2 0 1 0 0 5 9 26m 所以碼頭前沿水底高程 設(shè)計(jì)最低水位 碼頭前沿 設(shè)計(jì)水深 1 22 9 26 8 04m 由于碼頭前沿布置在規(guī)劃前沿線處 且規(guī)劃挖至 9 0 m 所以水深條件肯定滿足 上海港 3000 噸級 1 碼頭畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書 6 1 2 2 港口主要建設(shè)規(guī)模的確定 1 2 2 1 泊位數(shù)和泊位年通過能力 N t P Q 因泊位利用率不好確定 所以用 t P B d f d z y K G t t tt t T 港口生產(chǎn)不平衡系數(shù)法來確定泊位年通過能力 泊位數(shù)N 碼頭年作業(yè)量 t 40 萬 tQQ 一個泊位的年通過能力 t t P 泊位年?duì)I運(yùn)天數(shù) d y T 泊位年?duì)I運(yùn)天數(shù)的確定 大霧 10 天 能見度 1000 降雨 15 天 日降水量 10 25 波浪 最大波高為 所以無影響 風(fēng) 船靠碼頭無裝卸作業(yè)的允許風(fēng)速為 8 級 由資料知大于 級風(fēng)的 多年平均天數(shù)為 18 6 天 氣溫 由某港的地理位置 估計(jì)不會有冰凍 考慮到以上資料不全和有些影響天數(shù)的重復(fù) 在總天數(shù)中扣掉 10 天 365 43 6 10 331 4 天 y T 裝卸一艘設(shè)計(jì)船型所需的時間 h 85 71 有兩臺 z t z t 3p G 門機(jī) 后面會作說明 設(shè)計(jì)船時效率 t 臺 h 70t 臺 hpp 晝夜小時數(shù) h 24h d t d t 晝夜非生產(chǎn)時間之和 h 3h t t 船舶的裝卸輔助作業(yè) 技術(shù)作業(yè)時間以及船舶靠離泊時間之和 f t h 取 5h f t 設(shè)計(jì)船型的實(shí)際載貨量 t 18000tGG 港口生產(chǎn)不平衡系數(shù) 查表得 1 5 B K B K 40 萬 t Pt704 92 5 1 18000 24 5 324 85 71 4 331 萬 N43 0 927040 400000 所以取一個泊位 1 2 2 2 件雜貨的倉庫和堆場所需的容量 E dc Kyk rBKh t T KKQ A K Kq E 倉庫和堆場所需的容量 應(yīng)大于 倍設(shè)計(jì)船型容量 因?yàn)橐紤]到一卸E 一裝同時進(jìn)行 年貨運(yùn)量 40 萬 h Q h Q 倉庫或堆場不平衡系數(shù) 1 1 BK K BK K 上海港 3000 噸級 1 碼頭畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書 7 貨物最大入倉庫或堆場的百分比 考慮最不利的直取作業(yè)情況 r K 100 r K 倉庫或堆場年?duì)I運(yùn)天數(shù) d 365d yk T yk T 堆場容積利用系數(shù) 對件雜貨取 1 0 K 貨物在倉庫或堆場的平均堆存期 查得 10d dc t dc t 單位或有效面積的貨物堆存量 查得 3 5 qq 倉庫或堆場總面積利用率 為有效面積占總面積的百分比 查得 K K 70 單層庫 K K Et 8 12054 1365 1011 1400000 A 3 4920 7 05 3 8 12054 庫場面積取為 10000 滿足大于 2 倍設(shè)計(jì)船型容量的要求 預(yù)留二線取 5000 實(shí) 際布置位置及面積見碼頭總平面布置圖 1 2 3 裝卸工藝 1 2 3 1 作業(yè)線 布置三條裝卸線 已留有發(fā)展空間 每條作業(yè)線配置如下 一臺 M 4 25 型門機(jī) 一輛牽引車和三輛平板車 平板車最大載重 8t 自重 2t 二輛 16t 輪胎吊 倉庫和堆場各一輛 一輛電瓶車 3 輛叉車 電瓶車只作短距離運(yùn)輸 不上樁臺 可在庫場內(nèi)運(yùn)輸 輪胎吊和叉車只在庫場內(nèi)作業(yè) 平板車工作時 一掛在前沿 一掛在后方卸貨 還有一掛在中途跑 這樣可節(jié)省時間 考 慮每次往返調(diào)頭 拆掛鉤等操作需時 3min 碼頭前沿作業(yè)地帶距庫場距離按最大 200m 計(jì) 行車速度取 10km h 2 78m s 行車時間 s 則每組拖掛車來回一次需時 72 78 2 200 1 t 3 5 4min 1 個小時能夠來回 11 趟 即平板車臺時效率為 88t 臺 時 而門機(jī)的 60 272 臺時效率為 70t 臺 時 所以每臺門機(jī)配備一組牽引平板車即可 碼頭 進(jìn)口 裝卸工藝流程圖 船 門機(jī) 牽引平板車 叉車 輪胎吊 電瓶車 倉庫 堆 場 碼頭 出口 裝卸工藝流程圖 倉庫 堆場 叉車 輪胎吊 電瓶車 牽引平板車 門機(jī) 船 1 2 4 港口平面布置 1 2 4 1 碼頭前沿作業(yè)地帶 門機(jī)軌距 10 5m 前軌中心線距碼頭前沿 2 m 吊幅滿足要求 鐵路不上碼頭 設(shè)前沿堆場 后 軌距前沿堆場邊緣 1 5m 前沿堆場寬 15m 碼頭總寬度為 14 15 29m 碼頭前沿來往車輛頻 繁 屬于主干道 道路寬度取 12 0m 人行道 2 0m 1 2 4 2 港區(qū)內(nèi)道路布置 該泊位有三條裝卸作業(yè)線 可以對應(yīng)布置三條主干道 取道路寬度為 12m 人行道寬度 1m 則 主干道寬度為 12 2 1 14m 港內(nèi)道路根據(jù) 海港總平面設(shè)計(jì)規(guī)范 確定港內(nèi)道路參數(shù) 道路寬度 主干道 9 15m 次干道 7 0 9 0m 支道 3 5 4 5m 道路邊緣距貨堆 機(jī)械 建筑物等距離取 1 0 1 5m 距車輛出入口處的距離取 4 5 6 0m 后方鐵路中心線至庫墻邊的距離取 11 75m 港內(nèi)最小圓曲線半徑 20m 交叉 路口處路面內(nèi)緣最小轉(zhuǎn)彎半徑取 12m 以上參數(shù)綜合考慮庫場 辦公樓等其他設(shè)施布置作 上海港 3000 噸級 1 碼頭畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書 8 適當(dāng)調(diào)整 道路縱坡考慮排水要求取 0 5 1 1 2 5 生產(chǎn) 生活輔助設(shè)施 1 2 5 1 根據(jù)河港規(guī)范及當(dāng)?shù)貙?shí)際情況 確定港區(qū)定員 裝卸工人總數(shù) Z N zzzl rbz KK nnn 1 裝卸工人數(shù) Z N 作業(yè)線數(shù) 3 z n z n 晝夜作業(yè)班次數(shù) 因某港較忙 所以用三班制 b n b n 每條作業(yè)線的配工人數(shù) r n r n 裝卸工人輪休率 zL K zL K 7 1 裝卸工人出勤率 90 95 90 zz K zz K 05 70 9 0 7 1 1 633 NZ 取 71 人 輔助工人數(shù) 710 1 7 1 取 8 人 所以裝卸工人總數(shù)為 79 人 機(jī)械司機(jī)人數(shù) 門機(jī)司機(jī)數(shù) 按規(guī)范三班制門機(jī)需 7 人 臺 則需 3 7 21 人 牽引車司機(jī)數(shù) 牽引車需 3 5 人 臺 則需 3 3 5 10 5 人 取 11 人 輪胎吊司機(jī)數(shù) 輪胎吊需 3 5 人 臺 共 6 臺輪胎吊 則需 6 3 5 21 人 叉車司機(jī)數(shù) 叉車需 3 5 人 臺 設(shè)每組牽引平板車配三臺叉車 則需 9 3 5 31 5 人 取 32 人 合計(jì)司機(jī)人數(shù)為 21 11 21 32 85 考慮出勤率增加 10 共需司機(jī)人數(shù)為 85 1 10 93 5 人 取 94 人 由上面計(jì)算可知主要生產(chǎn)人數(shù) 79 94 173 人 管理人員按 10 設(shè)置 人數(shù)為 173 10 17 3 取 18 人 須水手人數(shù)為 15 人 1 2 5 2 生產(chǎn) 生活輔助設(shè)施的面積 綜合辦公室 人 侯工室 人 裝卸及成組工具庫 按工藝要求確定 維修保養(yǎng)間 根據(jù)當(dāng)?shù)貤l件 按工藝要求確定 材料供應(yīng)站 泊位 碼頭水手間 間 不宜小于 人 加油站 還有小型流動機(jī)械庫等等 具體位置及面積見碼頭總平面布置圖 上海港 3000 噸級 1 碼頭畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書 9 2 第一方案 此方案采用縱橫梁不等高連接 橫梁現(xiàn)澆 縱梁采用預(yù)制疊合梁 面板搭在縱梁上 面 板采用疊合板 中間設(shè)中縱梁 兩側(cè)設(shè)兩個邊縱梁 2 1 面板設(shè)計(jì) 面板上的墊層考慮到要安放門機(jī)軌道取為 10cm 現(xiàn)澆層厚度取 15cm 預(yù)制板厚度根據(jù)起 重能力取為 25cm 面板受到自重和可變荷載作用 其中可變荷載包括堆貨荷載和流動機(jī)械 荷載 這兩者不能同時存在 取起控制作用的一個驗(yàn)算 整個前方樁臺的面板有 4 跨 取 靠海側(cè)門機(jī)縱梁和中縱梁之間的這一跨進(jìn)行尺寸驗(yàn)算 對于變形縫和碼頭端部的板 因尺 寸小 所以可不必驗(yàn)算 2 1 1 計(jì)算跨度 由于采用的是疊合板 因此按連續(xù)板計(jì)算 預(yù)制板的搭接長度 e 20cm L 5 25m 中到中 Ln 5 25 0 4 0 35 4 5m 凈跨 預(yù)制板長 Lb 4 5 0 2 2 4 9 m B1 70cm B2 80cm 連續(xù)板計(jì)算彎矩時的計(jì)算跨度 當(dāng) B1 0 1L 時 L0 L 當(dāng) B1 0 1L 時 L0 1 1Ln 因 B1 0 7m 0 1L 0 525m 所以 L0 1 1Ln 4 95m 2 1 2 預(yù)制板起重量驗(yàn)算 G Lb a b 鋼筋砼 G 預(yù)制板自重 kN Lb 預(yù)制板的長度 m Lb 4 9 m 上海港 3000 噸級 1 碼頭畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書 10 a 預(yù)制板的寬度 m a 7m b 預(yù)制板的厚度 m b 0 25m 鋼筋砼的重度 kN m3 25 kN m3 鋼筋砼 鋼筋砼 G 4 9 7 0 25 25 214 375kN 21875kg 陸上起重能力 60t 所以 滿足起重能力 2 1 3 荷載計(jì)算 2 1 3 1 板的自重 q1 h1 鋼筋砼 q1 板的自重 kPa h1 板的厚度 m h1 0 4m 鋼筋砼的重度 kN m3 鋼筋砼 25 kN m3 鋼筋砼 q1 25 0 4 10 kPa 2 1 3 2 砼墊層自重 q2 h2 砼 q2 砼墊層的自重 kPa h2 砼墊層的厚度 m h2 0 1m 砼的重度 kN m3 砼 24 kN m3 砼 q2 24 0 1 2 4kPa 2 1 3 3 整個板的自重 q0 q1 q2 q0 整個板的自重 kPa q1 板的自重 kPa q2 砼墊層的自重 kPa q0 10 2 4 12 4 kPa 2 1 3 4 堆貨荷載 查 港口工程荷載規(guī)范 知 對海港中的件雜貨碼頭 有門機(jī) 前沿堆貨荷載標(biāo)準(zhǔn)值為 20 kPa 2 1 3 5 流動機(jī)械荷載 流動機(jī)械有輪胎吊 電瓶車 牽引平板車和牽引車 電瓶車只用于短距離運(yùn)輸 不上樁臺 只在后方工作 輪胎吊主要在后方堆場作業(yè) 也不上樁臺 牽引平板車和牽引車都上樁臺 但由 港口工程荷載規(guī)范 知 牽引車的荷載值比牽引平板車小 因此只考慮牽引平板車 查 港口工程荷載規(guī)范 知 牽引平板車自重 2t 滿載輪壓 25kN 最大載重量為 8t 2 1 4 跨中彎矩計(jì)算 取單寬 2 1 4 1 板的自重產(chǎn)生的跨中彎矩 2 00 8 1 LqM 永 永久荷載產(chǎn)生的跨中彎矩 永 MmkN q0 整個板的自重 kN m q0 12 4 kN m 上海港 3000 噸級 1 碼頭畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書 11 L0 板的計(jì)算跨度 m L0 4 95m mkNM 98 3795 4 4 12 8 1 2 永 2 1 4 2 堆貨荷載產(chǎn)生的跨中彎矩 2 00 8 1 LqM 堆 堆貨荷載產(chǎn)生的跨中彎矩 堆 MmkN q0 堆貨荷載 kN m q0 20 kN m L0 板的計(jì)算跨度 m L0 4 95m mkNM 26 6195 4 20 8 1 2 堆 2 1 4 3 牽引平板車產(chǎn)生的跨中彎矩 由于是初步設(shè)計(jì) 采用簡化法大致計(jì)算平板車在跨中產(chǎn)生的 彎矩 影響線如圖 最不利荷載位置如圖所示 2 1i i yPM M 牽引平板車荷載產(chǎn)生的跨中彎矩 mkN P 牽引平板車的簡化集中力 kN P 50kN yi 牽引平板車荷載影響線的各荷載位置下的縱距 m mkN 25 9020 902550M 2 1 5 抗彎模量 2 6 1 bhW W 面板的抗彎模量 m3 b 垂直于板跨方向的板寬 m b 1m h 板的厚度 m h 0 4m 32 0267 0 4 01 6 1 mW 2 1 6 荷載組合 考慮恒載 可變荷載這種組合 可變荷載中牽引平板車荷載起控制作用 因此選用牽引平 板車荷載 可變永中 MMM 荷載組合后的跨中彎矩 中 MmkN 永久荷載在跨中產(chǎn)生的彎矩 37 98 永 MmkN 永 MmkN 可變荷載在跨中產(chǎn)生的彎矩 61 26 可變 MmkN 可變 MmkN 荷載組合系數(shù) 0 7 mkNM 155 10125 907 098 37 中 上海港 3000 噸級 1 碼頭畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書 12 2 1 7 抗裂安全驗(yàn)算 中 M WR K fm f 抗裂安全系數(shù) f K 截面影響系數(shù) 查 港口工程砼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 得 1 55 m m 砼的軸心抗拉強(qiáng)度 由于采用的是 C30 號砼 所以 2000kPa f R f R W 板的抗彎模量 m3 W 0 0267 m3 荷載組合后的跨中彎矩 101 155 中 MmkN 中 MmkN 0 6 0 7818 0 155 101 0267 0 10255 1 3 f K 滿足采用螺紋剛的抗裂要求 2 2 門機(jī)縱梁設(shè)計(jì) 門機(jī)縱梁預(yù)制高度為 130cm 底寬 50cm 兩邊都設(shè)有牛腿 尺寸如圖 門機(jī)縱梁受到本身 自重 面板自重 面板傳來的堆貨荷載 流動機(jī)械荷載和門機(jī)荷載作用 堆貨荷載和門機(jī) 荷載可以同時存在 選取靠海側(cè)的門機(jī)縱梁驗(yàn)算 此情況最不利 變形縫和碼頭端部的懸 臂門機(jī)縱梁 因懸臂長度小 所以可不必驗(yàn)算 2 2 1 計(jì)算跨度 因縱梁搭在橫梁上 應(yīng)按連續(xù)梁考慮計(jì)算跨度 此處為初步設(shè)計(jì) 先取 L中 中為計(jì)算跨度 按簡支梁計(jì)算和 然后對連續(xù)梁進(jìn)行修正可得跨中設(shè)計(jì)彎矩 由于橫向排架間 永 M 可變 M 距為 7m 所以 L0 L中 中 7m 2 2 2 預(yù)制門機(jī)縱梁起重量驗(yàn)算 預(yù)制門機(jī)縱梁斷面面積 S 0 72 m2 4 10 1565100501580 預(yù)制門機(jī)縱梁自重 G L0 S 鋼筋砼 G 預(yù)制門機(jī)縱梁自重 kN L0 門機(jī)縱梁的長度 m L0 7 m S 門機(jī)縱梁斷面面積 m2 S 0 72m2 鋼筋砼的重度 kN m3 25 kN m3 鋼筋砼 鋼筋砼 G 7 0 72 25 126 kN 12857 14 kg 陸上起重能力 60t 上海港 3000 噸級 1 碼頭畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書 13 滿足起重能力的要求 2 2 3 荷載計(jì)算 2 2 3 1 門機(jī)縱梁自重 S 1 q 鋼筋砼 門機(jī)縱梁自重 kN m 1 q S 門機(jī)縱梁斷面面積 m2 S 0 72m2 鋼筋砼的重度 kN m3 25 kN m3 鋼筋砼 鋼筋砼 25 0 72 18 kN m 1 q 2 2 3 2 面板層自重 kPaq 4 12 2 2 2 3 3 門機(jī)縱梁上的面板層自重 如圖 23 qqL 門機(jī)縱梁上的面板層自重 kN m 3 q 門機(jī)縱梁承受的面板寬度 m LmL625 3 25 5 2 2 1 mkNq 95 44625 3 4 12 3 要使連續(xù)梁跨中產(chǎn)生最大彎矩 均布荷載應(yīng)隔跨布置 如圖 2 2 3 4 由面板傳到門機(jī)縱梁上的堆貨荷載 圖與上兩圖一樣 qq4L 門機(jī)縱梁上的堆貨荷載 kN m 4 q 堆貨荷載 kPa 20kPaqq L 門機(jī)縱梁承受的面板寬度 m mL625 3 25 5 2 2 1 20 3 625 72 5kN m 4 q 2 2 3 5 流動機(jī)械荷載 只考慮牽引平板車 理由同面板設(shè)計(jì)中 采用簡化法考慮 最不利情況 假設(shè)平板車滿載時的全部自重都作用在跨中 上海港 3000 噸級 1 碼頭畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書 14 P 100kN 如圖 不考慮沖擊系數(shù) 2 2 3 6 門機(jī)荷載 作用在門機(jī)縱梁上的門機(jī)荷載有兩種最不利情況 一種是一臺 門機(jī)作用在跨中 另一種是二臺門機(jī)作用在一跨縱梁上 2 2 3 6 1 一臺門機(jī) 吊臂的位置如圖所示 此時輪壓為 P 250kN 此時有可能最不利 2 2 3 6 2 二臺門機(jī) 吊臂的位置如圖所示 二臺門機(jī)同時作用在一 跨縱梁上時吊臂不能交叉 此時輪壓為 P 220kN 此時也可能最不利 2 2 4 跨中彎矩計(jì)算 2 2 4 1 縱梁自重及其上面板自重產(chǎn)生的跨中彎矩 2 031 8 1 LqqM 永 永久荷載產(chǎn)生的跨中彎矩 永 MmkN q1 門機(jī)縱梁自重 kN m q1 18 kN m q3 門機(jī)縱梁上的面板層自重 kN m q3 44 95 kN m L0 門機(jī)縱梁的長度 m L0 7m mkNM 57 385795 4418 8 1 2 永 2 2 4 2 堆貨荷載產(chǎn)生的跨中彎矩 2 04 8 1 LqM 堆 堆貨荷載產(chǎn)生的跨中彎矩 堆 MmkN q4 堆貨荷載 kN m q0 72 5 kN m L0 門機(jī)縱梁的長度 m L0 7m mkNM 06 4447 5 72 8 1 2 堆 2 2 4 3 流動機(jī)械荷載產(chǎn)生的跨中彎矩 流 M 0 4 1 PL 流動機(jī)械荷載產(chǎn)生的跨中彎矩 流 MmkN P 流動機(jī)械荷載 kN P 100 kN L0 門機(jī)縱梁的長度 m L0 7m 流 MkN1757100 4 1 由上可知 流動機(jī)械荷載產(chǎn)生的跨中彎矩沒有堆貨荷載在跨中產(chǎn)生的彎矩大 堆貨荷載起 控制作用 2 2 4 4 門機(jī)荷載產(chǎn)生的跨中彎矩 2 2 4 4 1 一臺門機(jī) 上海港 3000 噸級 1 碼頭畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書 15 此情況下的最不利位置為支腿對稱分布 采用結(jié)構(gòu)力學(xué)中的影響線來求 影響線如圖 4 1i i yPM M 門機(jī)荷載產(chǎn)生的跨中彎矩 mkN P 門機(jī)的輪壓 kN P 250kN yi 門機(jī)荷載影響線的各荷載位置下的縱距 m M 250 1 125 1 5 2 1312 5mkN 2 2 4 4 2 二臺門機(jī) 此時有兩種情況最不利 如下 情況 影響線如圖 門機(jī)的支腿荷載對稱分布在跨中 8 1i i yPM M 門機(jī)荷載產(chǎn)生的跨中彎矩 mkN P 門機(jī)的輪壓 kN P 220kN yi 門機(jī)荷載影響線的各荷載位置下的縱距 m M 220 2 1 375 1 0 5 0 125 1320mkN 情況 影響線如圖 門機(jī)有一個支腿作用在跨中 7 1i i yPM M 門機(jī)荷載產(chǎn)生的跨中彎矩 mkN P 門機(jī)的輪壓 kN P 220kN yi 門機(jī)荷載影響線的各荷載位置下的縱矩 m M 220 0 5 0 875 1 375 1 75 1 0 625 0 125 1375mkN 綜上所述 當(dāng)二臺門機(jī)作用時的情況 跨中產(chǎn)生的彎矩最大 M 1375mkN 2 2 5 荷載組合 考慮恒載 可變荷載這種組合 可變荷載中堆貨荷載 門機(jī)荷載起控制作用 可變永中 MMM 荷載組合后的跨中彎矩 中 MmkN 永久荷載在跨中產(chǎn)生的彎矩 385 57 永 MmkN 永 MmkN 可變荷載在跨中產(chǎn)生的彎矩 444 06 1375 1819 06 可變 MmkN 可變 M mkN 荷載組合系數(shù) 0 7 上海港 3000 噸級 1 碼頭畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書 16 mkNM 912 165806 18197 057 385 中 2 2 6 門機(jī)縱梁高度驗(yàn)算 6 fm f RB MK h 中 h 門機(jī)縱梁所須高度 m 抗裂安全系數(shù) 1 1 f K f K 截面影響系數(shù) 查 港口工程砼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 得 1 5 m m 砼的軸心抗拉強(qiáng)度 由于采用的是 C30 號砼 所以 2000kPa f R f R 荷載組合后的跨中彎矩 1658 912 中 MmkN 中 MmkN B 門機(jī)縱梁底寬 m B 0 5m 預(yù)加應(yīng)力 kPa 8000 kPa 1 3mmh208 1 100005 15 0 912 16581 16 滿足所須要求 2 3 中縱梁設(shè)計(jì) 中縱梁預(yù)制高度為 110cm 底寬 40cm 兩邊都設(shè)有牛腿 尺寸如圖 中縱梁受到本身自重 面板自重 面板傳來的堆貨荷載和流動機(jī)械荷載的作用 且這兩者不能同時存在 選取兩 個橫梁之間的一跨中縱梁驗(yàn)算 此情況最不利 變形縫和碼頭端部的懸臂中縱梁 因懸臂 長度小 所以可不必驗(yàn)算 2 3 1 計(jì)算跨度 因縱梁搭在橫梁上 應(yīng)按連續(xù)梁考慮計(jì)算跨度 此處為初步設(shè)計(jì) 先取 L中 中為計(jì)算跨度 按簡支梁計(jì)算和 然后對連續(xù)梁進(jìn)行修正可得跨中設(shè)計(jì)彎矩 由于橫向排架間 永 M 可變 M 距為 7m 所以 L0 L中 中 7m 2 3 2 預(yù)制中縱梁起重量驗(yàn)算 預(yù)制中縱梁斷面面積 S 24 51 0 10551540801570m 預(yù)制中縱梁自重 G L0 S 鋼筋砼 G 預(yù)制中縱梁自重 kN L0 中縱梁的長度 m L0 7 m 上海港 3000 噸級 1 碼頭畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書 17 S 中縱梁斷面面積 m2 S 0 51m2 鋼筋砼的重度 kN m3 25 kN m3 鋼筋砼 鋼筋砼 G 7 0 51 25 89 25 kN 9107 14 kg 陸上起重能力 60t 滿足起重能力的要求 2 3 3 荷載計(jì)算 2 3 3 1 中縱梁自重 S 1 q 鋼筋砼 中縱梁自重 kN m 1 q S 中縱梁斷面面積 m2 S 0 51m2 鋼筋砼的重度 kN m3 25 kN m3 鋼筋砼 鋼筋砼 25 0 51 12 75 kN m 1 q 2 3 3 2 面板層自重 kPaq 4 12 2 2 3 3 3 中縱梁上的面板層自重 如圖 23 qqL 中縱梁上的面板層自重 kN m 3 q 中縱梁承受的面板寬度 m LmL25 5 mkNq 1 6525 5 4 12 3 要使連續(xù)梁跨中產(chǎn)生最大彎矩 均布荷載應(yīng)隔跨布置 如圖 2 3 3 4 由面板傳到中縱梁上的堆貨荷載 圖與上兩圖一樣 qq4L 中縱梁上的堆貨荷載 kN m 4 q 堆貨荷載 kPa 20kPaqq L 中縱梁承受的面板寬度 m mL25 5 20 5 25 105kN m 4 q 2 3 3 5 流動機(jī)械荷載 只考慮牽引平板車 理由同面板設(shè)計(jì)中 采用簡化法考慮最不利情況 假設(shè)平板車滿載時 的全部自重都作用在跨中 P 100kN 不考慮沖擊系數(shù) 上海港 3000 噸級 1 碼頭畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書 18 2 3 4 跨中彎矩計(jì)算 2 3 4 1 縱梁自重及其上面板自重產(chǎn)生的跨中彎矩 2 031 8 1 LqqM 永 永久荷載產(chǎn)生的跨中彎矩 永 MmkN q1 中縱梁自重 kN m q1 12 75 kN m q3 中縱梁上的面板層自重 kN m q3 65 1 kN m L0 中縱梁的長度 m L0 7m mkNM 83 4767 1 6575 12 8 1 2 永 2 3 4 2 堆貨荷載產(chǎn)生的跨中彎矩 2 04 8 1 LqM 堆 堆貨荷載產(chǎn)生的跨中彎矩 堆 MmkN q4 堆貨荷載 kN m q0 105 kN m L0 中縱梁的長度 m L0 7m mkNM 13 6437105 8 1 2 堆 2 3 4 3 流動機(jī)械荷載產(chǎn)生的跨中彎矩 流 M 0 4 1 PL 流動機(jī)械荷載產(chǎn)生的跨中彎矩 流 MmkN P 流動機(jī)械荷載 kN P 100 kN L0 中縱梁的長度 m L0 7m 流 MkN1757100 4 1 由上可知 流動機(jī)械荷載產(chǎn)生的跨中彎矩沒有堆貨荷載在跨中產(chǎn)生的彎矩大 堆貨荷載起 控制作用 2 3 5 荷載組合 考慮恒載 可變荷載這種組合 可變荷載中堆貨荷載起控制作用 可變永中 MMM 荷載組合后的跨中彎矩 中 MmkN 永久荷載在跨中產(chǎn)生的彎矩 476 83 永 MmkN 永 MmkN 可變荷載在跨中產(chǎn)生的彎矩 643 13 可變 MmkN 可變 MmkN 荷載組合系數(shù) 0 7 mkNM 02 92713 6437 083 476 中 上海港 3000 噸級 1 碼頭畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書 19 2 2 6 中縱梁高度驗(yàn)算 6 fm f RB MK h 中 h 中縱梁所須高度 m 抗裂安全系數(shù) 1 1 f K f K 截面影響系數(shù) 查 港口工程砼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 得 1 5 m m 砼的軸心抗拉強(qiáng)度 由于采用的是 C30 號砼 所以 2000kPa f R f R 荷載組合后的跨中彎矩 927 02 中 MmkN 中 MmkN B 中縱梁底寬 m B 0 4m 預(yù)加應(yīng)力 kPa 8000 kPa 1 1mmh01 1 100005 14 0 02 9271 16 滿足所須要求 2 4 邊縱梁設(shè)計(jì) 邊縱梁預(yù)制高度為 90cm 底寬 30cm 一邊設(shè)有牛腿 尺寸如圖 邊縱梁受到本身自重 面 板自重 面板傳來的堆貨荷載和流動機(jī)械荷載的作用 且這兩者不能同時存在 選取靠海 側(cè)的邊縱梁驗(yàn)算 此情況最不利 變形縫和碼頭端部的懸臂邊縱梁 因懸臂長度小 所以 可不必驗(yàn)算 2 4 1 計(jì)算跨度 因縱梁搭在橫梁上 應(yīng)按連續(xù)梁考慮計(jì)算跨度 此處為初步設(shè)計(jì) 先取 L中 中為計(jì)算跨度 按簡支梁計(jì)算和 然后對連續(xù)梁進(jìn)行修正可得跨中設(shè)計(jì)彎矩 由于橫向排架間 永 M 可變 M 距為 7m 所以 L0 L中 中 7m 2 4 2 預(yù)制邊縱梁起重量驗(yàn)算 預(yù)制邊縱梁斷面面積 S 由于預(yù)制邊縱梁的 24 3 010 5 371530601545m 尺寸較小 所以肯定能滿足起重能力的要求 2 4 3 荷載計(jì)算 2 4 3 1 邊縱梁自重 S 1 q 鋼筋砼 邊縱梁自重 kN m 1 q 上海港 3000 噸級 1 碼頭畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書 20 S 邊縱梁斷面面積 m2 S 0 3m2 鋼筋砼的重度 kN m3 25 kN m3 鋼筋砼 鋼筋砼 25 0 3 7 5 kN m 1 q 2 4 3 2 面板層自重 kPaq 4 12 2 2 4 3 3 邊縱梁上的面板層自重 如圖 23 qqL 邊縱梁上的面板層自重 kN m 3 q 邊縱梁承受的面板寬度 m LmL12 2 1 mkNq 4 121 4 12 3 要使連續(xù)梁跨中產(chǎn)生最大彎矩 均布荷載應(yīng)隔跨布置 如圖 2 4 3 4 由面板傳到邊縱梁上的堆貨荷載 圖與上兩圖一樣 qq4L 邊縱梁上的堆貨荷載 kN m 4 q 堆貨荷載 kPa 20kPaqq L 邊縱梁承受的面板寬度 m mL12 2 1 20 1 20kN m 4 q 2 4 3 5 流動機(jī)械荷載 只考慮牽引平板車 理由同面板設(shè)計(jì)中 采用簡化法考慮最不利情況 假設(shè)平板車滿載時 的全部自重都作用在跨中 P 100kN 不考慮沖擊系數(shù) 2 4 4 跨中彎矩計(jì)算 2 4 4 1 縱梁自重及其上面板自重產(chǎn)生的跨中彎矩 2 031 8 1 LqqM 永 堆貨荷載產(chǎn)生的跨中彎矩 永 MmkN q1 邊縱梁自重 kN m q1 7 5 kN m q3 邊縱梁上的面板層自重 kN m q3 12 4 kN m L0 邊縱梁的長度 m L0 7m 上海港 3000 噸級 1 碼頭畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書 21 mkNM 89 1217 4 125 7 8 1 2 永 2 4 4 2 堆貨荷載產(chǎn)生的跨中彎矩 2 04 8 1 LqM 堆 堆貨荷載產(chǎn)生的跨中彎矩 堆 MmkN q4 堆貨荷載 kN m q4 20 kN m L0 邊縱梁的長度 m L0 7m mkNM 5 122720 8 1 2 堆 2 4 4 3 流動機(jī)械荷載產(chǎn)生的跨中彎矩 流 M 0 4 1 PL 流動機(jī)械荷載產(chǎn)生的跨中彎矩 流 MmkN P 流動機(jī)械荷載 kN P 100 kN L0 邊縱梁的長度 m L0 7m 流 MkN1757100 4 1 由上可知 堆貨荷載產(chǎn)生的跨中彎矩沒有流動機(jī)械荷載在跨中產(chǎn)生的彎矩大 流動機(jī)械荷 載起控制作用 2 4 5 荷載組合 考慮恒載 可變荷載這種組合 可變荷載中流動機(jī)械荷載起控制作用 可變永中 MMM 荷載組合后的跨中彎矩 中 MmkN 永久荷載在跨中產(chǎn)生的彎矩 121 89 永 MmkN 永 MmkN 可變荷載在跨中產(chǎn)生的彎矩 175 可變 MmkN 可變 MmkN 荷載組合系數(shù) 0 7 mkNM 39 2441757 089 121 中 2 4 6 邊縱梁高度驗(yàn)算 6 fm f RB MK h 中 h 邊縱梁所須高度 m 抗裂安全系數(shù) 1 1 f K f K 截面影響系數(shù) 查 港口工程砼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 得 1 5 m m 上海港 3000 噸級 1 碼頭畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書 22 砼的軸心抗拉強(qiáng)度 由于采用的是 C30 號砼 所以 2000kPa f R f R 荷載組合后的跨中彎矩 244 39 中 MmkN 中 MmkN B 邊縱梁底寬 m B 0 3m 預(yù)加應(yīng)力 kPa 2500 kPa 0 9mmh78 0 45005 13 0 39 2441 16 滿足所須要求 2 5 橫梁設(shè)計(jì) 橫梁為全現(xiàn)澆的 尺寸如圖 由于當(dāng)?shù)仨艥仓辉?2 5m 碼頭頂高程為 4 8m 根據(jù)預(yù)報(bào)的施工期潮位歷時曲線 潮位 底于 2 5m 和底于 2 3m 的時間相差不大 取下橫梁高度為 0 7m 上橫梁高度為 1 7m 橫梁截面面積為 1 24 m2 下橫梁 底寬考慮到樁所須的外包寬度取為 80cm 由于橫梁的斷面 面積很大 一般均可滿足承載能力要求 可不用驗(yàn)算尺寸 2 6 基樁樁力計(jì)算 2 6 1 靠船構(gòu)件設(shè)計(jì) 靠船構(gòu)件由懸臂梁 牛腿 縱向水平支撐 橡膠護(hù)舷等構(gòu)件組成 考慮到船舶停靠安全等 因素 靠船構(gòu)件底高程取為 1 3m 縱向水平支撐尺寸不小于 35cm 30cm 靠船構(gòu)件寬度 應(yīng)小于下橫梁寬度 取為 70cm 尺寸如圖 2 6 1 1 懸臂梁自重 1 P 鋼筋砼 1 V 懸臂梁自重 kN 1 P 鋼筋砼的重度 kN m3 25 kN m3 鋼筋砼 鋼筋砼 懸臂梁的體積 m3 1 V kNP25 127 0 9 05 0 2 1 125 1 2 6 1 2 牛腿自重 2 P 鋼筋砼 2 V 上海港 3000 噸級 1 碼頭畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書 23 牛腿的自重 kN 2 P 鋼筋砼的重度 kN m3 25 kN m3 鋼筋砼 鋼筋砼 牛腿的體積 m3 2 V kNP3125 1 335 0 25 0 2 025 2 2 6 1 3 縱向水平支撐 3 P 鋼筋砼 3 V 牛腿的自重 kN 3 P 鋼筋砼的重度 kN m3 25 kN m3 鋼筋砼 鋼筋砼 牛腿的體積 m3 3 V kNP54 163 035 0 7 0725 3 2 6 1 4 靠船構(gòu)件總重及其重心到碼頭前沿線的距離 靠船構(gòu)件總重 kNPP i i 1 30 3 1 靠船構(gòu)件重心到碼頭前沿線的距離 m PP x317 0 1 30 633 0 257 05 04 01275 0 7 05 0125275 0 275 0 32 2 6 2 船舶撞擊力計(jì)算 船舶撞擊力按 港口工程荷載規(guī)范 的 10 6 計(jì)算 此次設(shè)計(jì)按橡膠護(hù)舷吸收的能量大于 10 倍靠船結(jié)構(gòu)的吸能量來考慮 2 6 2 1 排水量噸位估算 在 港口規(guī)劃與布置 中查得估算公式為 log f 0 404 0 932logDWT f 滿載排水量 t DWT 船舶總載重量 t DWT 3000 t 解得 f 4412 42t 2 6 2 2 船舶靠岸時的有效撞擊能計(jì)算 M 0 E 2 2 n V 船舶靠岸時的有效撞擊能量 kJ 0 E 有效動能系數(shù) 0 7 上海港 3000 噸級 1 碼頭畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書 24 M 船舶的質(zhì)量 t 按滿載排水量計(jì)算 M f 4412 42t 船舶靠岸時的法向速度 m s 查 港口工程荷載規(guī)范 得 n V 3000 的有掩護(hù)的海船的法向靠岸速度為 0 15 m s n V kJE75 3442 441215 0 2 7 0 2 0 2 6 2 3 選擇橡膠護(hù)舷 由于上部結(jié)構(gòu)高 2 5m 靠船構(gòu)件長 1m 查 橡膠護(hù)舷性能手冊 選用 SA250H 3000 2625 型橡膠護(hù)舷 反力為 P 420kN 2 6 2 4 作用在橫向排架上的最大撞擊力 N P N 作用在橫向排架上的最大撞擊力 kN 水平集中力的橫向分力在排架中的最大分配系數(shù) 查 高樁碼頭設(shè)計(jì)與施 工規(guī)范 得 0 370 P 橡膠護(hù)舷的總反力 kN P 420kN N 0 370 420 155 4 kN 2 6 3 船舶系纜力計(jì)算 船舶系纜力應(yīng)按 港口工程荷載規(guī)范 的 10 4 計(jì)算 在計(jì)算系纜力前 先按 10 2 和附錄 E