某特大橋預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁線性控制施工方案.doc

某特大橋預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁線性控制施工方案一、工程概況某特大橋?yàn)殡p線級(jí)鐵路橋，主橋全部位于R=4500m的曲線上，線間距為4.6014.716m，本主梁位于3.6的坡道上，最大行車速度為200km/h。橋梁上部結(jié)構(gòu)形式為1-32m+1-24m+3-32m+（36+64+36）m+8-32m，其中5#8#墩為（36+64+36）m預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁，一聯(lián)全長137.1m（含梁主筋至邊支座中心0.55m）。箱梁各控制截面梁高分別為：端支座及跨中處為3.1m邊直段長3.55m（含梁端至邊支座中心0.55m），中支點(diǎn)處梁高5.1m，平段長2.6m，梁高按圓曲線變化，圓曲線半徑R=221.5225m。箱梁橫截面為單箱單室直腹板,全橋箱梁底寬6.2m橋面板寬12.45m。全梁共分39個(gè)梁段，中支點(diǎn)0號(hào)塊長度9.0m,一般梁段長度分成3.0m、3.5m，合攏段2.0m,邊跨直線段長3.55m 。全橋位于曲線上，橋面上坡，且梁底呈圓曲線變化，故本橋預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁施工時(shí)必須進(jìn)行橫、豎向線形控制。二、預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁線性控制具體操作程序1、首先成立線控組織機(jī)構(gòu)：由項(xiàng)目總工程師總負(fù)責(zé)，下設(shè)精測組，并有技術(shù)、試驗(yàn)配合。項(xiàng)目部另外委托專業(yè)檢測單位進(jìn)行測量數(shù)據(jù)分析、溫度應(yīng)力及砼徐變測試、檢算，并提供每節(jié)梁段立模底標(biāo)高。 2、線性控制具體操作程序2.1、橫向線性控制根據(jù)“某特大橋預(yù)應(yīng)力砼連續(xù)彎梁施工設(shè)計(jì)圖”（武老施（橋）圖18-85）所給設(shè)計(jì)理論數(shù)據(jù)計(jì)算。計(jì)算程序?yàn)椋合劝丛O(shè)計(jì)每節(jié)段梁長結(jié)合每節(jié)梁段中軸線偏角計(jì)算確定每節(jié)梁前后端中心點(diǎn)坐標(biāo)；然后根據(jù)設(shè)計(jì)曲線半徑（R=4500m），另外本橋連續(xù)梁部分在緩和曲線上，按理論公式計(jì)算出曲線梁每節(jié)段內(nèi)外側(cè)弧長，分別在每節(jié)梁頂翼緣板端部做上標(biāo)記，并與梁端中心點(diǎn)連線確定內(nèi)外側(cè)梁段長度。全梁各節(jié)段分節(jié)處中心點(diǎn)坐標(biāo)計(jì)算值、內(nèi)外側(cè)梁長值，以及各節(jié)梁段中軸線偏角及布置示意圖詳見附頁。2.2、豎向線性控制首先由我單位提供棱形掛籃、內(nèi)外側(cè)模、底模重量,以及掛籃靜載試驗(yàn)獲得后錨和前支點(diǎn)的彈性、非彈性變形值給設(shè)計(jì)單位,由設(shè)計(jì)院確定各梁段設(shè)計(jì)撓度值；其次在立模前實(shí)側(cè)施工撓度值,與設(shè)計(jì)值進(jìn)行比較,并與外委線控單位代表協(xié)商確定下一梁段修正后設(shè)計(jì)撓度值，確定立模標(biāo)高。4.4、掛籃走行移位完成一個(gè)梁段后，掛籃需前移以灌筑下一個(gè)梁段，移位順序如下：將剛灌好的梁段頂面找平，然后鋪設(shè)軌道放松底模架的前后吊桿和吊帶，將底模架后橫梁用5t倒鏈懸掛在外模走行梁上拆除后吊帶與底模架的聯(lián)結(jié)解除桁架后端長錨固螺栓在軌道頂面安裝5t倒鏈，并標(biāo)好前支座應(yīng)到的位置用倒鏈牽引前支座，使菱形桁架、底模、外模一起向前移動(dòng)，兩邊的掛籃保持與之同步前移移動(dòng)到位后，安裝后吊桿，將底模架吊起解除外模走行梁上的一個(gè)后吊桿，將吊架移至待灌梁段頂面的預(yù)留孔處，再與吊桿連接，另一側(cè)的掛籃用同樣的方法移動(dòng)。同一“T”構(gòu)上的兩個(gè)掛籃必須同步向兩端移動(dòng)調(diào)整掛籃位置和標(biāo)高，進(jìn)行待灌梁段的施工。掛籃移位前須松開后置的限位手動(dòng)葫蘆，然后用10t倒鏈拉動(dòng)籃前行，每移動(dòng)50cm，必須停下來用拉長器接長作后錨固筋的精軋螺紋鋼筋，上好槽鋼壓板與滑塊，再撤除最后面的槽鋼壓板與滑塊，以上程序進(jìn)行完后，繼續(xù)前移，如果到指定位置處移過了頭，可用限位葫蘆施力回調(diào)。內(nèi)外模的升降調(diào)整順序：如果是降，先降外模，后降內(nèi)模；如果是升，先升內(nèi)模，后升外模。升降調(diào)整每次最大高度不超過20cm。吊桿穿越混凝土板時(shí)，均事先埋設(shè)內(nèi)徑100的PVC管，埋設(shè)位置誤差8mm。掛籃移位前，穿混凝土吊桿應(yīng)下降一定高度，將底模架橫梁用5t倒鏈懸掛在外模走行架上，就位后升起重新吊掛。5、A1A8 梁段懸臂灌筑 掛籃測試合格后，將預(yù)制好的A1梁段的底板、腹板鋼筋網(wǎng)片依次吊入掛籃內(nèi)進(jìn)行安裝。先將A0塊端部頂部鑿毛，綁扎鋼筋，注意縱向鋼筋要與A0塊預(yù)留的鋼筋相連。安裝底板、腹板中的縱向與豎向預(yù)應(yīng)力筋和制孔管道。頂板鋼筋待梁段內(nèi)模從A0塊箱體內(nèi)拖移出并安裝好以后，再進(jìn)行綁扎，同時(shí)安裝縱向和橫向預(yù)應(yīng)力筋孔道。鋼筋施工詳見“3.2、段鋼筋加工安裝”。復(fù)測掛籃的中線和標(biāo)高，調(diào)整符合要求后，在梁段端部左右腹板正上方各焊接一根短鋼筋棒（頂端打磨光滑，標(biāo)高與本梁段梁頂施工立模標(biāo)高相同）作為觀測點(diǎn)，測得標(biāo)高為h21(h21)。兩端的兩段箱梁在掛籃上懸澆施工時(shí)，必須對稱、平衡進(jìn)行，并嚴(yán)格控制澆筑各梁段混凝土?xí)r兩端混凝土的量差和超方，任何梁段實(shí)際澆筑的混凝土重量不得超過該梁段理論重量的3%，并不得超過2.0m3。箱梁頂板頂面澆筑混凝土的不平整度不得大于5mm；箱梁底板厚度同樣嚴(yán)格控制。梁段混凝土一次澆筑完成，澆筑時(shí)應(yīng)由前端向后端澆筑，要保證一個(gè)梁段混凝土在初凝時(shí)間內(nèi)完成澆筑。作業(yè)結(jié)束后，精確測量觀測點(diǎn)標(biāo)高h(yuǎn)22(h22)。同時(shí)，安排專人清理預(yù)應(yīng)力孔道，施工中不得堵塞預(yù)應(yīng)力孔道。待混凝土達(dá)到30號(hào)時(shí)，拆除梁段端部模板，將端部混凝土鑿毛，調(diào)直預(yù)留連接鋼筋。混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的80時(shí)，拆除內(nèi)側(cè)腹板模板?；炷琉B(yǎng)護(hù)期間，梁頂表面覆蓋雙層土工布，箱體內(nèi)外由專人不斷灑水養(yǎng)護(hù)。當(dāng)A1段混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的85%時(shí)，穿束對稱雙向張拉縱向預(yù)應(yīng)力鋼鉸線束、橫向預(yù)應(yīng)力束。預(yù)應(yīng)力束張拉前以及壓漿后，測量記錄觀測點(diǎn)的標(biāo)高h(yuǎn)23(h23)和h24(h24)。為避開掛籃軌道的影響，A1梁段的豎向預(yù)應(yīng)力筋的張拉與壓漿安排在A2梁段施工結(jié)束、掛籃移到A3梁段位置后進(jìn)行。A2A8梁段的施工程序與此相同。將A1梁段混凝土灌注前后觀測點(diǎn)的標(biāo)高差，即A1梁段端部撓度值h22-h21= h21(h22-h21=h21)，以及預(yù)應(yīng)力張拉前后該梁段端部撓度值h24-h23=h22(h24- h23)=h22 ，與根據(jù)線形控制計(jì)算結(jié)果繪制出的“懸灌階段梁體撓度統(tǒng)計(jì)表”中的h21計(jì)(h21計(jì))和h22計(jì)(h22計(jì))相比較。如果h21(h21)與h21計(jì)(h21計(jì))、 h22(h22)與h22計(jì)(h22計(jì))的差值都小于5mm，則按上述步驟進(jìn)行下一梁段的施工；若兩個(gè)差值中有一個(gè)或者二個(gè)都大于5mm，則據(jù)需要在下一梁段按修正的立模標(biāo)高施工。用同樣的施工步驟將A2、A3、A8梁段懸臂澆筑。箱梁澆筑過程中必須嚴(yán)格控制箱梁的線型，控制每個(gè)梁段的中線和標(biāo)高，A2A8梁段懸臂灌注的標(biāo)高控制方法同與上述方法相同。8、豎向線性控制的方法立模標(biāo)高的確定：箱梁懸灌的各節(jié)段立模標(biāo)高按下式確定：H1=H0+fi+(-fi預(yù))+f籃+fx式中H1待澆段箱梁底板前端處掛籃底模板標(biāo)高(張拉后)；H0該點(diǎn)設(shè)計(jì)標(biāo)高；fi本施工段及以后澆筑的各段對該點(diǎn)撓度的影響值，該值由設(shè)計(jì)圖紙?zhí)峁?，?shí)測后進(jìn)行修正，按經(jīng)驗(yàn)修正系數(shù)為0.50.9；fi預(yù)本施工段頂板縱向預(yù)應(yīng)力束張拉后對該點(diǎn)的影響值，由設(shè)計(jì)圖紙?zhí)峁鑼?shí)測后進(jìn)行修正，據(jù)經(jīng)驗(yàn)本橋的修正系數(shù)為0.81.0；f籃掛籃彈性變形對該灌注段的影響值，由掛籃結(jié)構(gòu)和構(gòu)造決定，本橋由掛籃靜載試驗(yàn)實(shí)測獲得為20mm；fx由混凝土的徐變、收縮、溫度、結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換、二期恒載、活載等影響產(chǎn)生的撓度計(jì)算值，其中徐變、收縮值可按1個(gè)月內(nèi)完成的節(jié)段考慮。本工程1 個(gè)月澆筑3節(jié)段，則其值分別按前3段的理論計(jì)算值的0.25、0.1、0.07、0.05計(jì)算，此值在晝夜平均氣溫為15以下時(shí)接近實(shí)際，當(dāng)氣溫在20以上時(shí)明顯偏小，要根據(jù)實(shí)測進(jìn)行修正。豎向線性控制具體操作程序?yàn)?首先由我單位提供棱形掛籃、內(nèi)外側(cè)模、底模重量,以及掛籃靜載試驗(yàn)獲得后錨和前支點(diǎn)的彈性、非彈性變形值給設(shè)計(jì)單位,由設(shè)計(jì)院確定各梁段設(shè)計(jì)撓度值；其次在立模前實(shí)側(cè)施工撓度值,與設(shè)計(jì)值進(jìn)行比較,并與駐地設(shè)計(jì)代表協(xié)商確定下一梁段修正后設(shè)計(jì)撓度值 (文中修正系數(shù)僅作參考)。施工工藝引起掛籃不均勻沉降的預(yù)防對策：以上公式中的幾個(gè)變量，可以根據(jù)理論分析及實(shí)測數(shù)據(jù)所得的修正系數(shù)加以確定，基本上能滿足規(guī)范要求。但懸灌施工還有掛籃的后錨和前支點(diǎn)的變形引起的沉降量，由于施工操作的差異會(huì)有較大的變化，而且此操作具有較大的離散性。對此，采取滑道的鋪設(shè)、前支點(diǎn)的支墊由專人負(fù)責(zé)的方法，盡量減少人為的偶然性誤差；掛籃的后錨是用16根32精軋螺紋鋼錨固來完成的，錨固的松緊程度將直接影響這一階段的變形量。為保證錨固的松緊程度一致，減少由于錨固的松緊不一致而引起的不均勻沉降量，施工時(shí)嚴(yán)格控制每根錨固螺紋鋼30kN的初張拉力。從而把上述2項(xiàng)工作可能引起的變形控制在3mm之內(nèi)。測點(diǎn)布置、時(shí)間的確定：每一梁段上的測點(diǎn)見“梁段上測點(diǎn)布置圖”。梁段平面圖(頂面)測點(diǎn)腹板觀測點(diǎn)掛籃前底橫梁梁段上測點(diǎn)布置圖測量時(shí)間的選定：由于溫度影響，主要是日照的溫差直接影響著立模放樣、復(fù)測等的精度。因此放樣及復(fù)測等工作，主要安排在早晨5:006:00進(jìn)行，并且每天都把已澆完的梁段控制點(diǎn)進(jìn)行復(fù)測，觀察其變化并及時(shí)調(diào)整。如果必須在其它時(shí)間進(jìn)行，應(yīng)予以修正，一般晝夜溫差在10左右時(shí)，標(biāo)高變化在710mm之間。每天同一時(shí)間內(nèi)對各點(diǎn)進(jìn)行觀測，把所有的數(shù)據(jù)匯總分析，確定各個(gè)工序、各種原因引起的標(biāo)高變化的修正系數(shù)。然后技術(shù)人員會(huì)簽立模通知單，用于指導(dǎo)下一梁段立模標(biāo)高。線控測量機(jī)構(gòu)：線控測量工作由有經(jīng)驗(yàn)的專職測量工程師完成，并配備先進(jìn)的測量儀器，用全站儀控制中線，用高精度水準(zhǔn)儀控制標(biāo)高，嚴(yán)格按照工程部確定的方案施測。觀測中注意測法，所有觀測點(diǎn)均應(yīng)換手