酸洗廢氣凈化系統(tǒng)設(shè)計(jì)講解

1、廣州大學(xué)市政技術(shù)學(xué)院課程設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)名稱(chēng)： 酸洗廢氣凈化系統(tǒng)設(shè)計(jì)系部環(huán)境工程系專(zhuān)業(yè)環(huán)境工程技術(shù)班級(jí)11 環(huán)境姓名馮韋華指導(dǎo)教師 戴 苗2013 年 06 月 1 日酸洗廢氣凈化系統(tǒng)課程設(shè)計(jì)前言：隨著人口的劇增和城市化的加劇， 煤和石油燃燒排放到大氣中的二氧化硫越 來(lái)越多，它在大氣中與水蒸氣和氧氣混合，生成硫酸，形成酸雨。酸雨被人們稱(chēng) 為“空中死神”，它對(duì)生態(tài)系統(tǒng)的危害已成為舉世矚目的環(huán)境問(wèn)題。控制大氣中 二氧化硫的含量無(wú)疑是當(dāng)今正在努力的一個(gè)問(wèn)題。 而酸洗產(chǎn)生的廢氣中含有大量 酸性氣體，合理處理廢氣中的酸性氣體是控制大氣污染的必要措施。本設(shè)計(jì)書(shū)由廣州大學(xué)市政技術(shù)學(xué)院環(huán)境工程系環(huán)境工程技術(shù)專(zhuān)業(yè)戴

2、苗老師 指導(dǎo)設(shè)計(jì)， 同時(shí)在編寫(xiě)的工程中， 得到了廣大同學(xué)的支持與幫助， 在此一并表示 衷心的感謝！由于時(shí)間倉(cāng)促， 加之設(shè)計(jì)者水平有限， 設(shè)計(jì)書(shū)中不妥之處在所難免， 懇請(qǐng)審 閱老師批評(píng)指正。設(shè)計(jì)者2013年 6 月 1 日目錄概述一、確定凈化方案 5.1設(shè)計(jì)目的 52設(shè)計(jì)任務(wù) 53設(shè)計(jì)資料 54凈化方案的選取 5二、集氣罩的設(shè)計(jì) 7.1. 集氣罩基本參數(shù)的確定 72. 集氣罩入口風(fēng)量的確定 8三、填料塔的設(shè)計(jì) 9.1. 填料塔參數(shù)確定 9（1）擬選用陶瓷鮑爾環(huán)填料的規(guī)格及相關(guān)參數(shù) 9（2）計(jì)算泛點(diǎn)氣速 uf 10（3）計(jì)算操作氣速 10（4）利用圓整后的塔徑重新計(jì)算操作氣速 11（5）校核填料直

3、徑與塔體直徑的比 11（6）校核調(diào)料塔的噴淋密度 112. 填料層高度確定 11（1）計(jì)算填料層高度 Z 11（2）計(jì)算填料塔床層壓降 12（3）計(jì)算填料塔壓降 12四、管網(wǎng)設(shè)計(jì) 1.2. 管道流速、設(shè)計(jì)流量 122凈化系統(tǒng)設(shè)備及管道布置簡(jiǎn)圖 133各管段的斷面尺寸和比摩阻 13管道水力計(jì)算表 144各管段的局部阻力系數(shù) 155. 各管段的沿程阻力和局部阻力以及總阻力 166對(duì)并聯(lián)管路進(jìn)行阻力平衡計(jì)算： 19（1）匯合點(diǎn) A 19（2）匯合點(diǎn) B 19五、動(dòng)力系統(tǒng)選擇 2.0.1. 風(fēng)機(jī)的確定： 202. 與風(fēng)機(jī)標(biāo)定工況計(jì)算 203動(dòng)力系統(tǒng)的選擇 20六、參考文獻(xiàn) 2.0.概述：我國(guó)的能源結(jié)構(gòu)

4、以煤為主， 是世界上最大的煤炭生產(chǎn)國(guó)和消費(fèi)國(guó)。 隨著經(jīng)濟(jì) 的快速發(fā)展， 我國(guó)因燃煤排放的二氧化硫急劇增加， 所造成的酸雨污染已經(jīng)到了 十分嚴(yán)重的程度，必須引起密切關(guān)注。1.1 酸雨的危害 弱酸性降水，可溶解地殼中的礦物質(zhì)，供植物吸收。但如果酸度過(guò)高，如pH值低于 5.0 ，就可能對(duì)人類(lèi)及自然生態(tài)系統(tǒng)造成危害。 酸雨帶來(lái)的巨大損失是 難以估量的，國(guó)外把酸雨稱(chēng)為“空中死神” 。1.1.1 酸液對(duì)人體的危害 酸雨形成硫酸霧所產(chǎn)生的毒性很大， 因?yàn)槠湮⒘？汕秩敕蔚纳畈拷M織， 從而引起肺氣腫和肺硬化等疾病而導(dǎo)致死亡。當(dāng)空氣中含有 0.8 mg/m3硫酸霧時(shí)，就 會(huì)使人難受致病。1.1.2 對(duì)農(nóng)作物、植被

5、的危害 受到酸雨侵蝕的農(nóng)作物， 由于葉內(nèi)葉綠素含量降低， 影響其光合作用， 引起 葉子枯萎和死亡使產(chǎn)量下降。荷蘭全國(guó) 54%的森林面積遭酸雨侵害，林木衰弱枯 萎。重慶地區(qū) 1982 年一場(chǎng) pH值達(dá) 3.9 的酸雨使上萬(wàn)畝水稻葉片枯黃， 狀如火烤， 幾天后死亡。1.1.3 對(duì)土壤、湖泊的危害 酸雨淋溶土壤中的鈣、鎂、鉀等營(yíng)養(yǎng)元素，抑制有機(jī)物的分解和氮的固定，使土壤貧瘠，影響作物生長(zhǎng)。酸雨得不到地表物質(zhì)的飽和，使得河流、湖泊酸度 增高，使水生動(dòng)植物減少甚至絕跡，成為“死湖” 。在加拿大，酸雨毀滅了 1.4 萬(wàn)個(gè)湖泊，另有 4000 個(gè)也瀕臨“死亡”。1.2 酸洗廢氣的處理 利用吸收塔處理廢氣已經(jīng)

6、是控制大氣污染的有效控制方法。 與傳統(tǒng)的板式塔相比, 填料塔具有生產(chǎn)能力大、分離效率高、壓降小、操作彈性大、持液量小等 優(yōu)點(diǎn)。特別是在 20世紀(jì) 70年代,由于新型填料、新型塔內(nèi)件的開(kāi)發(fā)應(yīng)用和基礎(chǔ) 理論研究的不斷深入 , 使填料塔的放大效應(yīng)取得了實(shí)質(zhì)性的突破 , 填料塔在化工 企業(yè)得到了很好的應(yīng)用。確定凈化方案1設(shè)計(jì)目的通過(guò)對(duì)氣態(tài)污染物凈化系統(tǒng)的工藝設(shè)計(jì)， 初步掌握氣態(tài)污染物凈化系統(tǒng)設(shè)計(jì) 的基本方法。 培養(yǎng)利用已學(xué)理論知識(shí)， 綜合分析問(wèn)題和解決實(shí)際問(wèn)題的能力， 繪 圖能力，以及正確使用設(shè)計(jì)手冊(cè)及相關(guān)資料的能力。2設(shè)計(jì)任務(wù)某廠(chǎng)生產(chǎn)用金剛砂，經(jīng)濕式研磨后，需加濃硫酸酸洗處理。加酸時(shí)，有大量 蒸汽、

7、酸霧及有害氣體生成，對(duì)車(chē)間環(huán)境及工人身體健康造成嚴(yán)重危害。為此， 需要對(duì)酸洗產(chǎn)生的廢氣進(jìn)行治理， 以改善車(chē)間的環(huán)境及工人的操作條件。 要求設(shè) 計(jì)的凈化系統(tǒng)效果好、操作方便、投資省，并且達(dá)到排放標(biāo)準(zhǔn)。3設(shè)計(jì)資料3.1 酸洗工藝特點(diǎn)酸洗時(shí)，工人將預(yù)先裝入金剛砂的 700mm 的圓筒形料槽， 沿酸洗槽前方的 軌道，推入酸洗槽位置后，向料槽中加入濃硫酸，并不斷攪拌。酸洗完后，將料 槽推出卸料； 重新裝入一筒新料進(jìn)行酸洗。 故酸洗為間斷操作， 加酸后槽內(nèi)溫度 可達(dá) 100以上。3.2 廢氣特點(diǎn)廢氣成分：近似空氣，標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下酸霧含量為 3210mg/m3； 廢氣溫度： 60。3.3 氣象資料氣溫：冬季：

8、6夏季： 31大氣壓力： 冬季： 97.86kPa；夏季： 95.72kPa3.4 酸洗車(chē)間工藝布置圖酸洗車(chē)間平面圖見(jiàn)圖 T01，酸洗車(chē)間剖面圖見(jiàn)圖 T02。4凈化方案的選取一般的局部排氣凈化系統(tǒng)的基本組成為： 集氣罩、風(fēng)管、凈化設(shè)備、引風(fēng)機(jī)、 煙囪。1) 集氣罩：集氣罩是用以捕集污染氣流的。其性能對(duì)凈化系統(tǒng)的技術(shù)經(jīng) 濟(jì)指標(biāo)有直接影響。由于污染源設(shè)備結(jié)構(gòu)和生產(chǎn)操作工藝的不同，集 氣罩的形式是多種多樣的。2) 風(fēng)管：在凈化系統(tǒng)中用以輸送氣流的管道稱(chēng)為風(fēng)管，通過(guò)風(fēng)管使系統(tǒng) 的設(shè)備和部件連成一個(gè)整體。3) 凈化設(shè)備：為了讓防止大氣污染，當(dāng)排氣中污染物含量超過(guò)排放標(biāo)準(zhǔn) 時(shí)，必須采用凈化設(shè)備進(jìn)行處理，達(dá)

9、到排放標(biāo)準(zhǔn)后，才能排入大氣。 即為該系統(tǒng)中的填料吸收塔。4) 通風(fēng)機(jī)：通風(fēng)機(jī)是系統(tǒng)中氣體流動(dòng)的動(dòng)力設(shè)備。為了防止通風(fēng)機(jī)的磨 損和腐蝕，通常把風(fēng)機(jī)設(shè)在凈化設(shè)備之后。5) 煙囪：煙囪是凈化系統(tǒng)的排氣裝置。由于凈化后的煙氣中仍含有一定 量的污染物，這些污染物在大氣中擴(kuò)散、稀釋、懸浮或沉降到地面。 為了保證污染物的地面濃度不超過(guò)環(huán)境空氣質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)，煙囪必須具有 一定高度。由設(shè)計(jì)資料可知， 產(chǎn)生的廢氣主要包括蒸汽、 酸霧及有害氣體。 采用液體吸 收法進(jìn)行凈化。可采用可采用 5NaOH 溶液在填料塔中吸收硫酸煙霧。操作情況下，氣相傳質(zhì)系數(shù) kGa 144kmol /(m3 h atm)(latm 10132

10、5 Pa) 液相傳質(zhì)系數(shù) kLa 0.7h 1推薦標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下液氣比 L/G2.54 L/m3。 本次設(shè)計(jì)取標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下液氣比 L/G=3L/m 3 該排氣凈化系統(tǒng)如圖 1 所示，包括酸洗廢氣集氣罩、 風(fēng)管、填料塔、引風(fēng)機(jī)、 煙囪。圖 1 酸洗廢氣處理工藝流程二、集氣罩的設(shè)計(jì)1. 集氣罩基本參數(shù)的確定 集氣罩的罩口尺寸應(yīng)小于罩子所在污染位置的污染物擴(kuò)散的斷面積。如果設(shè)集氣罩連接風(fēng)管的特征尺寸為 d0 （圓形為直徑，方形為短邊） ，污染源的特征尺 寸為 d，集氣罩距污染源的垂直距離 H，集氣罩口的特征尺寸為 D0 ，集氣罩喇叭 口長(zhǎng)度 h2 ，應(yīng)滿(mǎn)足 d0d0.2,1.0 D0d2.0和 Hd140

11、）則集氣罩喇叭口長(zhǎng)度 h2 D0 d0 1.06 0.2 0.43m2 2 2校核：d0d200 =0.2860.27001.0D0h1060700=1.52.04 5 0=0.64700h2d00.430.2=2.153校核結(jié)果表明設(shè)計(jì)參數(shù)全部滿(mǎn)足設(shè)計(jì)要求2. 集氣罩入口風(fēng)量的確定( 1)冬季 環(huán)境溫度為 6，加酸后槽內(nèi)溫度可達(dá) 100T=T1T2(K)=100( 6)=106(K)F 1 d 2 0.724420.385 m28.98 T1.25 F q 36008.98 1061.25 0.3853600=0.327 (kJ/s)1 1 3 Q0 0.403 qHF 2 3 0.403

12、0.327 0.45 0.385 3 0.113 (m3/s)2F F0 F 0.88 0.385 = 0.495m2取吸氣罩入口速度 V =0.8 m/s3Q Q0 VF 0.113 0.8 0.495 =0.509 m3/s2) 夏季 環(huán)境溫度為 31，加酸后槽內(nèi)溫度可達(dá) 100 T=T1T2(K)=10031=69(K)21 2 0.722Fd 20.385 m28.98 T 1.25F3600441.250.191 (kJ/s)8.98 691.25 0.385360023Q0 0.403 qHF 2 3 0.403 0.191 0.45 0.385 3 0.094 (m3/s)2F

13、F0 F 0.88 0.385 = 0.495m2取吸氣罩入口速度 V =0.8 m/s3Q Q0 VF 0.094 0.8 0.495=0.414 m /s由于冬季排風(fēng)量大于夏季排風(fēng)量，應(yīng)以冬季排風(fēng)量來(lái)計(jì)算， Q=0.509(m3/s)3校核管道中風(fēng)速：V 42Q 4 0.2509 =12.15 (m/s),符合要求( 1020 m/s) d020.22上式中所以，總設(shè)計(jì)流量為 QV 3Q 3 0.509 =1.527(m3/s)T溫差， KT1料槽溫度 , KT2環(huán)境溫度， Kq-熱量流量， kJ/sF-污染源斷面積， m2Q0-熱煙氣流量 , m /sH- 集氣罩距污染源的垂直距離， m

14、Q最小吸入風(fēng)量， m/sF集氣罩罩口面積與污染面積之差， m2V 最小吸入速度， 0.51.0m/sF 集氣罩罩口面積 m2三、填料塔的設(shè)計(jì)1. 填料塔參數(shù)確定1) 擬選用陶瓷鮑爾環(huán)填料的規(guī)格及相關(guān)參數(shù)工程比表面填料外徑高厚2 3直徑/( m2/m3類(lèi)型dh /mm空隙率/%個(gè)數(shù) 干填料因 n/m3 子 / m-1陶瓷鮑爾環(huán)填料38383841500.751340356DN /mm)2) 計(jì)算泛點(diǎn)氣速 uf 本設(shè)計(jì)采用 5%NaOH 溶液為吸收液 ,。 廢氣成分：近似空氣，標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下酸霧含量為 3210mg/m0.125 9.81 10501000 2 356 1.065 0.6321050

15、計(jì)算操作氣速u(mài)= 0.8uf =0.8 1.98 = 1.584 m/s ，溫度為 60 標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下取液氣比 L/G=3L/ m3H2SO4的摩爾比用 yH2SO4 表示y H2SO43.21 22.4 100% =0.073%98 1000M M空 1 yH2SO4M酸yH2SO429 1 0.073% 29 0.073% 29.1T=（273+t）K=273+60=333K所以:PMRT101.3 29.18.314 3333=1.065 kg/ m333Qv=1.527m3/s=5497.2 m3/hQLQV G 5 49.27 310 0 0 1 0 003=16.49 m3/hG Q

16、V G 549.72 1.0 6 5=5854.52 kg/hL QL L 16.49 1050 =17314.5 kg/hL GG L17314.5 1.065=0.0945854.52 1050查表得 u fg=0.125uf0.125g L1GuL0.2所以u(píng)f=1.98m/sDT4 1.5271.584計(jì)算塔徑，并進(jìn)行圓整=1.2m4) 利用圓整后的塔徑重新計(jì)算操作氣速 u224 3600D 2 4 3600 1.22u =1.2m/s QV5497.2u 1.2100% =60.6%,處于 uf 的 50%70%內(nèi)，符合要求 u f 1.98 f5)6)校核填料直徑與塔體直徑的比(應(yīng)

17、小于 1/81/10) d 38=0.032L噴 min；d L 噴 min, 符合要求 A 1.132. 填料層高度確定( 1) 計(jì)算填料層高度 Z由資料可知：標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下，酸霧含量為 3210mg/m3；操作情況下，氣相傳質(zhì)數(shù)3kGa 144kmol /(m3 h atm)(latm 101325Pa )液相傳質(zhì)系數(shù) kLa 0 . 7h 1當(dāng)?shù)囟敬髿鈮簽?Ps=734 mmHg=97.86kPa 查大氣污染物綜合排放標(biāo)準(zhǔn)，硫酸煙霧最高允許排放濃度為 45mg/m3所以Y1= y(H2SO4)= 0.073%N OGY1Y2dY =ln0.073%-ln0.001%=4.29Y Ye98Y

18、2 0.045 22.4 10 100% =0.001%3=1.209 m3/sPSQVTn97.86 1.527 273QVNVNTSPn333 101.331.209 3600 4352.4 m3/h4352.4 =194.3kmol22.4G QAVN 119.413.3 =206.9kmol/h144Z GNOG 206.9 4.29 6.16mKGa所以填料高度為 6.16m（ 2） 計(jì)算填料塔床層壓降由上面計(jì)算可得橫坐標(biāo)為：L G G =0.094G L查表得縱坐標(biāo)為：uf 2 G f G =0.125 gL在填料塔泛點(diǎn)速度通用關(guān)聯(lián)圖中， 根據(jù)橫、縱坐標(biāo)值定出塔的工作點(diǎn) 位置在 p

19、=150mmH2O/m 處由于 1mmH2O/m=9.80665Pa 所以填料床層壓力降為： 150 9.80665=1471Pa/m（ 3） 計(jì)算填料塔壓降則該填料塔得壓降為 : P P h 1417 5.94 =8075.79Pa四、管網(wǎng)設(shè)計(jì) 由前面的計(jì)算得到管道流速、設(shè)計(jì)流量分別是3V=12.15（m/s） Q=0.509 m3/s則管徑D管4 0.50912.15=0.23m圓整后 D 管=0.2m所以4QD管24 0.5090.22=16.21(m/s)在 1020ms的范圍內(nèi) ,符合 根據(jù)一般通風(fēng)系統(tǒng)中常用空氣流速，利用薄鋼板為風(fēng)管材料 2 凈化系統(tǒng)設(shè)備及管道布置簡(jiǎn)圖。3 根據(jù)各管

20、段的風(fēng)量和選定的流速，確定最不利路線(xiàn)上各管段的斷面尺寸和比摩阻考慮到除酸器及風(fēng)管漏風(fēng)，管段6、7 的計(jì)算風(fēng)量為 5497.2 =5772.06m3/h1.05h管道水力計(jì)算表管 段 編 號(hào)流量(m3/h)長(zhǎng) 度 L/m管徑 D/mm流速 u/ (m/s)局部 阻力 系數(shù)局部 阻力 Z/Pa比摩阻 Rm/(Pa /m)摩擦 阻力Rm.L/Pa管段阻力 (Rm+Z) /Pa備注復(fù)核 流速 u/(m/s)11832.44.75220160.227.2614.590.2117.26阻 力 不 平 衡13.4021832.42.25220160.89121.3214.542.73164.0513.403

21、3664.81300150.833.599.211.85111.29阻 力 不 平 衡14.4141832.43.752201601.05143.3114.571.21214.5213.4055497.28.14350140.3435.496.364.55100.0415.8865772.068400121.41108.123.841.04149.1612.7775772.068400121.95149.533.841.04190.5712.7711832.42001617179.116.233664.82501518250.24除塵器14714各管段的局部阻力系數(shù)管段 1：集氣罩一個(gè)： =0

22、.11 ； 90彎頭一個(gè)（ R/D=1.5） , =0.17 合流三通（ 1-3 ）根據(jù) F1+F2F3 =30Q2 0.509Q3 1.018F2D2220=0.54查得 13=-0.08=0.11+0.17+（-0.08）=0.2 管段 2：集氣罩一個(gè)： =0.11 ； 90彎頭一個(gè)（ R/D=1.5） , =0.17 合流三通（ 2-3 ） 23=0.61 。=0.11+0.17+0.61=0.89 管段 3：圓形合流三通（合流 3 5） 35=0.03 漸擴(kuò)管一個(gè) =30 =0.8=0.03+0.8=0.83F3D3300管段 4：集氣罩一個(gè)： =0.11 ；90彎頭一個(gè)（ R/D=1

23、.5） , =0.17漸擴(kuò)管一個(gè) =30 =0.8 圓形合流三通（合流 4-5 ）45=-0.03=0.11+0.17+0.8+（-0.03）=1.05管段 5：90彎頭兩個(gè)( R/D=1.5 ), =0.17=0.17+0.17=0.34管段 6： 漸擴(kuò)管一個(gè) =30=0.8 90彎頭三個(gè)( R/D=1.5 ), =0.17 漸縮管一個(gè) =45 =0.10.8 0.17 3 0.1=1.41管段 7： 漸擴(kuò)管一個(gè) =30=0.8 傘形風(fēng)帽一個(gè)(排風(fēng) h/D0=0.5) =1.15=0.8+1.15=1.955. 各管段的沿程阻力和局部阻力以及總阻力的計(jì)算。并將結(jié)果列于水力計(jì)算表 中。0.82

24、5 0.825Kt=(273+20)/(273+t) 0.825=(273+20)/(273-6)0.825=1.080.9 0.9Kp=(P/101.3)0.9=(97.86/101.3) 0.9=0.97查得材料制作風(fēng)管的粗糙度表，薄鋼板 K=0.150.18，取 K=0.15管 段 1 ： 根 據(jù) 管 道 水 力 計(jì) 算 表 查 得 Q=0.509m3/s,v=16m/s,L=4.75m d=220mm,Rm=14.5Pa/m因此：Kr=(Kv) 0.25=(0.1516)0.25=1.25校正后，Rm=Kt KpKrRm=1.08 0.97 1.25 14.5=18.99Pa/m則摩擦

25、壓力損失為PL1=LRm=4.75 18.99=90.2Pa各管件局部壓損系數(shù)為：=0.11+0.17+(-0.08)=0.222則局部壓損： Z u 0.2 1.065 16 =27.26Pa22則該管段總壓損為： P1= PL1+Z=90.2+27.26=117.26Pa管 段 2 ： 根 據(jù) 管 道 水 力 計(jì) 算 表 查 得 Q=0.509m3/s,v=16m/s,L=2.25m d=220mm,Rm=14.5Pa/m因此：Kr=(Kv) 0.25=(0.1516)0.25=1.25校正后，Rm=Kt KpKrRm=1.08 0.97 1.25 14.5=18.99Pa/m則摩擦壓力損

26、失為PL1=LRm=2.25 18.99=42.73Pa各管件局部壓損系數(shù)為：=0.11+0.17+0.61=0.89則局部壓損：22u2 0.89 1.065 162 Z =121.32Pa22則該管段總壓損為： P2= PL1+Z=42.73+121.32=164.05Pa管 段 3 ： 根 據(jù) 管 道 水 力 計(jì) 算 表 查 得 Q=1.018m3/s,v=15m/s,L=1m d=300mm,Rm=9.2Pa/m因此：Kr=(Kv) 0.25=(0.1515)0.25=1.23校正后，Rm=Kt KpKrRm=1.08 0.97 1.23 9.2=11.85Pa/m則摩擦壓力損失為PL

27、1=LRm=1*11.85=11.85Pa各管件局部壓損系數(shù)為：=0.03+0.8=0.83則局部壓損：Z u2 0.83 1.065 152 =99.44Pa22則該管段總壓損為： P3= PL1+Z=11.85+99.44=111.29Pa管 段 4 ： 根 據(jù) 管 道 水 力 計(jì) 算 表 查 得 Q=0.509m3/s,v=16m/s,L=3.75m d=220mm,Rm=14.5Pa/m因此：Kr=(Kv) 0.25=(0.1516)0.25=1.25校正后，Rm=Kt KpKrRm=1.08 0.97 1.25 14.5=18.99Pa/m則摩擦壓力損失為PL1=LRm=3.75 1

28、8.99=71.21Pa各管件局部壓損系數(shù)為：=0.11+0.17+0.8+ （-0.03 ） =1.05則局部壓損：Z u2 1.05 1.065 162 =143.31Pa22則該管段總壓損為： P4= PL1+Z=71.21+143.31=214.52Pa管 段 5 ： 根 據(jù) 管 道 水 力 計(jì) 算 表 查 得 Q=1.527m3/s,v=14m/s,L=8.15m d=350mm,Rm=6.3Pa/m因此：Kr=(Kv) 0.25=(0.1514)0.25=1.2校正后，Rm=Kt KpKrRm=1.08 0.97 1.2 6.3=7.92Pa/m則摩擦壓力損失為PL1=LRm=8.

29、15 7.92=64.55Pa各管件局部壓損系數(shù)為：=0.17+0.17=0.34則局部壓損：22u2 0.34 1.065 142Z =35.49Pa22則該管段總壓損為： P5= PL1+Z=64.55+35.49=100.04Pa管段 6：根據(jù)管 道水力 計(jì)算表查得 Q=1.6035m3/s,v=12m/s,L=8.00m d=400mm,Rm=3.8Pa/m因此：Kr=(Kv) 0.25=(0.1512)0.25=1.16校正后，Rm=Kt KpKrRm=1.16 0.97 1.2 3.8=5.13Pa/m則摩擦壓力損失為PL1=LRm=8.00 5.13=41.04Pa各管件局部壓損

30、系數(shù)為：0.8 0.17 3 0.1=1.4122則局部壓損： Z u 1.41 1.065 12 =108.12Pa22則該管段總壓損為： P6= PL1+Z=41.04+108.12=149.16Pa管段 7：根據(jù)管 道水力 計(jì)算表查 得 Q=1.6035m3/s,v=12m/s,L=8.00m d=400mm,Rm=3.8Pa/m因此：Kr=(Kv) 0.25=(0.1512)0.25=1.16校正后，Rm=Kt KpKrRm=1.16 0.97 1.2 3.8=5.13Pa/m則摩擦壓力損失為PL1=LRm=8.00 5.13=41.04Pa各管件局部壓損系數(shù)為：=0.8+1.15=1.95則局部壓損：Zu2 1.95 1.065 122 =149.53Pa22則該管段總壓損為： P7= PL1+Z=41.04+149.53=190.57Pa6對(duì)并聯(lián)管路進(jìn)行阻力平衡計(jì)算：（1）匯合點(diǎn) AP1=117.26 Pa P2=164.05PaP2P1P2164.05 117.26164.05=-28.5% 10%為