煙囪筒體施工措施

1、A版 次日 期審 核改 版 原 因批 準編號作業(yè)指導書煙囪筒體編寫/日期： 一、工程概述本建筑物為新建鍋爐房的附屬構筑物（煙囪）。鋼筋混凝土結構，筒身砼等級為C40商品砼澆筑。鋼筋為級鋼直徑10、級鋼直徑*8等規(guī)格。筒身高100m，煙囪下口筒壁外半徑為 4.51m，出口外半徑為 1.91m，有豎向凹槽狀花飾；砼筒壁厚度從±0.000至+100.000由340mm160mm均勻縮減；筒身截面變化分為4個斜率，19.35m以下為i=0.039；19.35m至29.35m為i=0.037%；29.35m 至39.35m為i=0.035；39.35m至99.35m為i=0.02；在+64.3

2、50、+94.350處設有兩處信號平臺，在煙囪外壁29.35m以下設旋轉爬梯，分別在5.5、15.5、29.35設置休息平臺，29.35以上設上人直爬梯，與主體邊施工邊安裝爬梯同時進行。內壁沿全高筒壁每10m設一道牛腿，作為內襯防腐隔熱層的施工支撐；從±0以上5.4處積灰平臺頂部至99.350均為20防水型耐酸耐熱澆注料（此部分工作非我標段內容）。在±0以上5.70處東西方向設3300×3300煙氣入口兩個，煙道口中心線成45°角，筒壁外側設沉降觀測標4個，做法見11圖。二、施工技術依據、工程質量驗收依據及本項工程質量目標（1） 施工依據：1煙囪筒身10

3、0/3.0施工圖2、施工圖會審紀要；3、設計變更單；4、電力建設安全工作規(guī)程（DL5009.1-2002）。（2） 工程質量驗收依據1電力建設施工質量驗收及評定規(guī)程第部分：土建工程(DL/T5210.0-2012)；2鋼結構施工質量驗收規(guī)范（GB50205-2001）；3鋼筋焊接及驗收規(guī)程JGJ182003；4.混凝土結構工程施工施工質量驗收規(guī)范（GB50204-2002）；5.煙囪工程施工及驗收規(guī)范（GB50078-2008）。（3）工程質量目標混凝土內實外光，顏色一致，線條流暢，表面無污染。分項工程一次驗收合格率100%，單位工程達到合格。三、施工勞動力組織及計量器具、主要施工機械、工具1

4、、 勞動力組織1項目負責人： 2 技術負責人： 3安全員： 4. 技術員： 5鋼筋工： 10人6 木工： 16人7起架工： 5人8 瓦工： 12人9電工： 10. 壯工： 20人2、測量器具、施工工具、機械序號名 稱規(guī) 格單位數量備注1砼輸送車12 m3輛22卷揚機2t臺13氣割工具套24倒鏈2t/1t只6/45砼吊斗03m3個16砼手堆車雙輪方車015m3輛47振搗器插入式50臺48天輪及天輪架單輪200套19地輪及天輪架單輪200套110鋼絲繩195（6×37）m300導索11繩卡195個50Y-2012對講機調頻只413安全網孔2.5×2.5，3×6mm26

5、0014卡環(huán)3t個815配電箱個216套絲機臺117干粉滅火器個618鋼筋切斷機40臺119鋼筋彎曲機WG40臺120水準儀臺1檢校合格，并在有效期內21經緯儀臺1四、工期安排：1、2013.102014.03 筒身-0.65m99.35m施工2、2013.112014.04 爬梯、信號平臺施工3、2014.04 灰斗平臺施工4、2014.04-2014.05 航標漆施工五、施工準備1、熟悉圖紙，依據圖紙對鋼筋、模板翻樣并計算出鋼筋、砼用量，編制材料計劃。 2、鋼筋的領用，領料前檢查鋼筋是否具備出廠合格證件及機械性能試驗報告。3、鋼筋下料，依據鋼筋翻樣圖下料，鋼筋下料時盡量以節(jié)約為準則，不足部

6、分碰焊連接減少浪費，并將成型的鋼筋掛牌標示。4、鋼筋采用集中加工制作，成品鋼筋采用拖拉機運至施工現場。5、砼材料準備，索取原材料合格證或試驗報告，并備料待用。6、編制施工作業(yè)指導書，進行技術資料準備，施工技術、安全交底。7、施工用電配備動力柜1只，道路滿足施工要求。六、主要施工方案：1、主要施工方案：本指導書僅針對外筒施工，在施工過程中注意預埋旋轉扶梯、各層牛腿、平臺埋件、信號平臺暗榫埋設。筒體外旋轉爬梯、信號平臺及直爬梯隨筒身施工進行安裝，航標漆在筒身施工完畢后再行涂刷。2、主要施工順序：進場準備基礎施工筒身鋼筋筒身模板筒身砼操作平臺組裝檢查驗收筒壁提升鋼梯安裝鋼平臺安裝筒首花飾施工避雷針安

7、裝拆除腳手架航標漆粉刷散水竣工驗收。3、施工工藝流程：3.1、測量(1)由測量人員放出煙囪設計中心，并確定煙囪±0.00m標高。(2)施工作業(yè)前首先檢查煙囪的平面布置及基礎環(huán)壁標高是否符合設計要求，基礎環(huán)壁上的筒座豎向筋位置、數量及接頭位置是否符合圖紙設計要求。(3)在第一節(jié)模板拆除后，將沉降觀測點焊接，并及時進行觀測。以后，每施工30觀測一次一直到頂。每次觀測均由測量專業(yè)人員負責，并作好記錄。3.2、筒身施工：(1)、筒壁采用腳手架施工，電動提升裝置由筒內滿堂腳手架支撐。焊接單獨的天輪支撐結構，并與腳手架可靠連接。積灰平臺采用搭設滿堂腳手架施工。(2)、筒身施工前，應滿足以下條件：

8、避雷接地線驗收完畢。(3)、模板采用熱軋鍍鋅1.5mm厚鍍鋅鋼板拼裝而成，拼裝成形使用有效高度為1250mm，周長隨著煙囪外半徑而收縮，制作過程控制好筒壁坡度的收分，安裝完成后，模板外側使用13道6mm鋼絲繩緊固，緊線器是13支12寸虎頭式緊線鉗來完成，每模調節(jié)好半徑，固定好收分位置，安裝模板定位卡，緊固好模板鋼絲繩緊線器，自檢合格后，方可進行下一工序。(4)、內腳手架在施工過程中隨筒壁節(jié)數逐層向上搭設，并搭設一座施工人員垂直上下的 “Z”字形爬梯，材料使用人工吊運。(5)、排架均采用48×3.5的鋼管搭設，腳手架支撐在基礎上面。搭設垂直剪刀撐上下應連續(xù)嚴格注意錯開立管接頭位置，避免

9、在同一截面。(6)、模板系統(tǒng)：包括提升架、鋼模板、鋼絲繩、提升器、緊線器等。暗榫、鐵件等埋件處涂紅油漆做好標記，以便拆模后顯而易見。拆模后畫線并涂防銹漆。 (7)、煙囪中心處距離地面2.2m左右處鋪設50mm厚的雙層隔離架板，以防落物傷人。地面施工人員確定和校核中心時，必須停止一切高空作業(yè)。確定地面人員離開中心位置時方可進行高空作業(yè)。(8)、施工精度控制系統(tǒng)：水準儀、水平管、25kg線墜。在煙囪壁外，兩個軸線上設三個點，中心設一個點即可作為垂直度的原始觀測點；每提升一次校對三點，及時觀測垂直變化情況。(9)、鋼筋工程：、鋼筋的品種和質量應符合設計要求，鋼筋應平直，表面潔凈，不得有損傷、污漬和片

10、狀老銹等。如有損傷嚴禁使用，要對鋼筋表面油污、片狀老銹用鋼絲刷或鋼絲輪清理。領用鋼筋時應查看出廠合格證和試驗報告，無合格證和試驗報告的鋼材不得使用。、鋼筋采用搭接綁扎方式。、鋼筋均在集中加工，然后運至現場人工用定滑輪吊運到平臺。、豎向鋼筋連接前先設一道環(huán)向固定筋，控制好半徑，在環(huán)向固定筋上豎筋排列綁扎固定，然后進行接頭綁扎，最后綁扎其余環(huán)向鋼筋和拉接筋。環(huán)向鋼筋高出模板綁扎一道，以防擾動砼表面 、豎向鋼筋接頭要按設計要求相互錯開，且數量變化時應間距均勻，綁扎順直，數量規(guī)格準確。 、筒身避雷設計有扁鋼引下線，引下線接頭焊接必須采用電弧焊，焊接采用雙面焊接，兩邊滿焊，并焊縫厚度6mm，長度100m

11、m，嚴格執(zhí)行焊接工藝。焊縫飽滿，不得有氣孔、夾渣、咬筋等現象。4根引下線每次焊接接頭均在同一標高上，鋼平臺埋件的錨筋至少有兩處與接地鋼筋連接，并作好標記。每次焊接必須有專人檢查及驗收并有記錄。(10)、砼施工：、筒身采用普通硅酸鹽水泥，摻加粉煤灰。水灰比0.5，砼標號為C40。、每節(jié)砼必須澆筑到模板上口，用抹板搓平。在每節(jié)澆灌砼前應按施工規(guī)范要求處理施工縫。、砼澆筑前，在冬季應打掃干凈，并根據實際情況確定是否澆水濕潤。、砼澆灌過程中，應隨澆灌砼隨振搗，直到砼不再顯著下沉，表面泛出浮漿為止，砼振搗棒應“快插慢拔”，約30cm振搗一次，且應確保澆灌連續(xù)，以免出現砼冷縫。、振搗時不得碰模板和鋼筋，絕

12、不允許因漏振出現蜂窩、麻面等質量問題。、澆灌時要派專人觀察模板、排架、鋼筋、預埋件的情況防止變形和移位，如發(fā)現模板發(fā)生位移要立即停止?jié)补囗?，并在已澆灌完的砼初凝前修整完畢。、砼模板拆除后將表面浮漿清理干凈，如有缺陷，必須認真修補，模板縫線條必須清晰明顯。、澆灌砼前清除垃圾、表面上松動的石子和軟弱砼層，澆筑現場嚴禁向混凝土中加水。、混凝土澆筑完成后，根據天氣情況進行澆水或保溫養(yǎng)護。(10)、中心及半徑測量：、中心測定：煙囪施工每一節(jié)均需找中心、測量半徑，按規(guī)范設計驗收并合格。a、在施工基礎時將煙囪中心引至預埋的鐵板上，標高設在零米處；b、在施工操作平臺小井架中心處懸掛25kg的大線墜，每節(jié)模板安

13、設時，校正線墜中心，并加強校驗保護。線墜中心即為煙囪中心。、半徑測量： 煙囪中心找中后，利用經過技術部門校驗的鋼卷尺（或專制刻尺）沿徑向測量，丈量時拉鋼尺用力要一致。施工中找中和半徑測量由專人負責。(11)、煙道口和出灰口及筒頂施工：(1)煙道口模板與標準節(jié)模板相同，所不同的是此處有來自砼對模板及支撐的荷載，固此必須在搭設一個具有足夠剛度的排架來承受上部荷載。排架采用48×35的鋼管，寬度同壁厚，螺栓必須擰緊，使之成為一個整體。(2)煙道口的側模單獨拼接，頂模用=50mm木板，以便制作成弧形，煙道口的模板要等整個煙道口施工完后才能拆除。(3)筒首施工較為復雜，施工時花飾模具與同內外模

14、用12對拉螺栓加固，以確保穩(wěn)定和外觀工藝的美觀。(12)、預埋件安裝：煙囪筒身埋件包括各層平臺支撐、沉降觀測、爬梯埋件、埋管等，埋件安裝必須保證其標高和水平位置的準確性。(13)、信號平臺的安裝：、操作人員乘吊籃至信號平臺處、清理予埋暗榫內黃油及雜質。、將信號平臺三角架吊運至平臺高度，人站在吊欄內，兩人配合從上到下逐層安裝。、三角架全部安裝好后，從爬梯位置按順時針或逆時針便可安裝平臺，安裝螺絲必須擰滿絲，但無需擰緊，留有調整余地，待周圍平臺板接好吻合后，最后一次全部擰緊，并檢查不得有遺漏。、安裝欄板，所有螺絲也待周圍欄板全部吻合后一次擰緊。、所有構件安裝在未固定好之前，構件必須用繩拴牢掛在平臺

15、或吊欄上，防止墜落。(14)、避雷針裝置施工 筒壁內從0.35 m至99.35 m處通長埋設4ø16避雷導線筋，頂部從99.35 m處引出3根不銹鋼避雷針，底部0.35 m處引出四個點與電氣地極相接。接地裝置安裝完畢須進行接地電阻實測，整個避雷系統(tǒng)應進行導電檢驗。 (15)、航空標志漆涂刷：、筒身外側自上而下涂紅色、白色相間航空標志漆。每節(jié)高度為4，共8節(jié)，第一節(jié)為紅色。涂刷標高為（61.3599.35）m。施工時要嚴格按材料使用說明進行操作。、施工采用外掛吊籃法，涂刷之前用扁鏟或油灰刀把砼表面的浮漿、流痕清理干凈，用水泥漿膩子把麻面等砼表面缺陷修整填平，并用砂布打磨，做到基層表面平

16、整、清理、無起砂、油污等現象，并保證砼表面干燥。涂刷采用滾刷和毛刷。涂刷順序為從上到下分成若干單元進行，外觀質量應保證顏色一致，涂刷均勻，無露底、脫皮、裂縫、起砂等現象。(16)、施工質量要求允許偏差質量驗收標準如下：序號 項目質量標準（mm）（1）中心偏差±20（2）模板半徑偏差 3（3）筒壁厚度偏差±10（4）內、外表面平整度25（5）煙道口中心線偏差15（6）煙道口標高偏差 ±20（7）預埋暗榫偏差20（8）預留洞口高和寬偏差±20七、質量保證措施1、組織有關人員，認真熟悉圖紙，做好圖紙會審記錄。2、統(tǒng)一組織有關施工人員，認真做好各項提模工藝技術交

17、底工作，嚴格按照圖紙和國家規(guī)范要求施工。3、為確保質量實行班組長自檢，項目負責人檢驗，質檢員檢驗三級檢驗制。4、做好測量、定位、放線、甲方復查簽證等各項工作。5、做好施工記錄并設立專職人員，施工技術資料整理和簽訂工作。6、根據天氣溫度及時在砼中摻入外加劑，嚴格控制好砼初凝和終凝時間及砼的出模強度。7、嚴格操作平臺工作面管理，材料堆放均勻、整齊。8、特殊工種和重要崗位必須持證上崗。9、保證施工人員數量加強勞動紀律，嚴格班組制度。提升過程中各種人員不能脫崗，以保證工程質量和工期，高速、高效、高質量，創(chuàng)造優(yōu)質工程。10、建立筒體提升制度10.1、提升條件的檢查。在提升之前，必須檢查提升條件是否符合要

18、求。10.2、檢查所有工作的提升器是否都處于正常的工作狀態(tài)，如有故障的提升器，元件都應及時更換修復。10.3、在提升模板的下口砼應滿足出模強度的要求。10.4、拆除一切有礙于提升的障礙物，各種施工材料工具及其他附屬設備，均需布置到指定位置，保證施工操作的順利進行，豎井平臺荷載盡量均勻分布。10.5、施工操作平臺與地面相聯系的各種繩索，管線等，都應放松或留有足夠的余量，否則不予提升。每次提升時，都應將模板清理干凈并刷隔離劑。11、提升模裝置的拆除：11.1、拆除順序為：先拆除電路及電器設備，再拆除提升系統(tǒng)，最后拆除模板及操作臺，拆除時卷揚機配合作業(yè)，拆除人員登高作業(yè)需系好安全帶。11.2晝夜連續(xù)

19、作業(yè)，設備材料等物品均用卷揚機下運，嚴禁向下投扔。11.3遇雷雨天，霧或風力大于五級時不得作業(yè)，人員必須下至地面。八、安全技術保證措施1、施工現場1.1、施工現場必須做好“三通一平”。1.2、筒壁四周15米范圍內應設警戒標志，嚴禁高空拋物。1.3、鋼平臺可靠，平臺鋪板平整、嚴密、防滑、可靠，隨模板提升高度吊掛安全密網，防石子飛出。1.4操作人員必須持證上崗。2、動力電及照明電：2.1、應設置雙回路或備用電源，電壓380伏及220伏。2.2、設置緊急斷電裝置及明顯標志。2.3、通訊與信號，上下間用對講機或對講電話聯系，用電鈴作信號指示；停止：一聲。上升：兩短聲。下降：三短聲。若聯絡不清，信號不明

20、，垂直運輸操作人員不得啟動機電設備。2.4、避雷裝置接地，嚴格按設計要求進行焊接沉降觀測點和測溫孔，按設計規(guī)范要求進行施工。2.5、夜間施工時，操作臺、內外梯、豎井架、卷揚機房、攪拌站以及各運輸道路等處，均須設有充足的照明。2.6、照明燈泡應備有防雨燈傘或保護罩，以防損壞漏電。2.7、各種機械的電動機必須接地，運轉中注意電機的溫度不超過規(guī)定。3、安全措施及安全通道保證3.1施工人員一律不準穿拖鞋，必須正確佩戴安全帽、高空作業(yè)必須佩戴安全帶，并要有安全網，酒后嚴禁進行作業(yè)。3.2、非機電人員不可操作任何機電設備。3.3、煙囪周圍的危險區(qū)，設置刺絲網或圍欄，并懸掛警告牌，嚴禁非工作人員入內；在危險

21、的通道上，搭設安全通道，以保護出入人員的安全。4、防雷防火4.1、操作平臺的最高點，安裝臨時接閃器與接地體相連，接地電阻不得大于10歐姆。4.2、垂直運輸設備及人梯應與防雷裝置的引下線相連。4.3、雷雨時，所有高空作業(yè)人員應下到地面，且人體不能接觸防雷裝置。4.4、在操作平臺上設置兩只專用消防滅火器。九、 物料垂直運輸及計算 1、垂直運輸采用2噸卷揚機1臺，起吊橫梁、轉向滑輪、龍門架、料斗等組成，卷揚機鋼絲繩采用19.5mm，內井架運送物料。2、計算書2.1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 100m，50米以下采用雙排雙管立桿，50米以上采用單排雙管立桿；搭設尺寸為：橫距Lb為 1.2m，縱距

22、La為1.4m，大小橫桿的步距為1.4 m；內排架距離墻長度為0.25m；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 48×3.5； 橫桿與立桿連接方式為雙扣件；取扣件抗滑承載力系數為 1.00；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 2.8 m，水平間距4.2 m，采用扣件連接；2.2、活荷載參數施工均布活荷載標準值:3.000kN/m2；腳手架用途:結構腳手架。2.3、風荷載參數本工程地處海邊，基本風壓0.6kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩(wěn)定性時取0.74，風荷載體型系數s 為0.242；2.4、靜荷載參數每米立桿承受的結構自

23、重標準值(kN/m):0.1422；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板類別:木腳手板。每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.038； 2.5、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。、均布荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.038kN/m ；腳手板的荷載標準值: P2= 0.35×1.4/3=0.163kN/m ；活荷載標準值: Q=3×1.4/3=1.4kN

24、/m；荷載的計算值: q=1.2×0.038+1.2×0.163+1.4×1.4=2.202kN/m； 小橫桿計算簡圖、強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下: Mqmax=ql2/8最大彎矩 Mqmax =2.202×1.22/8=0.396kN·m；最大應力計算值 =Mqmax/W =78.026N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =78.026N/mm2 小于 小橫桿的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！、撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.038+0.163+1.4=1.6

25、02kN/m ； qmax=5ql4/384EI最大撓度 =5.0×1.602×12004/(384×2.06×105×121900)=1.722 mm；小橫桿的最大撓度 1.722 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1200 / 150=8 與10 mm，滿足要求！2.6、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。、荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.038×1.2=0.046kN；腳手板的荷載標準值: P2= 0.35×1.2×1.4/3=0.196kN；活荷載標準值:

26、Q= 3×1.2×1.4/3=1.68kN；荷載的設計值: P=(1.2×0.046+1.2×0.196+1.4×1.68)/2=1.321kN； 大橫桿計算簡圖、強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。 Mmax=0.08ql2均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.08×0.038×1.4×1.4=0.006kN·m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax=0.267Pl集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.267×1.321×1.4

27、= 0.494kN·m；M=M1max + M2max=0.006+0.494=0.5kN·m最大應力計算值 =0.5×106/5080=98.406N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力計算值 =98.406N/mm2 小于 大橫桿的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！、撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm；均布荷載最大撓度計算公式如下: max=0.677ql4/100EI大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： max= 0.677×0.038×14004 /(100×2

28、.06×105×121900)=0.04 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下: pmax=1.883Pl3/100EI集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載 P=(0.046+0.196+1.68)/2=0.961kN = 1.883×0.961×14003/ ( 100 ×2.06×105×121900)=1.977 mm；最大撓度和：= max + pmax=0.04+1.977=2.017 mm；大橫桿的最大撓度 2.017 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1400 / 150=9.3與10 mm，滿

29、足要求！2.7、扣件抗滑力的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為16.00kN ?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取16.00kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值: P1=0.038×1.2×2/2=0.046kN；大橫桿的自重標準值: P2=0.038×1.4=

30、0.054kN；腳手板的自重標準值: P3=0.35×1.2×1.4/2=0.294kN；活荷載標準值: Q=3×1.2×1.4 /2=2.52kN；荷載的設計值: R=1.2×(0.046+0.054+0.294)+1.4×2.52=4.001kN；R < 16.00kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 2.8、腳手架立桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：D表示單立桿部分，S表示雙立桿部分。(1)、每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1422kN/m NGD1=0.142

31、2+(1.20×2/2)×0.038/1.40×(80.00-40.00)=7.005kN； NGS1=0.1422+0.038+(1.20×2/2)×0.038/1.40×40.00=8.541kN；(2)、腳手板的自重標準值；采用木腳手板，標準值為0.35kN/m2 NGD2= 0.35×0×1.4×(1.2+0.2)/2=0kN； NGS2= 0.35×(13-0)×1.4×(1.2+0.2)/2=4.618kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值為0.15kN/m NGD

32、3=0.15×0×1.4/2=0kN； NGS3=0.15×(13-0)×1.4/2=1.365kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005kN/m2 NGD4=0.005×1.4×(80-40)=0.28kN； NGS4=0.005×1.4×40=0.28kN；經計算得到，靜荷載標準值 NGD=NGD1+NGD2+NGD3+NGD4=7.285kN； NGS=NGS1+NGS2+NGS3+NGS4=14.804kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得

33、到，活荷載標準值 NQ=3×1.2×1.4×2/2=5.04kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 Nd=1.2 NGD+0.85×1.4NQ=1.2×7.285+ 0.85×1.4×5.04= 14.739kN； Ns=1.2 NGS+0.85×1.4NQ=1.2×14.804+ 0.85×1.4×5.04= 23.762kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N'd=1.2NGD+1.4NQ=1.2×7.285+ 1.4×5.04=15.797k

34、N；N's=1.2NGS+1.4NQ=1.2×14.804+ 1.4×5.04=24.821kN；2.9、立桿的穩(wěn)定性計算外腳手架采用雙立桿搭設，按照均勻受力計算穩(wěn)定性。穩(wěn)定性計算考慮風荷載，按立桿變截面處和架體底部不同高度分別計算風荷載標準值。風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7z·s·0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：0=0.4kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：z= 1.13，0.74； s - 風荷載體

35、型系數：取值為0.242；經計算得到，立桿變截面處和架體底部風荷載標準值分別為: Wk1=0.7 ×0.4×1.13×0.242=0.077kN/m2； Wk2=0.7 ×0.4×0.74×0.242=0.05kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 分別為: Mw1=0.85 ×1.4Wk1Lah2/10=0.85 ×1.4×0.077×1.4×1.42/10=0.025kN·m； Mw2=0.85 ×1.4Wk2Lah2/10=0.85 ×1.4×0.05×1.4×1.42/10=0.016kN·m；、 主立桿變截面上部單立桿穩(wěn)定性計算考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式=N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N=Nd=14.739kN；不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式=N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N=N'd= 15.797kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i=1.58 c