機械設計試題

1、機械設計部分第一章 機械設計總論一、選擇題：1.某齒輪傳動裝置如圖所示，輪l為主動輪，則輪2的齒面接觸應力按 B 變化。A對稱循環(huán) B脈動循環(huán)C循環(huán)特性r一0.5的循環(huán) D循環(huán)特性r十1的循環(huán)2.題1圖所示的齒輪傳動裝置，輪1為主動輪，當輪1作雙向回轉時，則輪1齒面接觸應力按 B 變化。A對稱循環(huán) B脈動循環(huán)C循環(huán)特性r-0.5的循環(huán) D循環(huán)特性f十l的循環(huán)3.某單向回轉工作的轉軸，考慮起動、停車及載荷不平穩(wěn)的影響，其危險截面處的切應力T的應力性質，通常按圖中的 B 計算。4.兩等寬的圓柱體接觸，其直徑d12d2，彈性模量E12E2，則其接觸應力值為_A_。AH1H2 BH12H2 CH14H

2、2 DH18H25.某四個結構及性能相同的零件甲、乙、丙、丁，若承受最大應力max的值相等，而應力循環(huán)特性r分別為+1、0、-0.5、-1，則其中最易發(fā)生失效的零件是 D 。A甲 B 乙 C丙 D丁6.如圖所示為四種圓柱體接觸情況，各零件的材料相同，接觸寬度及受載均相同，圖中r22r1，則情況 A 的接觸應力最大； C 接觸應力最小。7.某鋼制零件材料的對稱循環(huán)彎曲疲勞極限-1300MPa，若疲勞曲線指數(shù)m9，應力循環(huán)基數(shù)N0107，當該零件工作的實際應力循環(huán)次數(shù)N105時，則按有限壽命計算，對應于N的疲勞極限-1N為 C MPa。A300 B428 C500.4 D430.58.在如圖示出的

3、極限應力圖中，工作應力點N的位置如圖所示。加載情況屬于min常數(shù)情況，試用作圖法判定其材料的極限應力取為 D 。Ab B0 C-1 Ds9.在如圖示出的極限應力圖中，M點為工作應力點，應力循環(huán)特性r常數(shù)，NO線與橫坐標軸間夾角40°，則該零件所受的應力類型為 A 。 A不變號的不對稱循環(huán)變應力 B變號的不對稱循環(huán)變應力 C對稱循環(huán)變應力 D脈動循環(huán)變應力10.某結構尺寸相同的零件，當采用 C 材料制造時，其有效應力集中系數(shù)最大。 AHT200 B35號鋼 C40CrNt D45號鋼11.某截面形狀一定的零件，當其尺寸增大時，其疲勞極限值將隨之 B 。 A增高 B降低 C不變 D規(guī)律不

4、定12.某40Cr鋼制成的零件，已知b750Mpa，s550MPa，-1350MPa，0.25，零件危險截面處的最大工作應力max185Mpa，最小工作應力min一75Mpa，疲勞強度的綜合影響系數(shù)(k)D1.44，則當循環(huán)特性r常數(shù)時，該零件的疲勞強度安全系數(shù)Sa為 B 。A2.97 B1.74 C1.90 D1.4513.對于承受簡單的拉、壓、彎及扭轉等體積應力的零件，其相應應力與外載荷成 A 關系；而對于理論上為線接觸的兩接觸表面處的接觸應力與法向外載荷成 C 關系；對于理論上為點接觸的接觸應力與法向外載荷成 B 關系。A線性 B3F CF DF214.對于循環(huán)基數(shù)N0107的金屬材料，

5、下列公式中， A 是正確的。A BC壽命系數(shù) D壽命系數(shù)15.己知某轉軸在彎扭復合應力狀態(tài)下工作，其彎曲與扭轉作用下的安全系數(shù)分別為S6.0，S18，則該轉軸的實際安全系數(shù)值為 C 。A12.0 B6.0 C5.69 D18.016.如圖所示，在 D 情況下，兩相對運動的平板間粘性流體不能形成油膜壓力。17.摩擦副接觸面間的潤滑狀態(tài)判據(jù)參數(shù)膜厚比值為 B 時，為混合潤滑狀態(tài)；值為 C 時，可達到流體潤滑狀態(tài)。A2.25 B1.0 C5.2 D18.018.己知某機械油在工作溫度下的運動粘度p20mm2s，該油的密度為900kgm3，則其動力粘度為 D Pa·s。A18000 D45

6、C0.0018 D 0.01819.如圖示出幾種不同的磨損過程圖，圖中q表示磨損量，t表示時間，則圖 D 表示接觸疲勞磨損；圖 C 表示惡劣工況條件的磨損；圖 A 表示一般正常磨損；圖 B 表示兩個穩(wěn)定磨損階段的正常磨損。二、填空題：1.機械零件設計計算的最基本計算準則是 。2.機械零件的主要失效形式有 、 、 及 。3.機械零件的表面損壞形式主要有 、 、 及 。4.產品樣機試驗完成后，為使設計達到最佳化，需對設計方案進行 及 評價工作。5.新產品從提出任務到投放市場的全部程序一般要經過的四個階段為_、_、_及_。6.產品設計中的“三化”是指 、 及 。7.貫徹標準化的好處主要有 、 及 。

7、（列舉三項）8.產品的開發(fā)性設計的核心是 及 設計工作。9.作用于機械零件上的名義載荷是指 ，而設計零件時，應按 進行計算，它與名義載荷間的關系式為 。10.提高機械零件強度的主要措施有 、 及 。(列舉三項)11.零件剛度的計算準則是 。12.判斷機械零件強度的兩種方法是 及 ；其相應的強度條件分別為_及 。13.在靜載荷作用下的機械零件，不僅可以產生 應力，也可能產生 應力。14.在靜應力工況下，機械零件的強度失效是 或 。15.在變應力工況下，機械零件的強度失效是 ；這種損壞的斷面包括 及 _兩部分。16.機器零件振動穩(wěn)定性的計算準則是 。17.機械零件的表面強度主要是指 、 及 。18

8、.零件表面磨損強度的條件性計算準則有 、 及 。19.鋼制零件的疲勞曲線（N曲線）上，當N<N0時為 區(qū)；而當NN0時為_區(qū)。20.鋼制零件的N曲線上，當疲勞極限幾乎與應力循環(huán)次數(shù)N無關時，稱為 循環(huán)疲勞；而當NN0時，疲勞極限隨循環(huán)次數(shù)N的增加而降低的稱為_疲勞。21.零件按無限壽命設計時，疲勞極限取疲勞曲線上的一應力水平；按有限壽命設計，預期達到N次循環(huán)時的疲勞極限表達式為 。22.在校核軸危險截面處的安全系數(shù)時，在該截面處同時有圓角、鍵槽及配合邊緣等應力集中源，此時應采用 應力集中系數(shù)進行計算。23.零件所受的穩(wěn)定變應力是指 ，非穩(wěn)定變應力是指 。24.有一傳動軸的應力譜如圖所示，

9、則a ；m 。25.鐵路車輛的車輪軸只受 應力。26.零件結構對剛廢的影響主要表現(xiàn)在 及 。(列舉兩項)27.在設計零件時，為了減小截面上的應力集中，可采用的主要措施有 、 及_。28.提高表面接觸強度的主要措施有 、 及 。(列舉三頂)29.試說明變應力下安全系數(shù)公式中各代號的意義：表示 ；表示 ；表示 ；表示 ；表示 及表示 。30.公式表示 應力狀態(tài)下 強度的安全系數(shù)，表示 應力狀態(tài)下的 強度的安全系數(shù)。31.影響機械零件疲勞強度的主要因素有 、 及 。(列舉三頂)32.鋼的強度極限愈高，對 愈敏感；表面愈粗糙， 愈低。33.零件在規(guī)律性非穩(wěn)定變應力作用下，總壽命損傷率在 情況下取。34

10、.非穩(wěn)定變應力零件的疲勞強度計算中的等效應力通常取等于 的應力。35.按摩擦狀態(tài)不同，摩擦可分為 、 、 及 。36.機械零件的磨損過程一般分為 、 及 三個階段。37.按建立壓力油膜的原理不同，流體潤滑主要有 、 及 三種類型。38.獲得流體動壓油膜的必要條件是 、 及 。39.在 潤滑狀態(tài)下，磨損可以避免，而在 及 潤滑狀態(tài)下，磨損則不可避免。40.磨損按破壞機理不同，可分為 、 、 及 四種基本類型。41.彈性流體動力潤滑計算是在流體動力潤滑基礎上又計入的主要因素有 及 。42.工業(yè)用潤滑油的粘度主要受 及 影響。43.工業(yè)用潤滑油的粘度因 而降低；在一定壓強下，又因 而提高。44.潤滑

11、油的粘度是度量液體 的物理量。45.流體的粘性定律是 。46.粘度指數(shù)VI越大的油，其粘度受 變化越小。47.在 摩擦部位及 工況下，宜選用粘度較低的油；在 摩擦部位及 工況下，宜選用粘度較高的油。48.選擇滑動軸承潤滑用油時，對液體摩擦軸承主要考慮油的 ；對非液體摩擦軸承主要考慮油的 。49.邊界摩擦潤滑時，可能形成的邊界膜有 、 及 三種。50.邊界潤滑中，物理吸附膜適宜于 工況下工作；化學吸附膜適宜于 工況下工作；化學反應膜適宜于 工況下工作。51.潤滑劑中加進添加劑的作用是 ；常用的添加劑有 、 及 。（列舉三項）52.對于金屬材料的干摩擦理論，目前較普遍采用的是 理論。53.根據(jù)簡單

12、粘著理論，當結點材料的剪切強度極限為b、壓縮屈服極限為sc的金屬處于干摩擦狀態(tài)時的摩接力F為 ，摩擦系數(shù) 。54.兩滑動表面所處的潤滑狀態(tài)，可近似按參數(shù)進行判斷。該參數(shù)的表達式為 。55.潤滑油的動力粘度與運動粘度間的關系式為 ，其量綱分別為 及 。56.根據(jù)膜厚比的大小可大致估計兩接觸表面間的潤滑狀態(tài)，當為 時，為流體潤滑狀態(tài)；當為 時，為混合潤滑狀態(tài)；當為 時，為邊界潤滑狀態(tài)。第二章 齒輪傳動一、選擇題：1.一般開式齒輪傳動的主要失效形式是 C 。A齒面膠合 B齒面疲勞點蝕C齒面磨損或輪齒疲勞折斷 D輪齒塑性變形2.高速重載齒輪傳動，當潤滑不良時，最可能出現(xiàn)的失效形式是 A 。A齒面膠合

13、B齒面疲勞點蝕C齒面磨損 D輪齒疲勞折斷3.45號鋼齒輪，經調質處理后其硬度值約為 B 。AHRC4550 BHBS220一370 CHBS160一180 DHBS3203504.齒面硬度為56一62HRC的合金鋼齒輪的加工工藝過程為 C 。A齒坯加工淬火磨齒滾齒 B齒坯加工淬火滾齒磨齒C齒坯加工滾齒滲碳淬火磨齒 D齒坯加工滾齒磨齒淬火5.齒輪采用滲碳淬火的熱處理方法，則齒輪材料只可能是 D 。A45號鋼 BZG340一640C20Cr D20CrMnTi6.齒輪傳動中齒面的非擴展性點蝕一般出現(xiàn)在 A 。A跑合階段 B穩(wěn)定性磨損階段C劇烈磨損階段 D齒面磨料磨損階段7.對于開式齒輪傳動，在工程

14、設計中，一般 D 。 A按接觸強度設計齒輪尺寸，再校核彎曲強度 B按彎曲強度設計齒輪尺寸，再校核接觸強度 C只需技接觸強度設計 D只需按彎曲強度設計8.一對標準直齒圓柱齒輪，若z118，z272，則這對齒輪的彎曲應力 A 。 A B C D9.一對45號鋼制直齒圓柱齒輪傳動，已知：z120，硬度為220250HBS；z260，硬度為190220HBS，則有： B ， B ， C ，_B_， B。 A B C D10.對于齒面硬度350HBS的閉式鋼制齒輪傳動，其主要失效形式為 C 。 A輪齒疲勞折斷 E齒面磨損 C齒面疲勞點蝕 D齒面膠合11.一減速齒輪傳動，小齒輪1選用45號鋼調質；大齒輪選

15、用45號鋼正火，它們的齒 面接觸應力 C 。 A B C D12.對于硬度350HBS的閉式齒輪傳動，設計時一般 A。 A先按接觸強度計算 B先按彎曲強度計算 C先按磨損條件計算 D先按膠合條件計算13.設計一對減速軟齒面齒輪傳動時，從等強度要求出發(fā)，大、小齒輪的齒面硬度選擇時，應使 B 。 A兩者硬度相等 B小齒輪硬度高于大齒輪硬度 C大齒輪硬度高于小齒輪硬度 D小齒輪采用硬齒面，大齒輪采用軟齒面14.一對標準漸開線圓柱齒輪要正確嚙合，它們的 B 必須相等。 A直徑d B模數(shù)m C齒寬b D齒數(shù)z15.某齒輪箱中一對45號鋼調質齒輪經常發(fā)生齒面點蝕，修配更換時，可用 C 代替。 A40Cr調

16、質 B適當增大模數(shù)m C仍可用45號鋼，改為齒面高頻淬火 D改用鑄鋼ZG4516.設計閉式軟齒面直齒輪傳動時，選擇齒數(shù)z1的原則是 D 。 Az1越多越好 Bz1越少越好 Cz117，不產生根切即可 D在保證輪齒有足夠的抗彎疲勞強度的前提下，齒數(shù)選多些有利17.在設計閉式硬齒面齒輪傳動中，當直徑一定時，應取較少的齒數(shù)，使模數(shù)增大以 B 。A提高齒面接觸強度 B提高輪齒的抗彎曲疲勞強度C減少加工切削量，提高生產率 D提高抗塑性變形能力18.在直齒圓柱齒輪設計中，若中心距保持不變，而增大模數(shù)m，則可以 B 。A提高齒面的接觸強度 B提高輪齒的彎曲強度C彎曲與接觸強度均可提高 D彎曲與接觸強度均不變

17、19.輪齒的彎曲強度，當 D ，則齒根彎曲強度增大。A模數(shù)不變，增多齒數(shù)時 B模數(shù)不變、增大中心距時C模數(shù)不變，增大直徑時 D齒數(shù)不變，增大模數(shù)時20.為了提高齒輪傳動的接觸強度，可采取 B 的方法。A采用閉式傳動 B增大傳動中心距C減少齒數(shù) D增大模數(shù)21.圓柱齒輪傳動中，當齒輪的直徑一定時，減小齒輪的模數(shù)、增加齒輪的齒數(shù)，則可以 C 。 A提高齒輪的彎曲強度 B提高齒面的接觸強度 C改善齒輪傳動的平穩(wěn)性 D減少齒輪的塑性變形22.輪齒彎曲強度計算中的齒形系數(shù)與 C 無關。 A齒數(shù)z1 B變位系數(shù) C模數(shù)m D斜齒輪的螺旋角23.標準直齒圓柱齒輪傳動的彎曲疲勞強度計算中，齒形系數(shù)只取決于 B

18、 。 A模數(shù)m B齒數(shù)z C分度因直徑d1 D齒寬系數(shù)24.一對圓柱齒輪，通常把小齒輪的齒寬做得比大齒輪寬一些，其主要原因是 D 。 A為使傳動平穩(wěn) B為了提高傳動效率 C為了提高齒面接觸強度 D為了便于安裝，保證接觸線長25.一對圓柱齒輪傳動，小齒輪分度圓直徑d150mm，齒寬b155mm；大齒輪直徑d290mm，齒寬b250mm，則齒寬系數(shù) C 。 A1.1 B59 C1 D1.326.齒輪傳動在以下幾種工況中 C 的齒寬系數(shù)可取大些。 A懸臂布置 B不對稱布置 C對稱布置 D同軸式減速器布置27.斜齒圓柱齒輪設計時，一般螺旋角的取值范圍為 B 。 A2°10° B8&

19、#176;25° C15°30° D23°40°28.設計一傳遞動力的閉式軟齒面鋼制齒輪，精度為7級。如欲在中心距d和傳動比i不變的條件下，提高齒面接觸強度的最有效的方法是 B 。 A增大模數(shù)（相應地減少齒數(shù)） B提高主、從動輪的齒面硬度 C提高加工精度 D增大齒根圓角半徑29.今有兩個標準直齒圓柱齒輪，齒輪1的模數(shù)m15mm，z125；齒輪2的m 23mm，z240，此時它們的齒形系數(shù) B 。 A B C D30.下面列出5對直齒圓柱齒輪傳動，各大、小齒輪的材料及硬度均相同，齒輪工作循環(huán)次數(shù)NN0。請指出這些齒輪對中， D 對的接觸疲勞強度比

20、A對(表中第一行)的高?為變位系數(shù))31.斜齒圓徑齒輪的動載荷系數(shù)Kv和相同尺寸精度的直齒圓柱齒輪相比較是B 的。A相等 B較小C較大 D可能大，也可能小32.下列 B 的措施，可以降低齒輪傳動的齒面載荷分布系數(shù)K。A降低齒面組糙度 B提高軸系剛度C增加齒輪寬度 D增大端面重合度33.齒輪設計中，對齒面硬度350HBs的齒輪傳動，選取大小齒輪的齒面硬度時，應使 D 。AHBS1HBS2 BHBS1HBS2CHBS1HBS2 DHBS1HBS2305034.斜齒圓柱齒輪的齒數(shù)z與模數(shù)mn不變，若增大螺旋角則分度圓直徑d1 A 。A增大 B減小C不變 D不一定增大或減小35.選擇齒輪精度等級的主要

21、依據(jù)，是根據(jù)齒輪的 A 。A圓周速度的大小 B轉速的高低C傳遞功率的大小 D傳遞轉矩的大小36.對于齒面硬度350HBs的齒輪傳動，當大、小齒輪均采用45號鋼，一般采取的熱處理方式為 C 。A小齒輪淬火，大齒輪調質 B小齒輪淬火，大齒輪正火C小齒輪調質，大齒輪正火 D小齒輪正火，大齒輪調質37.一對圓柱齒輪傳動中，當齒面產生疲勞點蝕時，通常發(fā)生在 D 。A靠近齒頂處 B靠近齒根處C靠近節(jié)線的齒頂部分 D靠近節(jié)線的齒根部分38.一對圓柱齒輪傳動，當其他條件不變時，僅將齒輪傳動所受的載荷增為原載荷的4倍，其齒面接觸應力 B 。A不變 B增為原應力的2倍C增為原應力的4倍 D增為原應力的16倍39.

22、兩個齒輪的材料的熱處理方式、齒寬、齒數(shù)均相同，但模數(shù)不同，m12mm，m24mm，它們的彎曲承載能力為 B 。A相同 Bm2的齒輪比ml的齒輪大C與模數(shù)無關 Dm1的齒輪比m2的齒輪大40.以下 A 種做法不能提高齒輪傳動的齒面接觸承載能力。Ad不變而增大模數(shù) B改善材料C增大齒寬 D增大齒數(shù)以增大d41.齒輪設計時，當因齒數(shù)選擇過多而使直徑增大時，若其他條件相同，則它的彎曲承載能力 B 。A成線性地增加 B不成線性但有所增加C成線性地減小 D不成線性但有所減小42.直齒錐齒輪強度計算時，是以 C 為計算依據(jù)的。A大端當量直齒錐齒輪 B齒寬中點處的直齒圓柱齒輪C齒寬中點處的當量直齒圓柱齒輪 D

23、小端當量直齒錐齒輪43.齒輪傳動中引起附加動載荷、產生振動、沖擊的主要原因是 C 。A齒形誤差 B周節(jié)誤差 C基節(jié)誤差 D中心距誤差44.對大批量生產、尺寸較大(D500mm)、形狀復雜的齒輪，設計時應選擇 D。A自由鍛毛坯 B焊接毛坯 C模鍛毛坯 D鑄造毛坯45.今有四個標準直齒圓柱齒輪，已知；齒數(shù)z120，z240，z360，z480；模數(shù)m14mm，m23mm，m32mm，m42mm，則齒形系數(shù)最大的為 A 。A B C D46.一對減速齒輪傳動中，若保持分度圓直徑d1不變，而減少齒數(shù)和增大模數(shù)，其齒面接觸應力將 C 。A增大 B減小 c 保持不變47.一對直齒錐齒輪兩齒輪的齒寬為bl、

24、b2，設計時應取 B 。Ab1b2 Bb1b2 Cb1b2 Db1b2(3050)mm48.一對外嚙合斜齒圓柱齒輪的正確嚙合條件應除去 D 。A BC D輪齒的螺旋方向相同49.設計齒輪傳動時，若保持傳動比i和齒數(shù)和2不變，而增大模數(shù)m，則齒輪的 A 。A彎曲強度提高，接觸強度提高 B彎曲強度不變，接觸強度提高C彎曲強度不變，接觸強度不變 D彎曲強度提高，接觸強度不變二、填空題：50.一般開式齒輪傳動中的主要失效形式是 。51.一般閉式齒輪傳動小的主要失效形式是 。52.開式齒輪的設計準則是 。53.對于閉式軟齒面齒輪傳動，主要按 強度進行設計，而按 強度進行校核，這時影響齒輪強度的最主要幾何

25、參數(shù)是 。54.對于開式齒輪傳動，雖然主要失效形式是 ，但日前尚無成熟可靠的 計算方法，故按 強度計算。這時影響齒輪強度的主要幾何參數(shù)是 。55.閉式軟齒面(硬度350HB5)傳動中，齒面疲勞點蝕通常出現(xiàn)在 處；其原因是該處： ； ； 。56.高速重載齒輪傳動，當潤滑不良時最可能出現(xiàn)的失效形式是 。57.在齒輪傳動中，齒面疲勞點蝕是由于 的反復作用引起的，點蝕通常首先出現(xiàn)在 。58.45號鋼制齒輪，經調質處理后其硬度值約為 HBS。59.齒面硬度為5662HRC的合金鋼制齒輪的加工工藝過程一般為 。60.對于開式齒輪傳動，在工程設計中一般按 強度設計。61.一對齒輪嚙合時，其大、小齒輪的接觸應

26、力是 ；而其許用接觸應力是 的；小齒輪的彎曲應力與大齒輪的彎曲應力一般也是 。62.斜齒圓柱齒輪設計時，計算載荷系數(shù)K中包含的KA是 系數(shù)，它與 有關；Kv是 系數(shù)，它與 有關；K是系數(shù)，它與 有關。63.閉式軟齒面?zhèn)鲃拥闹饕问绞?；閉式硬齒面?zhèn)鲃拥闹饕问绞?。64.在齒輪傳動中，主動輪所受的圓周力Ft1與其回轉方向 ，而從動輪所受的圓周力Ft2與其回轉方向 。65.在閉式軟齒面的齒輪傳動中，通常首先出現(xiàn) 破壞，故應按 強度設計；但當齒面硬度350HBS時，則易出現(xiàn) 破壞，故應按 強度進行設計。66.一對標準直齒圓柱齒輪，若z118，z272，則這對齒輪的彎曲應力 。67.一對45

27、號鋼制直齒圓柱齒輪傳動，已知z120，硬度為220250HBS；z260，硬度為230HBS，則這對齒輪的接觸應力 ，許用接觸應力 ；彎曲應力 ，許用彎曲應力 ；齒形系數(shù) 。68.設計一減速軟齒面齒輪傳動時，從等強度要求出發(fā)，小大齒輪的硬度選擇時，應使 。69.一對標準漸開線圓柱齒輪要正確嚙合，它們必須 和 都相等。70.設計閉式軟齒面齒輪傳動時，齒數(shù)z1的選擇原則是 。71.設計閉式硬齒面齒輪傳動時，當直徑d1一定時，應取 的齒數(shù)z1，使 增大，以提高輪齒的彎曲強度。72.在設計閉式硬齒面齒輪傳動中，當直徑一定時，應選取較少的齒數(shù)，使模數(shù)m增大以_強度。73.圓柱齒輪傳動中，當齒輪的齒數(shù)d1

28、一定時，若減小齒輪模數(shù)與增大齒輪齒數(shù)，則可以_。74.在輪齒彎曲強度計算中的齒形系數(shù)與 無關。75.一對圓柱齒輪，通常把小齒輪的齒寬做得比大齒輪寬一些，其主要原因是_。76.一對圓柱齒輪傳動，小齒輪分度圓直徑dl50mm，齒寬b155mm；大齒輪分度圓直徑d290mm，齒寬b250mm，則齒寬系數(shù)_。77.圓柱齒輪傳動中，當輪齒為_布置時，其齒寬系數(shù)可以選得大一些。78.今有兩個標準齒圓柱齒輪，齒輪l的模數(shù)m15mm，z125；齒輪2的模數(shù)m23mm，z240。此時它們的齒形系數(shù)_。79.斜齒圓柱齒輪的動載荷系數(shù)Kv和相同尺寸精度的直齒圓柱齒輪相比較是_。80.斜齒圓柱齒輪的齒數(shù)z與模數(shù)mn不

29、變，若增大螺旋角，則分度圓直徑d_。81.對于齒面硬度350HBs的齒輪傳動，當兩齒輪均采用45號鋼，一般應采取的熱82.一對圓柱齒輪傳動，當其他條件不變時，僅將齒輪傳動所受的載荷增為原載荷的4倍，其齒面接觸應力將增為原應力的_倍。83.直齒錐齒輪強度計算時，應以_為計算的依據(jù)。84.設計齒輪傳動時，若保持傳動比i與齒數(shù)和不變，而增大模數(shù)m，則齒輪的彎曲強度_，接觸強度_。85.鋼制齒輪，由于滲碳淬火后熱處理變形大，一般需經過_加工，否則不能保證齒輪精度。86.對于高速齒輪或齒面經硬化處理的齒輪，進行齒頂修緣，可以_。87.對直齒錐齒輪進行接觸強度計算時，可近似地按_處的當量齒輪來進行計算，而

30、其當量齒數(shù)為zv_。88.減小齒輪動載荷的主要措施有：_和_。89.斜齒圓柱齒輪的齒形系數(shù)與齒輪參數(shù)：_、_、_有關，而與_無關。90.在齒輪傳動設計中，影響齒面接觸應力的主要幾何參數(shù)是_和_；而影響極限接觸應力的主要因素是_。91.在齒輪強度計算中，節(jié)點區(qū)域系數(shù)ZH是用來考慮一的影響，對于20°的標準鋼制直齒圓柱齒輪，ZH_。92.當一對齒輪的材料、熱處理、傳動比及齒寬系數(shù)一定時，由齒輪強度所決定的承載能力，僅與齒輪的_或與_有關。93.齒輪傳動中接觸強度計算的基本假定是_。94.在齒輪傳動的彎曲強度計算中的基本假定是將輪齒視為_。95.對大批量生產、尺寸較大(D500mm)、形狀

31、復雜的齒輪，設計時應選擇_毛坯。96.b1、b2為小、大錐齒輪的齒寬，設計時應取_。97.一對減速齒輪傳動，若保持兩輪分度圓的直徑不變，而減少齒數(shù)和增大模數(shù)時，其齒面接觸應力將_。98.在齒輪傳動時，大、小齒輪所受的接觸應力是_的，而彎曲應力是_的。99.圓柱齒輪設計時，齒寬系數(shù)，當b愈寬，承載能力也愈_，但使_現(xiàn)象嚴重。選擇的原則是：兩齒輪均為硬齒面時，值取偏_值；精度高時，取偏_值；對稱布置比懸臂布置取偏_值。100.齒輪傳動的主要失效形式有：_疲勞點蝕_、_輪齒折斷_、_齒面膠合_、_磨損_、_塑性變形_。101.一對齒輪傳動，若兩輪材料、熱處理及許用應力均相同，而齒數(shù)不同，則齒數(shù)多的齒

32、輪彎曲強度_相同_；兩齒輪的接觸應力_相同_。102.當其他條件不變，作用于齒輪上的載荷增加1倍時，其彎曲應力增加_不變_倍；接觸應力增_倍。103.正角度變位對個齒輪接觸強度的影響是使接觸應力_，接觸強度_；對該齒輪彎曲強度的影響是輪齒變厚，使彎曲應力_。104.在直齒圓柱齒輪強度計算中，當齒面接觸強度已足夠，而齒根彎曲強度不足時，可采用下列措施；_；_；_來提高彎曲強度。105.兩對直齒圓柱齒輪，當材料、熱處理完全相同，工作條件也相同(NN0，其中N為應力循環(huán)次數(shù)；N0為應力循環(huán)基數(shù))。在下述兩方案中：zl20，z240，m6mm，a180mm，b60mm，20°；z140，z2

33、80，m3mm，a180mm，b60mm，20°。方案_的輪齒彎曲疲勞強度大；方案與的接觸疲勞強度_；方案_的毛坯重。106.直齒錐齒輪的當量齒數(shù)zv_；標準模數(shù)和壓力角按_端選取；受力分析和強度計算以_直徑為準。107.己知直齒錐齒輪主動小齒輪所受各分力分別為：Ft11628N，F(xiàn)a1246N，F(xiàn)r1539N，若忽略摩擦力，則Ft2_，F(xiàn)a2_，F(xiàn)r2_。108.齒輪設計中在選擇齒輪的齒數(shù)z時，對閉式軟齒面?zhèn)鲃樱话銁1選得_些；對開式齒輪傳動，一般z1選得_些。109.設齒輪的齒數(shù)為z，螺旋角為，分度圓錐角為，在選取齒形系數(shù)時，標準直齒圓柱齒輪按_查?。粯藴市饼X圓柱齒輪按_查取(

34、寫出具體符號或表達式)。110.一對外嚙合斜齒圓柱齒輪的正確嚙合條件是：_；_；_。111.材料、熱處理及幾何參數(shù)均相同的三種齒輪(即直齒圓柱齒輪、斜齒圓柱齒輪和直齒錐齒輪)傳動中，承載能力最高的是_傳動；承載能力最低的是_。112.在閉式軟齒面齒輪傳動中，通常首先發(fā)生_破壞，故應按_強度進行設計。但當齒面350HBS時，則易出現(xiàn)_破壞，應按_強度進行設計。113.在斜齒圓柱齒輪設計中，應取_模數(shù)為標準值；而直齒錐齒輪設計中，應取_模數(shù)為標準值。114.設計圓柱齒輪傳動時，應取小齒輪的齒面硬度HBS_；應取小齒輪的齒寬b1_。115.在一般情況下，齒輪強度計算中，大、小齒輪的彎曲應力與是_的；

35、許用彎曲應力與是_的。共原因是：_。116.對齒輪材料的基本要求是：齒面_；齒芯_，以抵抗各種齒面失效和齒根折斷。第三章 蝸桿傳動一、選擇題：1.動力傳動蝸桿傳動的傳動比的范圍通常為_C_。Ai12l Bi1218Ci12880 Di12801202.與齒輪傳動相比較，_D_不能作為蝸桿傳動的優(yōu)點。A傳動平穩(wěn)，噪聲小 B傳動比可以較大D可產生自鎖 D傳動效率高3.阿基米德圓柱蝸桿與蝸輪傳動的_C_模數(shù)，應符合標準值。A端面 B法面 C中間平面4.在標準蝸桿傳動中，蝸桿頭數(shù)z1一定時，若增大蝸桿直徑系數(shù)q，將使傳動效率_B_。 A提高 B減小 C不變 D增大也可能減小5.在蝸桿傳動中，當其他條件

36、相同時，增加蝸桿頭數(shù)z1，則傳動效率_B_。 A降低 B提高 C不變 D或提高也可能降低6.蝸桿直徑系數(shù)q_A_。 Aqd1/m Bqd1m Cqa/d Dqa/m7.起吊重物用的手動蝸桿傳動，宜采用_A_的蝸桿。 A單頭、小導程角 B單頭、大導程角 C多頭、小導程角 D多頭、大導程角8.在其他條件相同時，若增加蝸桿頭數(shù)，則滑動速度_A_。 A增加 B不變 C減小 D可能增加也可能減小9.在蝸桿傳動設計中，蝸桿頭數(shù)z1選多一些，則_D_。 A有利于蝸桿加工 B有利于提高蝸桿剛度 C有利于提高傳動的承載能力 D有利于提高傳動效率10.蝸桿直徑系數(shù)q的標準化，是為了_B_。 A保證蝸桿有足夠的剛度

37、 B減少加工時蝸輪波刀的數(shù)目 C提高蝸桿傳動的效率 D減小蝸桿的直徑11.蝸桿常用材料是C_。 AHT150 BZCuSnloP1 C45號鋼 DGCr1512.采用變位蝸桿傳動時_B_。 A僅對蝸桿進行變位 B僅對蝸輪進行變位 C必須同時對蝸桿與蝸輪進行變位13.提高蝸桿傳動效率的主要措施是_C_。 A增大模數(shù)m B增加蝸輪齒數(shù)z2 C增加蝸桿頭數(shù)z1 D增大蝸桿的直徑系數(shù)q14.蝸桿傳動中，齒面在節(jié)點處的相對滑動速度vs_B_。 Av1/sin Bv1/cos Cv1/tg Dv1/ctg15.我國標準規(guī)定：蝸桿傳動的模數(shù)應取_B_為標準。 A蝸輪法面模數(shù)mn B蝸桿軸向模數(shù)ma C蝸桿周

38、向模數(shù)mt16.對蝸桿傳動進行熱平衡計算，其主要目的是為了防止溫升過高導致_D_。 A材料的機械性能下降 B潤滑油變質 C蝸桿熱變形過大 D潤滑條件惡化而產生膠合失效17.蝸桿傳動的當量摩擦系數(shù)fv隨齒面相對滑動速度的增大而_A_。 A增大 B不變C減小 D可能增大也可能減小18.下列公式中，用_C_確定蝸桿傳動比的公式是錯誤的。Ai1/2 Biz2/z1 Cid2/d1 Din1/n219.在閉式蝸桿傳動設計計算中，除進行強度計算外，還必須進行_D_。A剛度計算 B磨損計算 C穩(wěn)定性計算 D熱平衡計算20.提高蝸桿傳動效率的最有效方法是_A_。A增加蝸桿頭數(shù)z1 B增大直徑系數(shù)qC增大模數(shù)m

39、 D減小直徑系數(shù)q21.在蝸桿傳動設計中，除規(guī)定模數(shù)標準化外，還規(guī)定蝸桿直徑d2取標準值，其目的是_A_。A限制加工蝸桿的刀具數(shù)量B限制加工蝸輪的刀具數(shù)量，并便于刀具的標準化C便于裝配D提高加工精度22.蝸桿傳動的齒面接觸強度計算公式為：，式中為許用接觸應力，設計時應代入_B_。A蝸桿材料的 B蝸輪材料的C與的平均值 D和中的大值23.閉式蝸桿傳動的主要失效形式是CA蝸桿斷裂 B蝸輪輪齒斷裂C膠合、疲勞點蝕 D磨粒磨損24.在蝸桿傳動中，作用在蝸桿上的三個嚙合力，通常以_C_為最大。A圓周力Ft1 B徑向力Fr1 C軸向力Fa125.在標準蝸桿傳動中，當模數(shù)m一定時，若增大蝸桿的直徑系數(shù)q，將

40、使蝸桿的剛度_A_。A增大 B減小C不變 D可能增大或減小26.蝸桿傳動設計計算中，欲提高其傳動效率，在選擇以下參數(shù)時，其中_C_是無用的。A增加蝸桿頭數(shù)zl B減小蝸桿直徑系數(shù)q C增大模數(shù)27.對于蝸桿傳動的受力分析，下面_A_公式有錯。AFt1Ft2 BFr1Fr2 CFt2一Fa1 DFt1一Fa228.下列蝸桿分度圓直徑計算公式：(a)d1mq；(b) d1mz1；(c) d1d2/i ；(d)d1mz2/(itg)；(e)d12A(i+1)。其中有_D是錯誤的。A一個 B二個 C三個 D四個29.蝸桿傳動中，為傳動效率，則蝸桿軸上所受力矩T1與蝸輪軸上所受力矩T2的關系為_C_。3

41、0.蝸桿傳動較為理想的材料組合是_B_。A鋼和鑄鐵 B鋼和青銅 C鋼和鋁合金 D鋼和鋼二、選擇31.在蝸桿傳動中，蝸桿頭數(shù)越少，則傳動效率越_差_，自鎖性越_好_。一般蝸桿頭數(shù)常取z1_。32.在蝸桿傳動中，已知作用在蝸桿上的軸向力fa1l 800N、圓周力Ft1880N，若不考慮摩擦影響，則作用在蝸輪上的軸向力Fa2_，圓周力Ft2_。33.蝸桿傳動的滑動速度越大，所選潤滑油的粘度值應越_越大_。34.在蝸桿傳動中，產生自鎖的條件是_。35.蝸輪輪齒的失效形式有_點蝕_、_膠合_、_磨損_、_。但因蝸桿傳動在齒面間有較大的_，所以更容易產生_和_失效。36.變位蝸桿傳動僅改變_渦輪_的尺寸，

42、而_蝸桿_的尺寸不變。37.在蝸桿傳動中，蝸輪螺旋線的方向與蝸桿螺旋線的旋向應該_相同_。38.蝸桿傳動中，蝸桿所受的圓周力Ft1的方向總是與_轉向相反_，而徑向力Fr1的方向總是指向圓心_的。39.閉式蝸桿傳動的功率損耗，一般包括：_、_和_三部分。40.阿基米德蝸桿和蝸輪在主平面(又稱中間平面)相當于_，梯形齒條_與_圓柱斜齒輪_嚙合。因此蝸桿的_軸向_模數(shù)應與蝸輪的_端面_模數(shù)相等。41.在標準蝸桿傳動中，當蝸桿為主動時，若蝸桿頭數(shù)z1和模數(shù)m一定時，而增大直徑系數(shù)q，則蝸桿剛度_增大_；若增大導程角，則傳動效率_增大_。42.蝸桿分度圓直徑d1_mq_；蝸輪分度圓直徑d2_mz_。43

43、.為了提高蝸桿傳動的效率，應選用_多_頭蝸桿；為了滿足自鎖要求，應選z1_。44.蝸桿傳功發(fā)熱計算的目的是防止_潤滑失效_，以防止齒面_膠合_失效。發(fā)熱計算的出發(fā)點是_，等于_。45.為了蝸桿傳動能自鎖，應選用_單_頭蝸桿；為了提高蝸桿的剛度，應采用_增大_的直徑系數(shù)q。46.蝸桿傳動時蝸桿的螺旋線方向應與蝸輪螺旋線方向_相同_；蝸桿的_導程角_角應等于蝸輪的螺旋角。47.蝸桿的標準模數(shù)是_模數(shù)，其分度圓直徑d1；蝸輪的標準模數(shù)是_模數(shù)，其分度圓直徑d2_。48.有一普通圓柱蝸桿傳動，己知蝸桿頭數(shù)z12，蝸桿直徑系數(shù)q8，蝸輪齒數(shù)z237，模數(shù)m8mm，則蝸桿分度圓直徑d1_mm；蝸輪分度圓直徑d2_mm；傳動中心距a_mm；傳動比i_；蝸輪分度圓上螺旋角2_。49.阿基米德蝸桿傳動變位的主要目的是為了_和_。50.在進行蝸桿傳動設計時，通常蝸輪齒數(shù)z226是為了_；z280(100)，是為了_。51.蝸桿傳動中，已知蝸稈分度圓直徑d1，蝸桿螺旋線方向為右旋，頭數(shù)為z1蝸桿的直徑系數(shù)為q，蝸輪齒數(shù)為z2，模數(shù)為m，壓力角為，則傳