蓄能器的使用維修

1、1.3蓄能器故障的分析與排除131 蓄能器常見(jiàn)故障的排除25%p133%p2。（3）蓄能器不起作用產(chǎn)生原因主要是氣閥漏氣嚴(yán)重，皮囊內(nèi)根本無(wú)氮?dú)猓约捌つ移茡p進(jìn)油。另外當(dāng)p0p2,即最大工作壓力過(guò)低時(shí)，蓄能器完全喪失蓄能功能（無(wú)能量可蓄）。（4）吸收壓力脈動(dòng)的效果差為了更好地發(fā)揮蓄能器對(duì)脈動(dòng)壓力的吸收作用，蓄能器與主管路分支點(diǎn)的連接管道要短，通徑要適當(dāng)大此，并要安裝在靠近脈動(dòng)源的位置。否則，它消除壓力脈動(dòng)的效果就差，有時(shí)甚至?xí)觿毫γ}動(dòng)。（5）蓄能器釋放出的流量穩(wěn)定性差蓄能器充放液的瞬時(shí)流量是一個(gè)變量，特別是在大容量且p=p2-p1范圍又較大的系統(tǒng)中，若要得到較恒定的和較大的瞬時(shí)流量時(shí)，可采用

2、下述措施：在蓄能器與執(zhí)行元件之間加入流量控制；用幾個(gè)容量較小的蓄能器并聯(lián)，取代一個(gè)大容量蓄能器，并且?guī)讉€(gè)容量較小的蓄能器采用不同擋充氣壓力；盡量減少工作壓力范圍p，也可以用適當(dāng)增大蓄能器結(jié)構(gòu)容積（公稱容積）的方法；在一個(gè)工作循環(huán)中安排好足夠的充液時(shí)間，減少充液期間系統(tǒng)其他部位的泄漏，使在充液時(shí)能確保蓄能器的壓力迅速升到p2，再釋放能量。表1-1為國(guó)產(chǎn)NXQ-L型皮囊式蓄能器的允許充放流量（6）油箱噴油的現(xiàn)象在實(shí)際操作中，有時(shí)還會(huì)遇到油箱噴油的現(xiàn)象，這是由于蓄能器氣囊受壓破碎，大量氣泡進(jìn)入油液中，使油液的可壓縮性增加，由于油液從高壓突然降為低，流回油箱的油液在箱內(nèi)急劇膨脹，油箱內(nèi)的壓力高于大氣壓

3、，使油液混同空氣一起從通氣孔排出，從而出現(xiàn)噴油現(xiàn)象。懷疑蓄能器出現(xiàn)故障時(shí)，首先應(yīng)檢查蓄能器的充氮壓力。此外，如果充氮壓力過(guò)高，也會(huì)出現(xiàn)異常，因?yàn)檫@時(shí)蓄能器儲(chǔ)存的油量太少，滿足不了油缸的用量，不用正常工作。132 蓄能器引發(fā)液壓系統(tǒng)故障的診斷與排除蓄能器在液壓系統(tǒng)使用中有時(shí)會(huì)出現(xiàn)不能保壓、夾緊、加速、快壓射、增壓、緩和液壓沖擊和吸收壓力脈動(dòng)的情況。這些功能失效的故障大多是由蓄能器吞吐壓力油的能力引起的，故稱蓄能器引發(fā)故障。發(fā)生故障的原因和故障源是多方面的。（1）故障的分析充氣壓力p0的影響蓄能器中所容納氣體的狀態(tài)方程為：由式（1-1）可推出蓄能器提供壓力油的體積公式：或中v0充液前的充氣體積（即

4、蓄能器容積）；p2充液前的充氣壓力；p2系統(tǒng)允許的最高工作壓力（蓄能器最高工作壓力）；p1系統(tǒng)允許的最低工作壓力（蓄能器最低工作壓力）；V系統(tǒng)允許的最高和最低工作壓力對(duì)應(yīng)的蓄能器內(nèi)氣體體積v2與v1之差（蓄能器提供壓力油的體積）；k指數(shù)（在蓄能器補(bǔ)油保壓時(shí)其內(nèi)氣體可視為等溫變化k=1；在蓄能器補(bǔ)油加速時(shí)其內(nèi)氣體可視為絕熱變化，k=1.4）。當(dāng)蓄能器作輔助動(dòng)力源用于補(bǔ)油時(shí)充氣壓力p0=0.60.65p1（或p0=0.80.85 p1）一般比最低工作壓力p1低。若p0太低，由公式（1-2）知供油體積V太小，保壓壓力由p2 降到p1的過(guò)程快，保壓時(shí)間短會(huì)導(dǎo)致液壓泵頻繁地給蓄能器充油。在夾緊時(shí)夾緊壓力

5、也下降快。當(dāng)壓力下降到最低工作壓力p1時(shí)液壓泵又開(kāi)始向蓄能器供油充液，但到充液壓力實(shí)際回升要延遲一段時(shí)間。在這段時(shí)間內(nèi)夾緊壓力一直會(huì)下降到臨界工作壓力以下導(dǎo)致夾緊失效。相反若p0壓力高，保壓和夾緊時(shí)間長(zhǎng)，液壓泵就不會(huì)頻繁地啟動(dòng)，給蓄能器充壓，夾緊也不易失效。當(dāng)蓄能器用于補(bǔ)油加速、快壓射、增壓之類用途時(shí)，若充氣壓力在蓄能器最低工作壓力p1之上且比較高時(shí)，由方程（1-1）可知的比值比較小，v2與v1的差小，蓄能器從p2 降到p0的供油體積就很小。蓄能器提提供的壓力油小，就無(wú)法進(jìn)行補(bǔ)油，以實(shí)現(xiàn)加速、快壓射和增壓動(dòng)作。相反充氣壓力比較低時(shí)，蓄能器從p0充壓到儲(chǔ)存的壓力油多，就能完成加速、快速射和增壓動(dòng)

6、作。當(dāng)蓄能器用于緩和液壓沖擊和吸收壓力脈動(dòng)時(shí)，充氣壓力p0分別為系統(tǒng)工作壓力的90%和液壓泵出口壓力的60%時(shí)較合適。若充氣壓力太低，蓄能器幾乎無(wú)儲(chǔ)能作用，但對(duì)緩和液壓沖擊和吸收壓力脈動(dòng)仍有作用。蓄能器最高工作壓力p2的影響當(dāng)蓄能器最高工作壓力p2較低時(shí)，由公式（1-2）可知，蓄能器的供油體積V比較小。這種情況下若用蓄能器補(bǔ)油保壓和夾緊，必然出現(xiàn)壓力下降快、保壓時(shí)間短、夾緊失效之類的故障；若用蓄能器加速、快壓射和增壓時(shí)也因供油體積太小，不能補(bǔ)油，必然導(dǎo)致不能加速、快壓射和增壓。特別是p0也同時(shí)增大時(shí)問(wèn)題更嚴(yán)重。相反蓄能器最高工作壓力比較高（但滿足要求）時(shí)不會(huì)產(chǎn)生以上故障。蓄能器最高工作壓力過(guò)高

7、時(shí)，不但不能滿足工作要求而且會(huì)損壞液壓泵，浪費(fèi)功率。蓄能器鄰接液壓元件匯漏的影響在液壓傳動(dòng)中和蓄能器相連接的液壓元件有單向閥、電磁換向閥和液壓缸等。這些液壓元件常出現(xiàn)密封不嚴(yán)、卡死不能閉合、因磨損間隙過(guò)大和密封件失效造成蓄能器在儲(chǔ)油和供油時(shí)壓力油大量泄漏。在這種情況下，若蓄能器是用來(lái)補(bǔ)油保壓和夾緊的，會(huì)因?yàn)檠a(bǔ)油不足而不能保壓、保壓時(shí)間短或夾緊失效。若蓄能器是用來(lái)補(bǔ)油加速、快壓射和增壓的，也會(huì)因補(bǔ)油不足而使這些動(dòng)作無(wú)法完成。控制元件失靈而致蓄能器旁流的影響有些換向閥動(dòng)作失靈，常可導(dǎo)致與蓄能器相連接的液壓元件呈開(kāi)啟狀態(tài)。這樣蓄能器在充油和供油時(shí)會(huì)形成旁路分流，導(dǎo)致以上故障發(fā)生。（2）故障的排除當(dāng)發(fā)

8、生保壓時(shí)間短和夾緊失效故障時(shí)，原因有充氣壓力低、蓄能器的接鄰元件泄漏、蓄能器最高工作壓力低。前兩個(gè)原因是主要的。當(dāng)發(fā)生不能補(bǔ)油加速、快壓射和增壓故障時(shí)，其原因一般是充氣壓力高、蓄能器最高工作壓力低、蓄能器的接鄰元件有泄漏。實(shí)際上，前兩個(gè)原因同時(shí)出現(xiàn)導(dǎo)致的故障不少。當(dāng)發(fā)生蓄能器不能緩和液壓沖擊和吸收壓力脈動(dòng)故障時(shí)，其原因主要是充氣壓力太低。通過(guò)分析，確定故障原因是充氣壓力不合適時(shí)，首先應(yīng)排出蓄能器內(nèi)壓力油，測(cè)定蓄能器內(nèi)氣壓，給以確診。其次，要找出具體故障源，以便排除。當(dāng)測(cè)知充氣壓力低時(shí)，可能是充氣不足，還可能是蓄能器充氣嘴泄漏、皮囊破裂、活塞密封不好等，應(yīng)通過(guò)檢測(cè)確定。當(dāng)測(cè)知充氣壓力高時(shí)，可能是

9、設(shè)定值過(guò)高、充氣過(guò)量、或者環(huán)境條件（也有過(guò)高的），可能是液壓泵故障或液壓泵吸空；也可能是調(diào)壓不當(dāng)；也可能壓力閥及調(diào)壓裝置有故障；還可能是有關(guān)液壓元件泄漏，造成系統(tǒng)壓力及蓄能器最高工作壓力過(guò)低或過(guò)高，也可直接造成蓄能器最高工作壓力過(guò)低或過(guò)高。當(dāng)確定故障原因是液壓元件泄漏時(shí)，首先應(yīng)確定和蓄能器鄰接的液壓元件。在這些液壓元件中，單向閥、液控單向閥、各類換向閥和液壓缸泄漏幫障是較常見(jiàn)的。泄漏的原因大概有閥芯和閥座密封不嚴(yán)，閥芯卡死不能閉合，磨損造成相對(duì)運(yùn)動(dòng)面間隙大，密封元件失效。對(duì)所有可疑元件應(yīng)按檢測(cè)的難易程度和發(fā)生故障的概率大小排序（易檢測(cè)的，故障概率大的排在前面），再按順序檢測(cè)，確定泄漏的故障元件

10、。最后，拆開(kāi)故障元件檢查、維修。對(duì)充氣壓力和蓄能器最高工作壓力不合適引起的故障，也應(yīng)該以上原則給可疑故障源排序。在充氣壓力、蓄能器最高工作壓力、接鄰元件泄漏三個(gè)原因中，若初步確定為兩個(gè)以上者，也可按檢測(cè)的難易和故障的概率排序，按排序檢測(cè)。一般來(lái)說(shuō)，蓄能器最高工作壓力比充氣壓力測(cè)定方便。元件泄漏較難測(cè)定，但有的泄漏很直觀。1.4蓄能器使用維修實(shí)例 薄板坯連鑄機(jī)液壓振動(dòng)臺(tái)故障的診斷（1）CSP薄板坯連鑄機(jī)液壓振動(dòng)臺(tái)液壓振動(dòng)臺(tái)是現(xiàn)代板坯連鑄機(jī)的重要設(shè)備，液壓振動(dòng)臺(tái)與機(jī)械振動(dòng)臺(tái)相比的主要優(yōu)點(diǎn)是可方便地設(shè)定與改變波形、振幅、頻率，能實(shí)現(xiàn)非正弦振動(dòng)，極大地滿足板坯連鑄、尤其是薄板坯連鑄工藝的需要。某公司從

11、德國(guó)SMS公司引入的CSP連鑄連軋薄板坯生產(chǎn)線采用的是液壓振動(dòng)技術(shù)，其液壓系統(tǒng)如圖1-9所示，其控制原理如圖1-10所示。有關(guān)的技術(shù)參數(shù)分別為：最大頻率450次/ min，最大振幅+/-10mm，最大鑄速6m/min，兩液壓缸最大振動(dòng)力的偏差20%，振動(dòng)臺(tái)的最大加速度579m/s2。圖1-10 CSP 連鑄機(jī)振動(dòng)臺(tái)控制原理圖（2）系統(tǒng)振動(dòng)、噪聲故障的排除為吸收壓力與流量的脈動(dòng)，液壓回路的進(jìn)、回油口設(shè)置了4個(gè)小型蓄能器（如圖1-9所示）。當(dāng)蓄能器皮囊破損時(shí)，它失去了吸收脈動(dòng)的功能，因此管路的振動(dòng)與噪聲增大。例如在蓄能器附近，系統(tǒng)正常時(shí)測(cè)得振動(dòng)速度值是0.91.2mm/s，當(dāng)蓄能器破損后，其振動(dòng)值

12、變?yōu)?mm/s以上。當(dāng)回油蓄能器充氮壓力調(diào)節(jié)不當(dāng)，過(guò)大或過(guò)小時(shí)，均不能有效吸收回油壓力與流量的脈動(dòng)，將引起令人討厭的系統(tǒng)管線的諧振，造成管線系統(tǒng)的異常有規(guī)律的周期振動(dòng)和沖擊噪聲。通過(guò)調(diào)節(jié)回油蓄能器的氮?dú)鈮毫χ悼捎行У叵芫€系統(tǒng)的沖擊振動(dòng)噪聲問(wèn)題，實(shí)踐證明：對(duì)于該高頻工作的液壓系統(tǒng)，回油蓄能器的氮?dú)鈮毫χ嫡{(diào)節(jié)到回油管線壓力的1/3為佳。142蓄能器充氣壓力不足引發(fā)的一起制動(dòng)故障一臺(tái)ZL50G裝載機(jī)在工作4500h后，出現(xiàn)微踩腳制動(dòng)時(shí)整機(jī)即緊急停機(jī)的故障，即出現(xiàn)制動(dòng)器抱死狀態(tài)；松開(kāi)腳制動(dòng)、加大油門(mén)時(shí)，整機(jī)又恢復(fù)行駛狀態(tài)。停機(jī)后，將手動(dòng)電磁閥撥到制動(dòng)位置，停機(jī)制動(dòng)動(dòng)作完全正常。ZL50G裝載機(jī)制動(dòng)

13、系統(tǒng)為全液壓雙回路濕式制動(dòng)。行車制動(dòng)也叫腳制動(dòng)，用于經(jīng)常性的一般行駛中的速度控制及停機(jī)；停車制動(dòng)用于停機(jī)后的制動(dòng)，或者在行車制動(dòng)失效時(shí)的應(yīng)急制動(dòng)，用手動(dòng)電磁閥控制，當(dāng)系統(tǒng)出現(xiàn)故障時(shí)能自動(dòng)切斷手動(dòng)電磁閥電源，并使變速器掛空檔，裝載機(jī)緊急停機(jī)，確保行車安全。制動(dòng)系統(tǒng)液壓原理如圖1-11所示，整個(gè)系統(tǒng)由泵、組合制動(dòng)閥、蓄能器、停車制動(dòng)液壓缸、壓力開(kāi)并及管路等組成。組合制動(dòng)閥、蓄能器、停車制動(dòng)液壓缸、壓力開(kāi)關(guān)及管路等組成。組合制動(dòng)閥內(nèi)包括雙單向閥、充液閥、行車制動(dòng)閥、停車制動(dòng)手動(dòng)電磁閥等。當(dāng)制動(dòng)系統(tǒng)中蓄能器油壓達(dá)到15Mpa時(shí)，充液閥停止向制動(dòng)系統(tǒng)供油，轉(zhuǎn)為向工作液壓系統(tǒng)供油。當(dāng)蓄能器內(nèi)油壓低于12.

14、3Mpa jf ,充液閥又轉(zhuǎn)為向制動(dòng)系統(tǒng)供油。由泵過(guò)來(lái)的油經(jīng)過(guò)組合制動(dòng)閥內(nèi)的充液閥充到行車制動(dòng)、停車制動(dòng)回路中的蓄能器內(nèi)。踩下制動(dòng)踏板，行車制動(dòng)回路中的蓄能器內(nèi)儲(chǔ)存的高壓油經(jīng)組合制動(dòng)閥進(jìn)入前、后橋輪連制動(dòng)器以制動(dòng)車輪。放松制動(dòng)踏板解除制動(dòng)后，輪連制動(dòng)器內(nèi)的液壓油經(jīng)組合制動(dòng)閥流回油箱。組合制動(dòng)閥的輸出油壓與作用在制動(dòng)踏板上的操縱力成正比，很小的操縱力就能得到安全制動(dòng)所需的制動(dòng)油壓6Mpa。行車制動(dòng)為雙回路，閥中的雙單向閥能保證當(dāng)其中一個(gè)回路損壞時(shí)，另一個(gè)回路仍能起作用，操縱力不變。在系統(tǒng)出現(xiàn)故障時(shí)，行車制動(dòng)回路中的蓄能器內(nèi)油壓低于7Mpa，此時(shí)系統(tǒng)中低壓切斷開(kāi)關(guān)會(huì)自動(dòng)切斷動(dòng)力，使變速器掛空檔。同

15、時(shí)，使電磁閥斷電，停車制動(dòng)缸內(nèi)的液壓油經(jīng)手動(dòng)電磁閥流回油箱，停車制動(dòng)器抱死，裝載機(jī)緊急停機(jī)。圖1-11 ZL50G裝載機(jī)制動(dòng)系統(tǒng)液壓原理圖1前橋；2低壓報(bào)警開(kāi)關(guān)；3停車制動(dòng)液壓缸；4停車制動(dòng)手動(dòng)電磁閥；5行車制動(dòng)閥；6制動(dòng)燈開(kāi)關(guān)；7停車制動(dòng)蓄能器；8低壓報(bào)警開(kāi)關(guān)；9，12行車制動(dòng)蓄能器；10單向閥；11雙單向閥；13緊急制動(dòng)切斷開(kāi)并；14充液閥；15油箱；16制動(dòng)閥；17液壓閥；18后橋由以上分析并結(jié)合故障現(xiàn)象可以判斷：整個(gè)系統(tǒng)中泵、停車制動(dòng)缸、壓力開(kāi)關(guān)及管路正常；故障點(diǎn)集中在組合制動(dòng)閥、蓄能器上。原因是行車制動(dòng)蓄能器9和12內(nèi)因氮?dú)庑孤?dǎo)致壓力不夠或組合制動(dòng)閥出現(xiàn)故障：閥芯卡死、制動(dòng)閥陰尼孔

16、堵塞、內(nèi)泄或彈簧彈力不夠等。根據(jù)“先易后難”的原因，首先測(cè)量蓄能器內(nèi)的壓力，再檢查組合制動(dòng)閥的狀況。用量程為25Mpa的壓力表測(cè)量蓄能器7、9、12的壓力，數(shù)值分別為5.2Mpa、0Mpa和0Mpa，均低于標(biāo)準(zhǔn)值（9.2Mpa、5.5Mpa和5.5Mpa）。組合制動(dòng)閥結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，拆卸容易，檢查時(shí)未發(fā)現(xiàn)異常情況。由此判斷，制動(dòng)系統(tǒng)的故障是由于蓄能器充氣壓力不足所致。將所有蓄能器內(nèi)壓力充到規(guī)定數(shù)值，再試機(jī)時(shí)故障現(xiàn)象消失。導(dǎo)致出現(xiàn)此故障的根本原因，在2000h和4000h保養(yǎng)過(guò)程中未按保養(yǎng)規(guī)程對(duì)蓄能器壓力進(jìn)行測(cè)量，在機(jī)器運(yùn)行過(guò)程中又未發(fā)現(xiàn)蓄能器壓力因氮?dú)庑孤┒陀跇?biāo)準(zhǔn)值，從而導(dǎo)致在行車制動(dòng)時(shí)，系統(tǒng)中的

17、低壓切斷開(kāi)關(guān)自動(dòng)切斷動(dòng)力，使變速器掛空檔，同時(shí)使電磁閥斷電，停車制動(dòng)器抱死，導(dǎo)致裝載機(jī)緊急停機(jī)。對(duì)蓄能器充氣時(shí)，應(yīng)注意以下事項(xiàng)。蓄能器內(nèi)只能充裝氮?dú)狻Ｏ韧C(jī)，不關(guān)電鎖；連續(xù)踩8次制動(dòng)踏板，連續(xù)開(kāi)、關(guān)停車制動(dòng)手動(dòng)電磁閥的開(kāi)關(guān)5次以上，以排掉蓄能器內(nèi)的高壓油；然后，打開(kāi)蓄能器下端出油口處的排氣嘴。將充氣工具上有壓力表的一頭接蓄能器，另一頭接氮?dú)怃撈?。打開(kāi)氮?dú)怃撈块_(kāi)關(guān)，當(dāng)壓力表穩(wěn)定后，打開(kāi)充氣工具上的開(kāi)關(guān)向蓄能器里充氣。充到所需壓力后，先關(guān)氮?dú)怃撈块_(kāi)關(guān)，再關(guān)充氣工具上的開(kāi)關(guān)，然后取下充氣工具。充氣后，要防止蓄能器漏氣。143 Atlas1838型鑿巖機(jī)蓄能器充氣方法及故障排除Atlas1838型鑿巖

18、機(jī)與352E和M2D型鑿巖臺(tái)車配用。每臺(tái)鑿巖機(jī)上均北京地區(qū)有低壓緩沖和高壓進(jìn)油兩個(gè)蓄能器。兩者的結(jié)構(gòu)和原理相同，但充氣壓力不同。工作時(shí)，隔膜運(yùn)動(dòng)，一方面液壓油壓縮蓄能器中的氨氣減小液壓油波動(dòng)，保證鑿巖機(jī)平穩(wěn)工作；另一方面吸收由巖石傳給鑿巖機(jī)的強(qiáng)烈振動(dòng)，減小鑿巖機(jī)各零件的磨損。蓄能器修復(fù)后，需要給氣室重新充氮?dú)猓髩毫χ荒茉谳^小范圍內(nèi)攪動(dòng)，壓力過(guò)低或過(guò)高都起不到減振的作用。如果充氣不當(dāng)，會(huì)造成鑿巖機(jī)工作效率降低、零件磨損加劇、噪聲增加、氮?dú)飧裟て屏?、產(chǎn)生高壓沖擊和回油管爆烈，甚至鑿巖機(jī)過(guò)早地報(bào)廢。（1）蓄能器的充氣方法蓄能器的充氣方法如圖1-12所示。充氣步驟如下。拆掉蓄能器進(jìn)氣間外罩保護(hù)蓋，

19、將專用氮?dú)獗砩宪浌艿囊欢私釉谶M(jìn)氣閥上，另一端接在氮?dú)馄可稀z查氮?dú)馄繅毫Γ盒_(kāi)氯氣瓶閥，若表上顯示的氮?dú)鈮毫Τ^(guò)11MPa，即可用。充氣時(shí)，一人用專用扳手慢慢地松開(kāi)進(jìn)氣閥螺母，同時(shí)，另一人打開(kāi)氮?dú)馄块y門(mén)給蓄能器充氣。圖1-12 蓄能器的充氣方法1蓄能器； 2進(jìn)氣閥； 3氮?dú)馄浚?4進(jìn)氣閥螺母； 5保護(hù)蓋； 6檢測(cè)閥； 7檢測(cè)銷給進(jìn)油蓄能器（高壓）充氣時(shí)，待表的壓力上升到10MPa(充氣壓力為1011MPa（充氣壓力為1011MPa），即開(kāi)始旋緊氮?dú)馄块y門(mén)，并擰緊蓄能器進(jìn)氣閥螺母。如果充氣壓力過(guò)高，可在旋緊氮?dú)馄块y門(mén)后慢慢地松開(kāi)進(jìn)氣閥給氣室放氣，但氣室的壓力不得低于10MPa。給緩沖蓄能器（低壓

20、）充氣時(shí)，待表的壓力上升到0.2MPa（充氣壓力0.20.25MPa），開(kāi)始旋緊氮?dú)馄块y門(mén)，并擰緊蓄能器進(jìn)氣閥螺母。如果壓力充得過(guò)高，調(diào)節(jié)方法同上，要求氣室壓力不得小于0.2MPa。蓄能器壓力達(dá)標(biāo)后，用扭力扳手以20Nm的扭矩?cái)Q緊蓄能器的進(jìn)氣閥；拆下氮?dú)獗砗凸茏?；將蓄能器浸在水中檢查是否漏氣，如果不漏氣，即可擰緊外罩螺母。充氣完畢。（2）常見(jiàn)故障及排除方法隔膜出現(xiàn)裂紋氮?dú)飧裟p壞，蓄能器不能承擔(dān)緩沖和減振作用。因此，作業(yè)時(shí)苦發(fā)現(xiàn)和蓄能器相連接的液壓軟管發(fā)生跳動(dòng)或鑿巖機(jī)出現(xiàn)異響，應(yīng)檢查檢測(cè)閥上的檢測(cè)銷。若蓄能器有氮?dú)猓瑱z測(cè)銷應(yīng)凸起4.5mm，用手壓下時(shí)有較強(qiáng)的反力；若很容易壓下，蓄能器中沒(méi)有氮?dú)?/p>

21、，表明隔膜損壞。重裝時(shí)，應(yīng)在隔膜邊緣涂一層很薄的硅質(zhì)油脂，閥蓋與閥室螺紋上加涂鋁質(zhì)油脂。蓋和室扣合在一起（扭緊力矩為33Nm）。蓄能器蓋或閥室出現(xiàn)裂紋，螺紋受損或嚴(yán)重銹蝕鑿巖過(guò)程中，蓄能器和側(cè)墻上的巖石若發(fā)生碰撞，蓄能器有可能出現(xiàn)裂紋，造成漏油或漏氣。同時(shí)，鑿巖機(jī)長(zhǎng)期處在潮濕的環(huán)境中，水不斷地侵蝕蓄能器，也會(huì)造成蓄能器嚴(yán)重銹蝕。如損壞，應(yīng)更換。O形密封圈損壞鑿巖機(jī)長(zhǎng)期在惡劣的環(huán)境下作業(yè)，O形密封圈經(jīng)常會(huì)因老化而失效，若密封圈損壞，蓄能器的氮?dú)鈮毫ο陆岛芸旎虺霈F(xiàn)密封圈處漏油，應(yīng)及時(shí)更換密封圈，并以扭矩70Nm扭緊檢測(cè)閥螺母。進(jìn)氣閥損壞由于每次充氮?dú)鈺r(shí)都要擰松進(jìn)氣閥螺母，容易導(dǎo)致螺紋損壞。有時(shí)，進(jìn)

22、氣閥堵塞會(huì)使充氣緩慢或不能充氣。應(yīng)更換進(jìn)氣閥螺母，并按規(guī)定力矩（30 Nm）擰緊。檢測(cè)閥螺紋損壞或檢測(cè)銷不起作用此種情況不應(yīng)更換。144混泥土泵車液壓系統(tǒng)蓄能器故障的分析IPF-85B型砼泵車主液壓系統(tǒng)原理如圖1-13所示。圖1-13 IPF-85B型砼泵車主液壓系統(tǒng)原理圖1主泵；2溢流閥；3卸荷電磁閥；4手動(dòng)逆轉(zhuǎn)閥；5主換向閥；6主液壓缸；7順序閥；8主壓力計(jì)；9減壓閥；10活塞引拔閥；11手動(dòng)換向閥；12蓄能器；13閘閥油缸；14閘閥換向閥；15升壓閥；16先導(dǎo)換向閥；17行程調(diào)整閥；18安全閥在這個(gè)系統(tǒng)中有一蓄能器，標(biāo)準(zhǔn)氣壓為7MPa ，其主要作用是建立一個(gè)預(yù)壓，以保證閘閥油缸13先于主

23、液壓缸動(dòng)作，并保證閘閥換向閥和主換向閥迅速換向。如果蓄能器氮?dú)鈮毫Σ蛔悖ǖ陀?MPa），液壓系統(tǒng)預(yù)壓力降低，因而在每次升壓閥換向后，來(lái)自主泵的壓力油必須首先對(duì)蓄能器充壓以彌補(bǔ)壓力損失，在給油路充壓過(guò)程中由于閘閥換向閥和主換向閥不能及時(shí)動(dòng)作，導(dǎo)致主液壓缸和閘閥油缸不能及時(shí)換向，致使主泵負(fù)荷增加，因而出現(xiàn)換向時(shí)發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速下降的現(xiàn)角。145組合機(jī)床液壓滑臺(tái)故障分析（1）動(dòng)力滑臺(tái)液壓系統(tǒng)動(dòng)力滑臺(tái)是組合機(jī)床上實(shí)現(xiàn)進(jìn)給運(yùn)動(dòng)的一種通用部件，配上動(dòng)力頭和主軸箱后可以對(duì)工件完成各種孔加工、端面加工等工序。液壓動(dòng)力滑臺(tái)用液壓缸驅(qū)動(dòng)，它在電氣和機(jī)械裝置的配合下可以實(shí)現(xiàn)各種自動(dòng)工作循環(huán)。圖1-14和表1-2分別是某型

24、動(dòng)力滑臺(tái)的液壓系統(tǒng)圖和系統(tǒng)的動(dòng)作循環(huán)表。圖1-14 某型動(dòng)力滑臺(tái)液壓系統(tǒng)圖1低壓泵；2高壓泵；3，5，8，11，13，15，18單向閥；4卸荷閥；6溢流閥；7，9可調(diào)節(jié)流閥；10三位四通換向閥；12背壓閥；14外控順序閥；16行程換向閥；17調(diào)速閥；19壓力繼電器；20油缸；21蓄能器表1-2 某型動(dòng)力滑臺(tái)液壓系統(tǒng)動(dòng)作循環(huán)表該組合機(jī)床采用雙聯(lián)泵，這個(gè)系統(tǒng)在機(jī)械和電氣的配合下，能夠?qū)崿F(xiàn)“快進(jìn)-工進(jìn)-停留-快退-停止”的半自動(dòng)工作循環(huán)。這個(gè)液壓系統(tǒng)有以下一些特點(diǎn)。系統(tǒng)采用了雙聯(lián)葉片泵供油，滑臺(tái)快進(jìn)快退時(shí)兩泵同時(shí)大流量供油，加上回油路通過(guò)單向閥差動(dòng)接入進(jìn)油咱，能夠?qū)崿F(xiàn)快速移動(dòng)滑臺(tái)，滿足節(jié)拍要求；而工

25、進(jìn)時(shí)由小泵單獨(dú)供油，提供穩(wěn)定的高壓小流量油液，保證穩(wěn)定的低速運(yùn)動(dòng)；由于系統(tǒng)雙聯(lián)泵和差動(dòng)連接式液壓缸，能量利用比較合理?；_(tái)工進(jìn)及停止時(shí)大流量泵在低壓下卸荷，減少能量損耗。系統(tǒng)中接入蓄能器，在滑臺(tái)快進(jìn)快退時(shí)能夠?yàn)橄到y(tǒng)供油；在工進(jìn)和停止時(shí)能夠開(kāi)啟卸茶閥，使大流量泵低壓卸荷，減少能量損耗。（2）問(wèn)題及分析系統(tǒng)中油溫過(guò)高問(wèn)題：在生產(chǎn)中該項(xiàng)組合機(jī)床曾出現(xiàn)油溫過(guò)高（高于70）的現(xiàn)象，開(kāi)始檢查油箱冷卻設(shè)備，發(fā)現(xiàn)無(wú)問(wèn)題，而檢查泵也完好。于是又觀察高壓油路和低壓油路的壓力表，發(fā)現(xiàn)兩者數(shù)值基本上一致，通過(guò)分析液壓系統(tǒng)認(rèn)為此時(shí)低壓油路上的卸荷閥在該卸荷的時(shí)候沒(méi)有卸荷，而是大量油液通過(guò)溢流閥流回油箱。分析：圖1-14

26、中卸荷閥4和溢流閥6的設(shè)定壓力值都可調(diào)，正常情況下卸荷閥4壓力設(shè)定值應(yīng)低于溢流閥6設(shè)定值，并且兩者之間要有一定的數(shù)值匹配關(guān)系。當(dāng)滑臺(tái)工進(jìn)和停止的時(shí)候，蓄能器在充滿壓力后提供壓力，打開(kāi)卸荷閥4，使大流量泵卸荷，而溢流閥6則在滑臺(tái)停止的時(shí)候打開(kāi)，使小流量泵溢流?？嘈逗砷y4調(diào)定值較高，大于溢流閥6的設(shè)定壓力，則大流量泵提供的大量油液將會(huì)經(jīng)過(guò)節(jié)流閥9，再經(jīng)由溢流閥6流回油箱，由于大量高壓油液經(jīng)過(guò)溢流閥，導(dǎo)致油溫升高。解決辦法：重新調(diào)整卸荷閥3和溢流閥5的壓力值（溢流閥比卸荷閥高難度10%20%），使在滑臺(tái)工進(jìn)和停止動(dòng)作時(shí)，大流量泵能夠順利通過(guò)卸荷閥卸荷，問(wèn)題隨之解決?？爝M(jìn)時(shí)速度較慢問(wèn)題發(fā)現(xiàn)及解決過(guò)程：

27、長(zhǎng)時(shí)間使用后，生產(chǎn)工人發(fā)現(xiàn)該滑臺(tái)快進(jìn)時(shí)速度明顯比以前下降。檢查蓄能器，并為其重新充氮，問(wèn)題沒(méi)有得到解決。于是懷疑液壓缸的活塞有泄漏，但取下液壓缸接回油路的管子，繼續(xù)讓系統(tǒng)供油時(shí)，并未發(fā)現(xiàn)液壓缸回油的一側(cè)有油液流出，于是排除液壓缸的問(wèn)題。隨后檢查雙聯(lián)泵，經(jīng)過(guò)和相同液壓結(jié)構(gòu)的機(jī)床互換，發(fā)現(xiàn)問(wèn)題并不是出現(xiàn)在泵身上；隨即考慮到該系統(tǒng)快進(jìn)時(shí)采用差動(dòng)連接，是否差動(dòng)沒(méi)有起作用，而油液通過(guò)工進(jìn)時(shí)所走的油路呢？帶著這個(gè)問(wèn)題找到順序閥14，結(jié)果發(fā)現(xiàn)其已經(jīng)損壞，更換后經(jīng)過(guò)重新調(diào)整其壓力值，滑臺(tái)恢復(fù)快進(jìn)速度，問(wèn)題解決。分析：快進(jìn)時(shí)油缸20差動(dòng)連接，其右腔油通過(guò)單向閥15又流回進(jìn)油路參與供油。若順序閥14壓力調(diào)節(jié)器定值

28、較低或者閥芯卡死造成彈簧不能壓回原位，油液將會(huì)通過(guò)從而流回油箱。由于此時(shí)這條油路壓力低于單向閥15左側(cè)壓力，回油路變?yōu)橛透?0右腔順序閥14-背壓閥12-三位四通換向閥10-油條箱。這樣沒(méi)有形成差動(dòng)，速度自然就慢下來(lái)了。146 專用機(jī)床蓄能器回路的改進(jìn)（1）故障現(xiàn)象圖1-15是某專用機(jī)訂液壓回路原理圖。已知液壓泵1為定量泵，輸出流量為100L/min，回路工作絕對(duì)壓力為5MPa，由溢流閥2來(lái)調(diào)定，蓄能器5總?cè)莘eV0=0.25L，管道內(nèi)徑d =10mm，電磁換向閥4前管路長(zhǎng)L=20m，油液密度 =900kg/m3。為了消除電磁換向閥4換向沖擊對(duì)工件加工質(zhì)量的影響，回路采取了氣囊式蓄能器5來(lái)吸收液

29、壓沖擊。實(shí)驗(yàn)并調(diào)試發(fā)現(xiàn)，蓄能器并沒(méi)有起到消除液壓沖擊的效果。而且當(dāng)液壓缸停止不動(dòng)時(shí)，液壓泵的出口壓力忽高忽低，不能持續(xù)卸荷，致使系統(tǒng)功耗大，油溫升高。圖1-15 專用機(jī)床液壓回路原理圖1定量液壓泵；2溢流閥；3壓力表；4電磁換向閥；5氣囊式蓄能器（2）故障原因分析經(jīng)過(guò)全面檢查分析，并沒(méi)有發(fā)現(xiàn)系統(tǒng)有明顯的外泄漏現(xiàn)象，所以問(wèn)題很可能就出現(xiàn)在蓄能器的選擇上面。因?yàn)橐后w在管路內(nèi)流動(dòng)時(shí)，由于控制閥突然關(guān)閉，使液體突然停止流動(dòng)，液體的動(dòng)能變成壓力能，在閥前產(chǎn)生高壓。高壓區(qū)以壓力波的形式的管路內(nèi)傳播，形成液壓沖擊，其壓力升高值可能高出正常壓力幾十倍以上，并有可能危及液壓系統(tǒng)中的儀表、元件和密封裝置等，從而影

30、響系統(tǒng)的正常工作，此外還能合系統(tǒng)產(chǎn)生噪聲和振動(dòng)。在系統(tǒng)中產(chǎn)生液壓沖擊的部位裝設(shè)蓄能器是緩和液壓沖擊的有效措施之一。由于液壓沖擊壓力的大小決定于管路中液體的動(dòng)量對(duì)時(shí)間的變化率，當(dāng)壓力升高時(shí)，蓄能器可以吸收液體，這樣減慢了管路中液體動(dòng)量變化的速度，從而降低了沖擊壓力。由于液壓沖擊壓力的大小決定于管路中液體的動(dòng)量對(duì)時(shí)音的變化率，當(dāng)壓力升高時(shí)，蓄能器可以吸收液體，這樣就減慢了管路中液體動(dòng)量變化的速度，從而降低了沖擊壓力。用于吸收液壓沖擊的蓄能器總?cè)莘e按下式計(jì)算：式中工作油液的密度，kg/m3；L產(chǎn)生沖擊波的管段長(zhǎng)度，m；Q閥門(mén)關(guān)閉前管內(nèi)流量，m3/s；A管道通流面積，m2；0蓄能器的充氣壓力，絕對(duì)壓力

31、，Pa；2系統(tǒng)允許的最大沖擊壓力，即蓄能器吸收液壓沖擊后的絕對(duì)壓力，Pa；k絕熱系統(tǒng)，取k=1.4。用于吸收液壓沖擊的蓄能器的充氣壓力一般常取為回路工作壓力的90%。為保證工件的加工精度，要求系統(tǒng)沖擊壓力不超過(guò)回路工作壓力的5%。故由上式可計(jì)算出該回路中選用的蓄能器的總?cè)莘e應(yīng)為V0=0.63L從上式計(jì)算中看出，該系統(tǒng)獲得吸收液壓沖擊最佳效果的蓄能器的總?cè)莘e應(yīng)為0.63L，而系統(tǒng)實(shí)際選用的蓄能器僅為0.25L。可見(jiàn)，蓄能器規(guī)格選擇不當(dāng)是系統(tǒng)存在問(wèn)題的主要原因。（3）改進(jìn)措施按上述計(jì)算結(jié)果選擇合適規(guī)格的蓄能器，并在安裝上注意以下幾點(diǎn)：蓄能器裝在沖擊源附近，即裝在電磁換向閥附近，以獲得吸收液壓沖擊的

32、最佳效果；蓄能器與管路系統(tǒng)之間安裝截止閥，供充氣、檢修時(shí)使用；蓄能器與液壓泵之間安裝單向閥，防止液壓泵停車時(shí)蓄能器儲(chǔ)存的壓力油倒流。改進(jìn)后的回路如圖1-16所示。經(jīng)過(guò)改進(jìn)后，蓄能器吸收液壓沖擊的效果明顯提高，工件加工質(zhì)量得到了保證。圖1-16 改進(jìn)后的專用機(jī)訂液壓回路原理圖1定量液壓泵；2溢流閥；3單向閥；4壓力表；5電磁換向閥；6氣囊式蓄能器；7截止閥這個(gè)例子說(shuō)明，蓄能器的安裝可有效地減小系統(tǒng)的壓力變化，吸收沖擊，大大降低液壓系統(tǒng)的故障；還說(shuō)明液壓系統(tǒng)中有些元輔件只有與系統(tǒng)結(jié)構(gòu)匹配才能達(dá)到最佳的使用效果。選擇元輔件時(shí)，最好根據(jù)系統(tǒng)要求按實(shí)際尺寸來(lái)計(jì)算和確定，單憑經(jīng)驗(yàn)和估算，有時(shí)很難做得準(zhǔn)確，

33、因此也就不容易達(dá)到預(yù)期的效果。147 液壓泵站異常振動(dòng)與噪聲故障診斷與排除某液壓泵站如圖1-17所示，泵站由兩臺(tái)A2V型9柱塞斜軸式柱塞泵排量為63m L/(r/min)轉(zhuǎn)速為1500r/min，2臺(tái)20通徑的電磁溢流閥7與8，以及過(guò)濾器與單向閥，在閥站靠近執(zhí)行器處設(shè)有一臺(tái)32通徑的YF型溢流閥10及遠(yuǎn)程控制閥12，根據(jù)設(shè)計(jì)要求，系統(tǒng)壓力脈動(dòng)應(yīng)小于0.4MPa，因此，在泵出口及32通徑溢流閥處分別設(shè)有容積為0.6L和4L的皮囊式蓄能器15、16與18，用于吸收壓力脈動(dòng)，系統(tǒng)的工作壓力為20MPa 。圖 1-17 液壓泵站圖系統(tǒng)在調(diào)試時(shí)出現(xiàn)強(qiáng)列壓力振蕩的故障，當(dāng)壓力調(diào)至10MPa，系統(tǒng)壓力在41

34、6MP a之間大幅度脈動(dòng)。故障分析過(guò)程如下。用壓力傳感器和TD4037分析儀測(cè)取振動(dòng)信號(hào)和作頻譜變換，求出振動(dòng)主要頻譜在430450Hz之間。一臺(tái)泵工作，另一臺(tái)泵卸荷，測(cè)試壓力振動(dòng)情況，結(jié)論是壓力振幅達(dá)MPa關(guān)斷截止閥21，改變管長(zhǎng)，觀測(cè)壓力振動(dòng)情況，發(fā)現(xiàn)壓力振動(dòng)基本消失。核算泵流量脈動(dòng)頻率f0。f0nz/60=14809/60=222 Hz式中 n 泵轉(zhuǎn)速z泵柱塞數(shù)；f0流量脈動(dòng)的一次諧波頻率。計(jì)算溢流閥先導(dǎo)閥的固有頻率 mf。式中，K為彈簧常數(shù)，N/m；m為質(zhì)量，kg根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)推算蓄能器的固有頻率，在幾赫茲至幾十赫茲之間。綜上，可得出進(jìn)一步的結(jié)論如下。振動(dòng)是管網(wǎng)共振造成的，與管長(zhǎng)相關(guān)。振源來(lái)自于柱塞泵的流量脈動(dòng)。管網(wǎng)的諧振頻率（430450Hz），泵的流量脈動(dòng)頻率的2位2f0（444Hz