玻璃雨棚計算書

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上巴東縣山城汽車商貿(mào)中心商住樓幕墻工程玻璃雨篷設計計算書設計： 校對： 審核： 批準： 武漢創(chuàng)高幕墻裝飾工程有限責任公司二一五年六月五日目錄專心-專注-專業(yè)鋼結構雨篷設計計算書1 計算引用的規(guī)范、標準及資料1.1 幕墻及采光頂相關設計規(guī)范：鋁合金結構設計規(guī)范 GB50429-2007玻璃幕墻工程技術規(guī)范 JGJ102-2003建筑玻璃應用技術規(guī)程 JGJ113-2009建筑幕墻 GB/T21086-2007建筑玻璃采光頂 JG/T231-2007建筑用玻璃與金屬護欄 JG/T342-2012 建筑幕墻工程技術規(guī)范 DGJ08-56-20121.2 建筑設計規(guī)范：地震震級

2、的規(guī)定 GB/T17740-1999鋼結構設計規(guī)范 GB50017-2003高層建筑混凝土結構技術規(guī)程 JGJ3-2010高處作業(yè)吊藍 GB19155-2003工程抗震術語標準 JGJ/T97-2011混凝土結構后錨固技術規(guī)程 JGJ145-2004混凝土結構加固設計規(guī)范 GB50367-2006混凝土結構設計規(guī)范 GB50010-2010混凝土用膨脹型、擴孔型建筑錨栓 JG160-2004建筑防火封堵應用技術規(guī)程 CECS154：2003建筑鋼結構焊接技術規(guī)程 JGJ81-2002建筑工程抗震設防分類標準 GB50223-2008建筑結構荷載規(guī)范 GB50009-2012建筑結構可靠度設計統(tǒng)

3、一標準 GB50068-2001建筑抗震設計規(guī)范 GB50011-2010建筑設計防火規(guī)范 GB50016-2006建筑物防雷設計規(guī)范 GB50057-2010冷彎薄壁型鋼結構技術規(guī)范 GB50018-20021.3 玻璃規(guī)范：鍍膜玻璃 第1部分：陽光控制鍍膜玻璃 GB/T18915.1-2002鍍膜玻璃 第2部分：低輻射鍍膜玻璃 GB/T18915.2-2002防彈玻璃 GB17840-1999平板玻璃 GB11614-2009建筑用安全玻璃 第3部分：夾層玻璃 GB15763.3-2009建筑用安全玻璃 第2部分：鋼化玻璃 GB15763.2-2005建筑用安全玻璃 防火玻璃 GB1576

4、3.1-2009半鋼化玻璃 GB/T17841-2008熱彎玻璃 JC/T915-2003壓花玻璃 JC/T511-2002中空玻璃 GB/T11944-20021.4 鋼材規(guī)范：建筑結構用冷彎矩形鋼管 JG/T178-2005不銹鋼棒 GB/T1220-2007不銹鋼冷加工鋼棒 GB/T4226-2009不銹鋼冷軋鋼板及鋼帶 GB/T3280-2007不銹鋼熱軋鋼板及鋼帶 GB/T4237-2007不銹鋼絲 GB/T4240-2009建筑用不銹鋼絞線 JG/T200-2007不銹鋼小直徑無縫鋼管 GB/T3090-2000彩色涂層鋼板和鋼帶 GB/T12754-2006低合金鋼焊條 GB/T

5、5118-1995低合金高強度結構鋼 GB/T1591-2008建筑幕墻用鋼索壓管接頭 JG/T201-2007耐候結構鋼 GB/T4171-2008高碳鉻不銹鋼絲 YB/T0961997合金結構鋼 GB/T3077-1999金屬覆蓋層鋼鐵制品熱鍍鋅層技術要求 GB/T13912-2002冷拔異形鋼管 GB/T3094-2000碳鋼焊條 GB/T5117-1995碳素結構鋼 GB/T700-2006碳素結構鋼和低合金結構鋼熱軋薄鋼板及鋼帶GB/T912-2008碳素結構鋼和低合金結構鋼熱軋厚鋼板及鋼帶GB/T3274-2007優(yōu)質(zhì)碳素結構鋼 GB/T699-19991.5 膠類及密封材料規(guī)范：

6、丙烯酸酯建筑密封膏 JC484-2006幕墻玻璃接縫用密封膠 JC/T882-2001彩色涂層鋼板用建筑密封膠 JC/T884-2001丁基橡膠防水密封膠粘帶 JC/T942-2004工業(yè)用橡膠板 GB/T5574-2008混凝土建筑接縫用密封膠 JC/T881-2001建筑窗用彈性密封劑 JC485-2007建筑密封材料試驗方法 GB/T13477.120-2002建筑用防霉密封膠 JC/T885-2001建筑用硅酮結構密封膠 GB16776-2005建筑用巖棉、礦渣棉絕熱制品 GB/T19686-2005建筑用硬質(zhì)塑料隔熱條 JG/T174-2005聚氨酯建筑密封膠 JC/T482-200

7、3聚硫建筑密封膠 JC/T483-2006絕熱用巖棉、礦棉及其制品 GB/T11835-2007硫化橡膠或熱塑性橡膠撕裂強度的測定 GB/T529-2008橡膠袖珍硬度計壓入硬度試驗方法 GB/T531-1999修補用天然橡膠膠粘劑 HG/T3318-2002中空玻璃用彈性密封膠 JC/T486-2001中空玻璃用丁基熱熔密封膠 JC/T914-20031.6 相關物理性能等級測試方法：玻璃幕墻工程質(zhì)量檢驗標準 JGJ/T139-2001玻璃幕墻光學性能 GB/T18091-2000彩色涂層鋼板和鋼帶試驗方法 GB/T13448-2006鋼結構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范 GB50205-2001混凝

8、土結構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范 GB50204-2002(2011版)建筑防水材料老化試驗方法 GB/T18244-2000建筑幕墻氣密、水密、抗風壓性能檢測方法 GB/T15227-2007建筑幕墻抗震性能振動臺試驗方法 GB/T18575-2001建筑幕墻平面內(nèi)變形性能檢測方法 GB/T18250-2000建筑裝飾裝修工程質(zhì)量驗收規(guī)范 GB50210-2001金屬材料室溫拉伸試驗方法 GB/T228-20021.7 建筑結構靜力計算手冊(第二版)1.8 土建圖紙：2 基本參數(shù)2.1 雨篷所在地區(qū) 巴東地區(qū)；2.2 地面粗糙度分類等級 按建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2012) A類：指近海

9、海面和海島、海岸、湖岸及沙漠地區(qū)； B類：指田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵以及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū)； C類：指有密集建筑群的城市市區(qū)； D類：指有密集建筑群且房屋較高的城市市區(qū)；依照上面分類標準，本工程按B類地形考慮。3 雨篷荷載計算3.1 雨篷的荷載作用說明 雨篷承受的荷載包括：自重、風荷載、雪荷載以及活荷載。 (1)自重：包括面板、桿件、連接件、附件等的自重，可以按照500N/m2估算： (2)風荷載：是垂直作用于雨篷表面的荷載，按GB50009采用； (3)雪荷載：是指雨篷水平投影面上的雪荷載，按GB50009采用； (4)活荷載：是指雨篷水平投影面上的活荷載，按GB50009，可按50

10、0N/m2采用； 在實際工程的雨篷結構計算中，對上面的幾種荷載，考慮最不利組合，有下面幾種方式，取用其最大值： A：考慮正風壓時： a.當永久荷載起控制作用的時候，按下面公式進行荷載組合： SA+=1.35Gk+0.6×1.4wk+0.7×1.4Sk(或Qk) b.當永久荷載不起控制作用的時候，按下面公式進行荷載組合： SA+=1.2Gk+1.4wk+0.7×1.4Sk(或Qk) (風荷載為第一可變荷載時)； SA+=1.2Gk+1.4Sk(或Qk)+0.6×1.4wk (風荷載非第一可變荷載時)； B：考慮負風壓時： 按下面公式進行荷載組合： SA-=

11、1.0Gk+1.4wk3.2 風荷載標準值計算 按建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2012)計算： wk+=gzzs1+w0 8.1.1-2GB50009-2012 wk-=gzzs1-w0上式中： wk+：正風壓下作用在雨篷上的風荷載標準值(MPa)； wk-：負風壓下作用在雨篷上的風荷載標準值(MPa)； Z：計算點標高：6.2m； gz：高度z處的陣風系數(shù)； 根據(jù)不同場地類型,按以下公式計算： gz=1+2gI10(z/10)- 條文說明部分8.6.1GB50009-2012 其中A、B、C、D四類地貌類別截斷高度分別為：5m、10m、15m、30m； A、B、C、D四類地貌類別梯度高

12、度分別為：300m、350m、450m、550m； 也就是： 對A類場地：當z>300m時，取z=300m，當z<5m時，取z=5m； 對B類場地：當z>350m時，取z=350m，當z<10m時，取z=10m； 對C類場地：當z>450m時，取z=450m，當z<15m時，取z=15m； 對D類場地：當z>550m時，取z=550m，當z<30m時，取z=30m； g：峰值因子，取2.5； I10：10m高名義湍流度，對應A、B、C、D地面粗糙度，可分別取0.12、0.14、0.23和0.39； ：地面粗糙度指數(shù)，對應A、B、C、D地面粗糙度，

13、可分別取0.12、0.15、0.22和0.30；對于B類地形，6.2m高度處的陣風系數(shù)為： gz=1+2×2.5×0.14×(Z/10)-0.15=1.7 z：風壓高度變化系數(shù)； 根據(jù)不同場地類型,按建筑結構荷載規(guī)范條文說明部分8.2.1提供的公式計算： A類場地：zA=1.284×(z/10)0.24 B類場地：zB=1.000×(z/10)0.30 C類場地：zC=0.544×(z/10)0.44 D類場地：zD=0.262×(z/10)0.60 公式中的截斷高度和梯度高度與計算陣風系數(shù)時相同，也就是： 對A類場地：當z

14、>300m時，取z=300m，當z<5m時，取z=5m； 對B類場地：當z>350m時，取z=350m，當z<10m時，取z=10m； 對C類場地：當z>450m時，取z=450m，當z<15m時，取z=15m； 對D類場地：當z>550m時，取z=550m，當z<30m時，取z=30m；對于B類地形，6.2m高度處風壓高度變化系數(shù)： z=1.000×(Z/10)0.30=1 s1：局部風壓體型系數(shù)； 按建筑結構荷載規(guī)范GB50009-2012第8.3.3條：計算圍護結構及其連接的風荷載時，可按下列規(guī)定采用局部體型系數(shù)s1： 1 封閉矩

15、形平面房屋的墻面及屋面可按表8.3.3-1的規(guī)定采用； 2 檐口、雨篷、遮陽板、邊棱處的裝飾條等突出構件，取-2.0； 3 其它房屋和構筑物可按本規(guī)范第8.3.1條規(guī)定體型系數(shù)的1.25倍取值。 按建筑結構荷載規(guī)范GB50009-2012第8.3.4條：計算非直接承受風荷載的圍護構件風荷載時，局部體型系數(shù)可按構件的從屬面積折減，折減系數(shù)按下列規(guī)定采用： 1 當從屬面積不大于1m2時，折減系數(shù)取1.0； 2 當從屬面積大于或等于25m2時，對墻面折減系數(shù)取0.8，對局部體型系數(shù)絕對值大于1.0的屋面區(qū)域折減系數(shù)取0.6，對其它屋面區(qū)域折減系數(shù)取1.0； 3 當從屬面積大于1m2且小于25m2時，

16、墻面和絕對值大于1.0的屋面局部體型系數(shù)可采用對數(shù)插值，即按下式計算局部體型系數(shù)： s1(A)=s1(1)+s1(25)-s1(1)logA/1.4 8.3.4GB50009-2012 因此，對雨蓬結構來說： 正壓情況下： s1+(1)=0.5 s1+(25)=1×s1+(1)=0.5 負壓情況下： s1-(1)=-2.0 s1-(25)=0.6×s1-(1)=-1.2 w0：基本風壓值(MPa)，根據(jù)現(xiàn)行建筑結構荷載規(guī)范GB50009-2012附表E.5中數(shù)值采用，按重現(xiàn)期50年，巴東地區(qū)取0.0003MPa；(1)計算龍骨構件的風荷載標準值： 龍骨構件的從屬面積： A=

17、1.7×1.55=2.635m2 LogA=0.421 sA1+(A)=s1+(1)+s1+(25)-s1+(1)logA/1.4 =0.5 sA1-(A)=s1-(1)+s1-(25)-s1-(1)logA/1.4 =1.759 wkA+=gzzsA1+w0 =1.7×1×0.5×0.0003 =0.MPa wkA-=gzzsA1-w0 =1.7×1×1.759×0.0003 =0.MPa(2)計算面板部分的風荷載標準值： sB1+(A)=0.5 sB1-(A)=2 wkB+=gzzsB1+w0 =1.7×1&#

18、215;0.5×0.0003 =0.MPa wkB-=gzzsB1-w0 =1.7×1×2×0.0003 =0.00102MPa3.3 風荷載設計值計算 wA+：正風壓作用下作用在雨篷龍骨上的風荷載設計值(MPa)； wkA+：正風壓作用下作用在雨篷龍骨上的風荷載標準值(MPa)； wA-：負風壓作用下作用在雨篷龍骨上的風荷載設計值(MPa)； wkA-：負風壓作用下作用在雨篷龍骨上的風荷載標準值(MPa)； wA+=1.4×wkA+ =1.4×0. =0.MPa wA-=1.4×wkA- =1.4×0. =0.M

19、Pa wB+：正風壓作用下作用在雨篷面板上的風荷載設計值(MPa)； wkB+：正風壓作用下作用在雨篷面板上的風荷載標準值(MPa)； wB-：負風壓作用下作用在雨篷面板上的風荷載設計值(MPa)； wkB-：負風壓作用下作用在雨篷面板上的風荷載標準值(MPa)； wB+=1.4×wkB+ =1.4×0. =0.MPa wB-=1.4×wkB- =1.4×0.00102 =0.MPa3.4 雪荷載標準值計算 Sk：作用在雨篷上的雪荷載標準值(MPa)； S0：基本雪壓，根據(jù)現(xiàn)行建筑結構荷載規(guī)范GB50009-2012取值：0.0002MPa； r：屋面積

20、雪分布系數(shù)，按表7.2.1GB50009-2012，為2.0； 根據(jù)建筑結構荷載規(guī)范GB50009-2012公式7.1.1屋面雪荷載標準值為： Sk=r×S0 =2.0×0.0002 =0.0004MPa3.5 雪荷載設計值計算 S：雪荷載設計值(MPa)； S=1.4×Sk =1.4×0.0004 =0.00056MPa3.6 雨篷面活荷載設計值 Q：雨篷面活荷載設計值(MPa)； Qk：雨篷面活荷載標準值?。?00N/m2 Q=1.4×Qk =1.4×500/ =0.0007MPa 因為SkQk，所以計算時活荷載參與正壓組合！3.

21、7 雨篷構件恒荷載設計值 G+：正壓作用下雨篷構件恒荷載設計值(MPa)； G-：負壓作用下雨篷構件恒荷載設計值(MPa)； Gk：雨篷結構平均自重取0.0005MPa； 因為Gk與其它可變荷載比較，不起控制作用，所以： G+=1.2×Gk =1.2×0.0005 =0.0006MPa G-=Gk =0.0005MPa3.8 選取計算荷載組合(1)正風壓的荷載組合計算： SkA+：正風壓作用下的龍骨的荷載標準值組合(MPa)； SA+：正風壓作用下的龍骨的荷載設計值組合(MPa)； SkA+=Gk+Qk+0.6wkA+ =0.MPa SA+=G+Q+0.6wA+ =0.MP

22、a(2)負風壓的荷載組合計算： SkA-：負風壓作用下的龍骨的荷載標準值組合(MPa)； SA-：負風壓作用下的龍骨的荷載設計值組合(MPa)； SkA-=Gk+wkA- =0.MPa SA-=G-+wA- =1.0Gk+1.4wkA- =0.MPa(3)最不利荷載選取： SkA：作用在龍骨上的最不利情況下荷載標準值組合(MPa)； SA：作用在龍骨上的最不利情況下荷載設計值組合(MPa)； 按上面2項結果，選最不利因素(正風壓情況下出現(xiàn))： SkA=0.MPa SA=0.MPa4 雨篷桿件計算基本參數(shù)： 1：計算點標高：6.2m； 2：力學模型：懸臂梁； 3：荷載作用：集中力荷載； 4：懸臂

23、總長度：a=1700mm； 5：分格寬度：B=1550mm； 6：板塊配置：夾層玻璃6 +6 mm； 7：懸臂梁：×100×8×6變截面T型鋼，Q235；本處幕墻桿件按懸臂梁力學模型進行設計計算，受力模型如下：4.1 懸臂梁的受力分析(1)集中荷載值計算： 本工程結構的每個梁上，共有i=2個集中力作用點，下面對這些力分別求值： Pki：每個集中力的標準值(N)； Pi：每個集中力的設計值(N)； ai：每個分格的沿懸臂梁方向的長度(mm)； Sk：組合荷載標準值(MPa)； S：組合荷載設計值(MPa)； B：分格寬度(mm)； a1=300mm a2=1400m

24、m Pk1=SkBa2/2 =1251.005N P1=SBa2/2 =1642.69N Pk2=Pk1 =1251.005N P2=P1 =1642.69N(2)雨篷桿件截面最大彎矩(根部處)的彎矩設計值計算： M：全部作用力作用下懸臂梁根部彎矩設計值(N·mm)； Mi：單個作用力Pi作用下懸臂梁根部彎矩設計值(N·mm)； bi：單個作用力Pi作用點到懸臂梁根部的距離(mm)； Pi：每個集中力的設計值(N)； Mi=Pi×bi M=Mi M1=P1b1 =N·mm M2=P2b2 =N·mm M=Mi =N·mm4.2 選用材

25、料的截面特性 材料的抗彎強度設計值：f=215MPa 材料彈性模量：E=MPa 主力方向慣性矩：I=mm4 主力方向截面抵抗矩：W=46906mm3 塑性發(fā)展系數(shù)：=1.054.3 梁的抗彎強度計算按懸臂梁抗彎強度公式,應滿足： M/Wf上式中： M：懸臂梁的彎矩設計值(N·mm)； W：在彎矩作用方向的凈截面抵抗矩(mm3)； ：塑性發(fā)展系數(shù)，取1.05； f：材料的抗彎強度設計值，取215MPa；則： M/W=/1.05/46906 =66.706MPa215MPa懸臂梁抗彎強度滿足要求。4.4 梁的撓度計算 df：全部作用力作用下懸臂梁懸臂端撓度計算值(mm)； df,lim：

26、懸臂梁懸臂端撓度限值(mm)； dfi：單個作用力Pi作用下懸臂梁懸臂端撓度計算值(mm)； bi：單個作用力Pi作用點到懸臂梁根部的距離(mm)； Pki：每個集中力的標準值(N)； a：懸臂梁總長度(mm)； dfi=Pkibi2a(3-i)/6EI i=bi/a df=dfi df1=Pk1b12a(3-1)/6EI =0.076mm df2=Pk2b22a(3-2)/6EI =1.733mm df=dfi =1.809mm df,lim=2×1700/250=13.6mm 1.809mmdf,lim=13.6mm懸臂梁桿件的撓度滿足要求!5 雨篷焊縫計算基本參數(shù)： 1：焊縫高

27、度：hf=4mm； 2：焊縫有效截面抵抗矩：W=76970mm3； 3：焊縫有效截面積：A=2532.4mm2；5.1 受力分析 V：剪力(N) a：懸臂長度(mm)： B：分格寬度(mm)； M：彎矩(N·mm) V=SaB =0.×1700×1550 =3989.39N M=N·mm5.2 焊縫校核計算校核依據(jù)： (f/f)2+f2)0.5ffw 7.1.3-3GB50017-2003上式中： f：按焊縫有效截面計算，垂直于焊縫長度方向的應力(MPa)； f：正面角焊縫的強度設計值增大系數(shù)，取1.22； f：按焊縫有效截面計算，沿焊縫長度方向的剪應力

28、(MPa)； ffw：角焊縫的強度設計值(MPa)； (f/f)2+f2)0.5 =(M/1.22W)2+(V/A)2)0.5 =(/1.22/76970)2+(3989.39/2532.4)2)0.5 =35.022MPa 35.022MPaffw=160MPa焊縫強度能滿足要求6 玻璃的選用與校核基本參數(shù)： 1：計算點標高：6.2m； 2：玻璃板尺寸：寬×高=B×H=1550mm×1550mm； 3：玻璃配置：夾層玻璃，夾層玻璃：6 +6 mm；上片鋼化玻璃，下片鋼化玻璃； 4：玻璃支撐類型：四點駁接； 5：玻璃支撐點間距B1×H1=1250mm&#

29、215;1150mm；模型簡圖為：6.1 玻璃板塊荷載組合計算(1)玻璃板塊自重： Gk：玻璃板塊自重標準值(MPa)； G：玻璃板塊自重設計值(MPa)； t1：玻璃板塊上片玻璃厚度(mm)； t2：玻璃板塊下片玻璃厚度(mm)； g：玻璃的體積密度(N/mm3)； wk+：正風壓作用下作用在雨篷上的風荷載標準值(MPa)； Gk=g(t1+t2) =25.6/×(6+6) =0.MPa因為Gk與其它可變荷載比較，不起控制作用，所以： G+：正壓作用下雨篷玻璃恒荷載設計值(MPa)； G-：負壓作用下雨篷玻璃恒荷載設計值(MPa)； Gk：玻璃板塊自重標準值(MPa)； G+=1.

30、2×Gk =1.2×0. =0.MPa G-=Gk =0.MPa(2)正風壓的荷載組合計算： Sk+：正風壓作用下的荷載標準值組合(MPa)； S+：正風壓作用下的荷載設計值組合(MPa)； Sk+=Gk+Qk+0.6wk+ =0.00096MPa S+=G+Q+0.6w+ =0.MPa(3)負風壓的荷載組合計算： Sk-：負風壓作用下的荷載標準值組合(MPa)； S-：負風壓作用下的荷載設計值組合(MPa)； Sk-=Gk+wk- =0.MPa S-=G-+w- =1.0Gk+1.4wk- =0.MPa(4)最不利荷載選?。?Sk：最不利荷載標準值組合(MPa)； S：最

31、不利荷載設計值組合(MPa)； 按上面2項結果，選最不利因素(正風壓情況下出現(xiàn))： Sk=0.00096MPa S=0.MPa6.2 玻璃板塊荷載分配計算 Sk：最不利荷載標準值組合(MPa)； S：最不利荷載設計值組合(MPa)； t1：上片玻璃厚度(mm)； t2：下片玻璃厚度(mm)； Sk1：分配到上片玻璃上的荷載組合標準值(MPa)； S1：分配到上片玻璃上的荷載組合設計值(MPa)； Sk2：分配到下片玻璃上的荷載組合標準值(MPa)； S2：分配到下片玻璃上的荷載組合設計值(MPa)； Sk1=Skt13/(t13+t23) =0.00096×63/(63+63) =0

32、.00048MPa S1=St13/(t13+t23) =0.×63/(63+63) =0.MPa Sk2=Skt23/(t13+t23) =0.00096×63/(63+63) =0.00048MPa S2=St23/(t13+t23) =0.×63/(63+63) =0.MPa6.3 玻璃的強度計算 校核依據(jù)：fg(1)上片校核： 1：上片玻璃的計算參數(shù)； 1：上片玻璃的折減系數(shù)； Sk1：作用在上片玻璃上的荷載組合標準值(MPa)； a：支撐點間玻璃面板長邊邊長(mm)； E：玻璃的彈性模量(MPa)； t1：上片玻璃厚度(mm)； 1=Sk1a4/Et14

33、 6.1.2-3JGJ102-2003 =0.00048×12504/72000/64 =12.559按系數(shù)1，查表6.1.2-2JGJ102-2003，1=0.95； 1：上片玻璃在組合荷載作用下的板中最大應力設計值(MPa)； S1：作用在幕墻上片玻璃上的荷載組合設計值(MPa)； a：支撐點間玻璃面板長邊邊長(mm)； t1：上片玻璃厚度(mm)； m1：上片玻璃彎矩系數(shù), 查表得m1=0.1492； 1=6m1S1a21/t12 =6×0.1492×0.×12502×0.95/62 =23.66MPa 23.66MPafg1=42MPa

34、(鋼化玻璃)上片玻璃的強度滿足!(2)下片校核： 2：下片玻璃的計算參數(shù)； 2：下片玻璃的折減系數(shù)； Sk2：作用在下片玻璃上的荷載組合標準值(MPa)； a：支撐點間玻璃面板長邊邊長(mm)； E：玻璃的彈性模量(MPa)； t2：下片玻璃厚度(mm)； 2=Sk2a4/Et24 6.1.2-3JGJ102-2003 =0.00048×12504/72000/64 =12.559按系數(shù)2，查表6.1.2-2JGJ102-2003，2=0.95 2：下片玻璃在組合荷載作用下的板中最大應力設計值(MPa)； S2：作用在幕墻下片玻璃上的荷載組合設計值(MPa)； a：支撐點間玻璃面板長

35、邊邊長(mm)； t2：下片玻璃厚度(mm)； m2：下片玻璃彎矩系數(shù), 查表得m2=0.1492； 2=6m2S2a22/t22 =6×0.1492×0.×12502×0.95/62 =23.66MPa 23.66MPafg2=42MPa(鋼化玻璃)下片玻璃的強度滿足!6.4 玻璃最大撓度校核校核依據(jù)： df=Ska4/Ddf,lim 6.1.3-2JGJ102-2003上面公式中： df：玻璃板撓度計算值(mm)； ：玻璃撓度的折減系數(shù)； ：玻璃撓度系數(shù)，查表得=0.02239； D：玻璃的彎曲剛度(N·mm)； df,lim：許用撓度，取

36、支撐點間玻璃面板長邊邊長的60，為20.833mm；其中： D=Ete3/(12(1-2) 6.1.3-1JGJ102-2003上式中： E：玻璃的彈性模量(MPa)； te：玻璃的等效厚度(mm)； ：玻璃材料泊松比，為0.2； te=(t13+t23)1/3 6.1.4-5JGJ102-2003 =(63+63)1/3 =7.56mm D=Ete3/(12(1-2) =72000×7.563/(12×(1-0.22) =.6N·mm ：玻璃板塊的計算參數(shù)； =Ska4/Ete4 6.1.2-3JGJ102-2003 =0.00096×12504/72

37、000/7.564 =9.9653按參數(shù)，查表6.1.2-2JGJ102-2003，=0.96 df=Ska4/D =0.96×0.02239×0.00096×12504/.6 =18.655mm 18.655mmdf,lim=20.833mm玻璃的撓度能滿足要求!7 雨篷埋件計算(粘結型化學錨栓)7.1 校核處埋件受力分析 V：剪力設計值(N)； N：軸向拉(壓)力設計值(N)，本處無軸向拉、壓力； M：根部彎矩設計值(N·mm)；根據(jù)前面的計算，得： N=0N V=3989.39N M=N·mm本工程選用的錨栓為：慧魚-化學錨栓 FHB-A

38、 10×60/10；7.2 錨栓群中承受拉力最大錨栓的拉力計算 按5.2.2JGJ145-2004規(guī)定，在軸心拉力和彎矩共同作用下(下圖所示)，進行彈性分析時，受力最大錨栓的拉力設計值應按下列規(guī)定計算：1：當N/n-My1/yi20時：Nsdh=N/n+My1/yi22：當N/n-My1/yi2<0時：Nsdh=(NL+M)y1/yi/2在上面公式中：M：彎矩設計值；Nsdh：群錨中受拉力最大錨栓的拉力設計值；y1，yi：錨栓1及i至群錨形心軸的垂直距離；y1/，yi/：錨栓1及i至受壓一側最外排錨栓的垂直距離；L：軸力N作用點至受壓一側最外排錨栓的垂直距離；在本例中：N/n-

39、My1/yi2 =0/6-×75/22500 =-10951.267因為： -10951.267<0所以： Nsdh=(NL+M)y1/yi/2=8761.013N按JGJ102-2003的5.5.7中第七條規(guī)定，這里的Nsdh再乘以2就是現(xiàn)場實際拉拔應該達到的值。7.3 群錨受剪內(nèi)力計算 按5.3.1JGJ145-2004規(guī)定，當邊距c10hef時，所有錨栓均勻分攤剪切荷載； 當邊距c<10hef時，部分錨栓分攤剪切荷載；其中：hef：錨栓的有效錨固深度；c：錨栓與混凝土基材之間的距離；本例中：c=100mm<10hef=600mm所以部分螺栓受剪，承受剪力最大錨

40、栓所受剪力設計值為：Vsdh=V/m=1994.695N7.4 錨栓鋼材破壞時的受拉承載力計算NRd,s=kNRk,s/RS,N 6.1.2-1JGJ145-2004NRk,s=Asfstk 6.1.2-2JGJ145-2004上面公式中：NRd,s：錨栓鋼材破壞時的受拉承載力設計值；NRk,s：錨栓鋼材破壞時的受拉承載力標準值； k：地震作用下錨固承載力降低系數(shù)，按表7.0.5JGJ145-2004選??；As：錨栓應力截面面積；fstk：錨栓極限抗拉強度標準值；RS,N：錨栓鋼材受拉破壞承載力分項系數(shù)；NRk,s=Asfstk =58×500 =29000NRS,N=1.2fstk

41、/fyk1.4 表4.2.6JGJ145-2004fyk：錨栓屈服強度標準值； RS,N=1.2fstk/fyk =1.2×500/400=1.5 ?。篟S,N=1.5 NRd,s=kNRk,s/RS,N =1×29000/1.5 =19333.333NNsdh=8761.013N錨栓鋼材受拉破壞承載力滿足設計要求！7.5 錨栓鋼材受剪破壞承載力計算 VRd,s=kVRk,s/Rs,V 6.2.2-1JGJ145-2004其中： VRd,s：鋼材破壞時的受剪承載力設計值； VRk,s：鋼材破壞時的受剪承載力標準值； k：地震作用下錨固承載力降低系數(shù)，按表7.0.5JGJ14

42、5-2004選??； Rs,V：鋼材破壞時的受剪承載力分項系數(shù)，按表4.2.6JGJ145-2004選用： Rs,V=1.2fstk/fyk 表4.2.6JGJ145-2004按規(guī)范，該系數(shù)要求不小于1.25、fstk800MPa、fyk/fstk0.8；對本例， Rs,V=1.2fstk/fyk 表4.2.6JGJ145-2004=1.2×500/400=1.5實際選取Rs,V=1.5； VRk,s=0.5Asfstk 6.2.2-2JGJ145-2004 =0.5×58×500 =14500N VRd,s=kVRk,s/Rs,V =1×14500/1.

43、5 =9666.667NVsdh=1994.695N所以，錨栓鋼材受剪破壞承載力滿足設計要求！7.6 拉剪復合受力承載力計算鋼材破壞時要求： (NSdh/NRd,s)2+(VSdh/VRd,s)21 6.3.1JGJ145-2004代入上面計算得到的參數(shù)計算如下： (NSdh/NRd,s)2+(VSdh/VRd,s)2 =(8761.013/19333.333)2+(1994.695/9666.667)2 =0.2481.0所以，該處計算滿足設計要求！8 附錄 常用材料的力學及其它物理性能一、 玻璃的強度設計值 fg(MPa)JGJ102-2003表5.2.1種類厚度(mm)大面?zhèn)让嫫胀úＡ?28.0 19.5 浮法玻璃51228.0 19.5 151924.0 17.0 2020.0 14.0 鋼化玻璃51284.0 58.8 151972.0 50.4 2059.0 41.3 二、 長期荷載作用下玻璃的強度設計值 fg(MPa)JGJ113-2009表4.1.9種類厚度(mm)大面?zhèn)让嫫桨宀Ａ?129 615197 5 2064 半鋼化玻璃512282015192417202014半鋼化玻璃5124230151936 26203021三、 鋁合金型材的強度設計值 (MPa )GB50429-2007表4.3.4鋁