CASS工藝調(diào)試及運行

1、CASS工藝調(diào)試及運行1、CASS工藝運行原理CASS工藝最早產(chǎn)生于美國，90年代初引入中國，是將序批式活性污泥法（SBR的反應池沿長度方向分為兩部分，前部為生物選擇區(qū)也稱預反應區(qū)，后部為主反應區(qū).污水連續(xù)進入預反應區(qū)，經(jīng)過隔墻底部進入主反應區(qū)，在主反應區(qū)后部安裝了可升降的浮水裝置，隨水面逐漸下降，均勻將處理后的清水排出，最大限度降低了排水時水流對底部沉淀污泥的擾動。實現(xiàn)了連續(xù)進水間歇排水。是一個好氧/缺氧/厭氧（集曝氣、沉淀、排水）于一體，周期循環(huán)進行的過程。廢水以推流方式運行，而各反應區(qū)則以完全混合的形式運行以實現(xiàn)同步硝化一反硝化和生物除磷。根據(jù)進水水質可對運行參數(shù)進行調(diào)整。2、CASS工

2、藝流程CASS工藝運行過程包括充水一曝氣、沉淀、洋水、閑置四個階段組成2.1 充水一曝氣階段，邊進水邊曝氣，同時將主反應區(qū)的污泥回流至生物選擇區(qū)，一般回流比為20%.在此階段，曝氣系統(tǒng)定時向反應池內(nèi)供氧，一方面滿足好氧微生物對氧的需要，另一方面有利于活性污泥與有機物的充分混合與接觸，從而有利于有機污染物被微生物氧化分解。同時，污水中的氨氮（NH-N）通過微生物的硝化作用轉變?yōu)橄鯌B(tài)氮（NOND。2.2 沉淀階段，停止曝氣，微生物繼續(xù)利用水中剩余的溶解氧進行氧化分解。隨著反應池內(nèi)溶解氧的進一步降低，微生物由好氧狀態(tài)向缺氧狀態(tài)轉變，并發(fā)生一定的反硝化作用。與此同時，活性污泥在幾乎靜止的條件下進行沉淀

3、分離，活性污泥沉至池底，在下一個周期繼續(xù)發(fā)揮作用，處理后的水位于污泥層上部，靜置沉淀實現(xiàn)泥水分離。2.3 浮水階段，沉淀階段完成后，置于反應池末端的浮水器開始工作，自上而下逐層排出上清液，使水位降低到反應池所設定的最低水位，排水結束后浮水器自動復位。浮水期間，污泥回流系統(tǒng)照常工作，其目的是提高缺氧區(qū)的污泥濃度，隨污泥回流至該區(qū)內(nèi)的污泥中的硝態(tài)氮進一步進行反硝化，并進行磷的釋放。2.4 閑置階段，閑置階段的時間一般比較短，主要保證浮水器在此階段內(nèi)上升至原始位置，防止污泥流失。實際浮水時間往往比設計時間短，其剩余時間用于反應器內(nèi)污泥的閑置以及恢復污泥的吸附能力.3、CASS工藝的技術特征CASS工

4、藝的優(yōu)點3。1.1工藝流程簡單，占地面積小，投資較低。CASS工藝主要構筑物為集水池、沉砂池、CASS暴氣池、污泥池，一般情況下不設初次沉淀池、二次沉淀池及污泥回流設備，建設費用可節(jié)省10%25%,占地面積可減少20%35%3。1.2生化反應推動力大，在完全混合式連續(xù)流曝氣池中的底物濃度等于二沉池出水底物濃度，底物流入曝氣池的速率即為底物降解速率。根據(jù)生化動力反應學原理，由于曝氣池中的底物濃度很低，其生化反應推動力也很小，反應速率和有機物去除效率都比較低；在理想的推流式曝氣池中，污水與回流污泥形成的混合流從池首端進入，成推流狀態(tài)沿曝氣池流動，至池末端流出。作為生化反應推動力的底物濃度，從進水的

5、最高濃度逐漸降解至出水時的最低濃度，整個反應過程底物濃度沒被稀釋，盡可能地保持了較大推動力。此間在曝氣池的各斷面上只有橫向混合，不存在縱向的返混。CASS工藝從污染物的降解過程來看，當污水以相對較低的水量連續(xù)進入CASS也時即被混合液稀釋，因此，從空間上看CASST藝屬變體積的完全混合式活性污泥法范疇；而從CASST藝開始曝氣到排水結束整個周期來看，基質濃度由高到低，濃度梯度從高到低，基質利用速率由大到小，因此，CASS工藝屬理想的時間順序上的推流式反應器，生化反應推動力較大。3。1。3沉淀效果好，CASST藝在沉淀階段幾乎整個反應池均起沉淀作用，沉淀階段的表面負荷比普通二次沉淀池小得多，雖有

6、進水的干擾，但其影響很小，沉淀效果較好。實踐證明，當冬季溫度較低，污泥沉降性能差時，或在處理一些特種工業(yè)廢水污泥凝聚性能差時，均不會影響CASSX藝的正常運行。即使SV高達96%的情況，只要將沉淀階段的時間稍作延長，系統(tǒng)運行不受影響。3。1.4運行靈活，抗沖擊能力強，可實現(xiàn)不同的處理目標.CASS工藝在設計時已考慮流量變化的因素，能確保污水在系統(tǒng)內(nèi)停留預定的處理時間后經(jīng)沉淀排放，特別是CASSC藝可以通過調(diào)節(jié)運行周期來適應進水量和水質的變化。當進水濃度較高時，也可通過延長曝氣時間實現(xiàn)達標排放，達到抗沖擊負荷的目的。在暴雨時，可經(jīng)受平常平均流量6倍的高峰流量沖擊，而不需要獨立的調(diào)節(jié)池。多年運行資

7、料表明，在流量沖擊和有機負荷沖擊超過設計值2-3倍時，處理效果仍然令人滿意.而傳統(tǒng)處理工藝雖然已設有輔助的流量平衡調(diào)節(jié)設施，但也可能因水力負荷變化導致活性污泥流失，嚴重影響排水質量。當強化脫氮除磷功能時，CASS工藝可通過調(diào)整工作周期及控制反應池的溶解氧水平，提高脫氮除磷的效果。通過運行方式的調(diào)整，可以達到不同的處理水質。3。1。5不易發(fā)生污泥膨脹，污泥膨脹是活性污泥法運行過程中常遇到的問題，由于污泥沉降性能差，污泥與水無法在二沉池進行有效分離，造成污泥流失，使出水水質變差，嚴重時使污水處理系統(tǒng)無法運行，而控制并消除污泥膨脹需要一定時間，具有滯后性。因此，選擇不易發(fā)生污泥膨脹的污水處理工藝是污

8、水處理廠設計中必須考慮的問題.由于絲狀茵的比表面積比茵膠團大，因此，有利于攝取低濃度底物，但一般絲狀茵的比增殖速率比非絲狀茵小，在高底物濃度下茵膠團和絲狀茵都以較大速率降解物與增殖，但由于膠團細菌比增殖速率較大，其增殖量也較大，從而較絲狀茵占優(yōu)勢.而CASS反應池中存在著較大的濃度梯度，而且處于缺氧、好氧交替變化之中，這樣的環(huán)境條件可選擇性地培養(yǎng)出茵膠團細菌，使其成為曝氣池中的優(yōu)勢茵屬,有效地抑制絲狀茵的生長和繁殖，克服污泥膨脹，從而提高系統(tǒng)運行穩(wěn)定性。3.1.6適用范圍廣，適合分期建設，CASS工藝可應用于大型、中型及小型污水處理工程，比SBR工藝適用范圍更廣泛；連續(xù)進水的設計和運行方式，一

9、方面便于與前處理構筑物相匹配，另一方面控制系統(tǒng)比SBRT藝更簡單。對大型7?水處理廠而言，CASS反應池設計成多池模塊組合式，單池可獨立運行。當處理水量小于設計值時，可以在反應池的低水位運行或投入部分反應池運行等多種靈活操作方式；由于CASS系統(tǒng)的主要核心構筑物是CASS反應池，如果處理水量增加，超過設計水量不能滿足處理要求時，可同樣復制CASS反應池，因此CASS&污水處理廠的建設可隨企業(yè)的發(fā)展而發(fā)展，它的階段建造和擴建較傳統(tǒng)活性污泥法簡單得多。3。1.7剩余污泥量小，性質穩(wěn)定傳統(tǒng)活性污泥法的泥齡僅27天，而CASSt泥齡為25-30天，所以污泥穩(wěn)定性好，脫水性能佳，產(chǎn)生的剩余污泥少

10、。去除1。0kgBOD產(chǎn)生0020.3kg剩余污泥，僅為傳統(tǒng)法的60%左右.由于污泥在CASS反應池中已得到一定程度的消化，所以剩余污泥的耗氧速率只有10mgO2/gMISSh以下，一般不需要再經(jīng)穩(wěn)定化處理，可直接脫水。而傳統(tǒng)法剩余污泥不穩(wěn)定，沉降性差，耗氧速率大于20mgO/gMLSSh,必須經(jīng)穩(wěn)定化后才能處置。3。2CASST藝的缺點CASS工藝為單一污泥懸浮生長系統(tǒng),利用同一反應器中的混合微生物種群完成有機物氧化、硝化、反硝化和除磷。多種處理功能的相互影響在實際應用中限制了其處理效能，也給控制提出了非常嚴格的要求，工程中難以實現(xiàn)工藝的穩(wěn)定、高效的運行?？偨Y起來，CASS工藝主要存在以下幾

11、個方面的問題：3.2.1微生物種群之間白復雜關系，CASS系統(tǒng)的微生物種群結構與常規(guī)活性污泥法不同，菌群主要由硝化菌、反硝化菌、聚磷菌和異氧型好氧菌組成。理清微生物種群之間的關系對CASS工藝的優(yōu)化運行是大有好處的，需加強對這方面的理論研究工作。3.2.2生物脫氮效率難以提高。一方面硝化反應難以進行完全，硝化細菌是一種化能自養(yǎng)菌，有機物降解由異養(yǎng)細菌完成。當兩種細菌混合培養(yǎng)時，由于存在對底物和DO的競爭，硝化菌的生長將受到限制，難以成為優(yōu)勢種群，硝化反應被抑制.止匕外，固定的曝氣時間也可能會使得硝化不徹底。另一方面就是反硝化反應不徹底。CASS工藝有約20%的硝態(tài)氮通過回流污泥進行反硝化，其余

12、的硝態(tài)氮則通過同步硝化反硝化和沉淀、閑置期污泥的反硝化實現(xiàn)，其效果不理想也是眾所周知的.在沉淀、閑置期中，由于污泥與廢水不能良好的進行混合，廢水中部分硝態(tài)氮不能與反硝化細菌接觸，故不能被還原。此外，在這一時期，由于有機物己充分降解，反硝化所需的碳源不足，也限制了反硝化效率的進一步提高。這兩方面的原因使得CASST藝脫氮效率難以提高.3。2。3除磷效率難以提高，污泥在生物選擇器中的釋磷過程受到回流混合液中硝態(tài)氮濃度的影響比較大，在CASST藝系統(tǒng)中難以繼續(xù)提高除磷效率。3.2.4控制方式較為單一，目前在實際應用中的CAS"藝基本上都是以時序控制為主的，具缺點是顯而易見的，因為污水的水質

13、不是一成不變的，因此采用固定不變的反應時間必然不是最佳選擇。3.2.5進水量影響處理能力。廢水排放通常是不均勻的，如何充分發(fā)揮CASSS應池的作用，與選擇的設計流量關系很大，如果設計流量不合適，進水高峰時水位會超過上限，進水量小時反應池不能充分利用。當水量波動較大時，應考慮在兩個未投入使用的池當中設置調(diào)節(jié)池，引水調(diào)節(jié)進水的濃度。3.2。6冬季、低溫天氣和地處高海拔地區(qū)（超過900米以上）對CASST藝的影響較大，特別是在冬季不利于消化控制，解決方法可采用延長進水停留時間、加大接種污泥投放、延長泥齡等措施。3。3CASST藝的主要技術特征3.3.1連續(xù)進水，間斷排水，傳統(tǒng)SBR工藝為間斷進水，間

14、斷排水，而實際污水排放大都是連續(xù)或半連續(xù)的，CASS工藝可連續(xù)進水，克服了SBRX藝的不足，比較適合實際排水的特點，拓寬了SBR工藝的應用領域。雖然CAB"藝設計時均考慮為連續(xù)進水，但在實際運行中即使有間斷進水，也不影響處理系統(tǒng)的運行。3.3。2運行上的時序性，CASS反應池通常按曝氣、沉淀、排水和閑置四個階段根據(jù)時間依次進行。3。3。3運行過程的非穩(wěn)態(tài)性，每個工作周期內(nèi)排水開始時CASS也內(nèi)液位最高，排水結束時，液位最低，液位的變化幅度取決于排水比，而排水比與處理廢水的濃度、排放標準及生物降解的難易度等有關。反應池內(nèi)混合液體積和基質濃度均是變化的，基質降解是非穩(wěn)態(tài)的。3.3.4溶解

15、氧周期性變化，濃度梯度高.CASS在反應階段是曝氣的，微生物處于好氧狀態(tài)，在沉淀和排水階段不曝氣，微生物處于缺氧甚至厭氧狀態(tài).因此。反應池中溶解氧是周期性變化的，氧濃度梯度大、較多效率高，這對于提高脫氮除磷效率、防止污泥膨脹及節(jié)約能耗都是有利的。實踐證實對同樣的曝氣設備而言。CASSC藝與傳統(tǒng)活性污泥法相比有較高的氧利用率4、CASS工藝與其他工藝比較4。 ICASStSBR的比較CASS反應池由預反應區(qū)和主反應區(qū)組成，預反應區(qū)控制在缺氧狀態(tài)，在預反應區(qū)內(nèi)，微生物能通過酶的快速轉移機理迅速吸附污水中大部分可溶性有機物，經(jīng)歷一個高負荷的基質快速積累過程，這對進水水質、水量、PH和有毒有害物質起到

16、較好的緩沖作用，同時對絲狀菌的生長起到抑制作用，可有效防止污泥膨脹；隨后在主反應區(qū)經(jīng)歷一個較低負荷的基質降解過程。CASST藝集反應、沉淀、排水、功能于一體，污染物的降解在時間上是一個推流過程，而微生物則處于好氧、缺氧、厭氧周期性變化之中，從而達到對污染物去除作用，同時還具有較好的脫氮、除磷功能。對難降解有機物的去除效果提高。CASS進水過程連續(xù)，因此進水管道上無電磁閥控制元件，單個池子可獨立運行，而SBR或CAST進水過程是間歇的，應用中一般要2個或2個以上池子交替使用，控制系統(tǒng)復雜程度增加。CASS季個周期的排水量一般不超過池內(nèi)總水量的1/3,而SBR則為1/2-3/4,CASSK沖擊能力

17、較好.CASS比CAST系統(tǒng)簡單，但脫氮除磷效果不如后者4.2與傳統(tǒng)活性污泥法相比4。2。1運轉費用省，由于曝氣是周期性的，池內(nèi)溶解氧的濃度也是變化的，沉淀階段和排水階段溶解氧降低，重新開始曝氣時，氧的濃度梯度大，傳遞效率高，節(jié)能效果顯著，運轉費用可節(jié)省10%25%。4。2。2有機物去除率高，出水水質好：根據(jù)研究結果和工程應用情況，通過合理的設計和良好的管理，對城市污水，進水COM400mg/L時，出水小于30mg/L以下。對可生物降解的工業(yè)廢水，即使進水COD®達3000mg/L,出水仍能達到50mg/L左右。對一般的生物處理工藝，很難達到這樣好的水質。所以，對CASST藝，二級處

18、理的投資，可達到三級處理的水質。4。2.3管理簡單，運行可靠：污水處理廠設備種類和數(shù)量較少，控制系統(tǒng)比較簡單，工藝本身決定了不發(fā)生污泥膨脹.本工程CASSR大的特點在于增加了一個生物選擇區(qū)，且連續(xù)進水（沉淀期、排水期仍連續(xù)進水），沒有明顯標志的反應階段和閑置階段。設置生物選擇區(qū)的主要目的是使系統(tǒng)選擇出良好的絮凝性生物。4。2.4污泥產(chǎn)量低，污泥性質穩(wěn)定。4.2.5具有脫氮除磷功能。5、CASS工藝的設計5.1CASS工藝的主要設計參數(shù)，最大設計水深可達5m-6m,MLSS為3500mg/L-4000mg/L,充水比為30%左右，最大上清液浮除速率為30mm/min,固液分離時間60min,設計

19、SVI為140mL/g,單循環(huán)時間（即1個運行周期）通常為4h（標準處理模塊）.處理城市污水時，CASS中生物選擇器、缺氧區(qū)和主反應區(qū)的容積比一般為1：5：30,具體可根據(jù)水質和“模塊”試驗加以確定。5。2CASS設計中應注意的問題5。2.1水量平衡，工業(yè)廢水和生活污水的排放通常是不均勻的，如何充分發(fā)揮CASS反應池的作用，與選擇的設計流量關系很大，如果設計流量不合適，進水高峰時水位會超過上限，進水量小時反應池不能充分利用.當水量波動較大時，應考慮設置調(diào)節(jié)池。5。2。2控制方式的選擇，CASS工藝的日益廣泛應用，得益于自動化技術發(fā)展及在污水處理工程中的應用。CASSC藝的特點是程序工作制，可根

20、據(jù)進水及出水水質變化來調(diào)整工作程序，保證出水效果.整套控制系統(tǒng)可采用現(xiàn)場可編程控制（PLC）與微機集中控制相結合，同時為了保證CASST藝的正常運行，所有設備采用手動/自動兩種操作方式，后者便于手動調(diào)試和自控系統(tǒng)故障時使用，前者供日常工作使用。5。2.3曝氣方式的選擇，反應器可分為限制曝氣、非限制曝氣和半限制曝氣3種.限制曝氣是污水進入曝氣池只作混和而不作曝氣；非限制曝氣是邊進水邊曝氣；半限制曝氣是污水進入的中期開始曝氣，在反應階段，可以始終曝氣，為了生物脫氮，也可以曝氣后攪拌，或者曝氣、攪拌交替進行；其剩余污泥可以在閑置階段排放，也可在進水階段或反應階段后期排放。CASS工藝可選擇多種曝氣方

21、式，但在選擇曝氣頭時要盡量采用不堵塞的曝氣形式，如穿孔管、水下曝氣機、傘式曝氣器、螺旋曝氣器等。采用微孔曝氣時應采用強度高的橡膠曝氣盤或管，當停止曝氣時，微孔閉合，曝氣時開啟，不易造成微孔堵塞。止匕外，由于CASST藝自身的特點，選用水下曝氣機還可根據(jù)其運行周期和DO等情況適當開啟不同的臺數(shù)，達到在滿足廢水要求的前提下節(jié)約能耗的目的.5.2.4 排水方式的選擇，CASS工藝常用的設備為旋轉式撇水機，具優(yōu)點是排水均勻、排水量可調(diào)節(jié)、對底部污泥干擾小，又能防止水面漂浮物隨水排出。CAS"藝沉淀結束需及時將上清液排出，排水時應盡可能均勻排出，不能擾動沉淀在池底的污泥層，同時，還應防止水面的

22、漂浮物隨水流排出，影響出水水質。目前，常見的排水方式有固定式排水裝置如沿水池沒深度裝置出水管，從上到下依次開啟，優(yōu)點是排水設備簡單、投資少，缺點是開啟閥門多、排水管中會積存部分污泥，造成初期出水水質差。浮動式排水裝置和旋轉式排水裝置雖然價格高，但排水均勻、排水量可調(diào)、對底部污泥干擾小，又能防止水面漂浮物隨出水排出，因此，這兩中排水裝置耳前應用較多，尤其旋轉式排水裝置，又稱渾水器，以操作靈活、運行穩(wěn)定性高等優(yōu)點受到設計人員和用戶的青睞。5.2.5 需要注意的其它問題。1冬季或低溫對CASST藝的影響及控制；5.2。5。2排水比的確定；雨季對池內(nèi)水位的影響及控制；5。2.5。4排泥時機及泥齡控制；

23、預反應區(qū)的大小及反應池的長寬比：5。2。5。6間斷排水與后續(xù)處理構筑物的高程及水量匹配問題。6、CASST藝調(diào)試調(diào)試前的準備工作6。1。1儀器設備：6.1。 1。11600倍顯彳鏡1臺（及附屬設備）；601.1.2DO、PH溫度快速測定儀1臺;PH廣泛試紙2包，溫度計兩支；6.1.1 。3采樣器1個；6。1.1.41000ml量筒2個；試管刷1個；601.1.5100ml量筒2個；定性濾紙兩包；電子天秤1個；調(diào)溫烘箱一個；蒸發(fā)皿3個；6。1.1.6CODCr、BOD5勺檢測儀器幾附屬設備；6。1.2人員配備:2人（1人晚上操作，1人化驗兼白天操作）6.1.3處理單元試壓、試漏；管道系統(tǒng)通水、通

24、氣.6。1。4測定原水水質（CODcrBODNP、PHSS水溫）水量，制定調(diào)試方案。6.2調(diào)試方案的制定反應器運行方式應根據(jù)廢水的性質確定，易降解的有機廢水宜采用限制曝氣進水方式，難降解的有機廢水宜采用非限制進水方式。其周期各工序的時間控制與最終處理指標要求有關。如：若處理中僅考慮CODcr和BOD的處理效果,曝氣時間可適當減少，以達到節(jié)能的目的；若考慮N、P的去除，曝氣時間至少需4小時；以處理工業(yè)廢水及有毒有害廢水為目標的運行方式建議采用短時間的攪拌加上長時間的曝氣.不同的污水處理工程其調(diào)試方案及操作步驟各不相同。6.2.1。 種，根據(jù)反應器有效容積及污泥濃度（一般3-4g/L）計算所需接種

25、污泥總量。CASS也有效池容為:11.15X27.8X5。2=1612mL以每池容按1600m，接種污泥含水率為97%計，每池接種污泥量155-194m。6。2.2馴化、啟動：6。2。2。1配料：在調(diào)節(jié)池（有效池容為：17.5X17。2X5.5=1656/）中進行。一般要求配制好的料液其CODcr=1500-2000mg/L,PH=6-9,SS<200mg/L,溫度：10-35C）,打開調(diào)節(jié)7tk攪拌器，使調(diào)節(jié)池攪拌均勻。6。2.2.2進料運行：料配好攪拌半小時后即可直接往CAS取應器中進料，每個CASS也進料為有效池容的90%，進料1小時后開始連續(xù)曝氣約3-4天（注意觀察污泥性狀，以接

26、種污泥恢復活性為準）。6.2.2。 3排水：當污泥恢復活性，停止曝氣，靜沉1。0-1。5小時。放出上清液，約有效池容的50%-60%o4重復上述a、b、c步驟.換料間隙為1天1次。6。2.2。5當污泥活性明顯增強，沉降性能良好，污泥中含有大量的菌膠團和纖毛類原生動物，如鐘蟲、累枝蟲、蓋纖蟲等，SV=10-30%時，表明污泥已經(jīng)成熟，強制馴化期基本結束。6。2.2。6注意事項：在曝氣過程中，每天至少測2次溶解氧、PH污泥沉降比；記錄測量數(shù)據(jù).一般正常指標為：DO=2mg/L,PH=6-9,SV=1030%6.2.3。 7此強制馴化階段大約需時57天.6.3調(diào)試運行，當污泥恢復活性、強制馴化完成以

27、后即可進入馴化試運行階段。此階段不但要培養(yǎng)出適當?shù)木N，還要確定活性污泥系統(tǒng)的最佳運行條件.6.3。1第一階段6.3。1。1配料：在調(diào)節(jié)池中進行。按原污水：稀釋水=1：3的比例進行配制料液，即原污水30m3,加入稀釋水90m3。根據(jù)情況可適當加入一定量的營養(yǎng)源（糞便水）。打開調(diào)節(jié)攪拌器，使調(diào)節(jié)池混合液攪拌均勻。監(jiān)測該水質指標（CODcr、PH水溫、SS）o主要適用于進水有機負荷很高的情況。6。3。1。2強制馴化完成后，停止曝氣，靜沉記錄，根據(jù)固液分離情況決定靜沉時間（一般為0051。0小時），記錄靜沉時間。6.3.1。 3排出上清液約40%50%.取上清液100mLM入錐形瓶中，以備監(jiān)測COD

28、S所用。6。3。1。4進料運行：將配好的料液以150nVh的流量加入CASSK應器，進料量為50%每池，兩個池子交替運行.先按22個小時為一周期進行運行。進料1小時后開始曝氣，連續(xù)曝氣4小時，停曝氣0.5小時；再連續(xù)曝氣4小時，停曝氣1。0小時；再曝氣3小時，停曝氣0.5小時；再曝氣3小時，停曝氣1。0小時；再曝氣2小時，靜沉0。51.0小時，開始排水約50%,記錄排水時間（約0.5小時），閑置0。51。0小時。曝氣過程中要及時監(jiān)測DO?flS；停曝后，重新曝氣前要監(jiān)測DOH乍紀錄。一般指標為DO=2mg/L,PH=6-9,SV=10-30%:1035C.6。3。1.5按以上A、BCD四步驟重

29、復操作34天.注意觀察污泥性狀及生長情況，有條件時用顯微鏡觀察活性污泥中的微生物生長狀況，并及時監(jiān)測排水水質指標（DQCODcrPHSS）,做好記錄。3。3.2第二階段，可根據(jù)第一階段調(diào)試情況調(diào)整運行周期如下，也可按上階段周期運行，這主要根據(jù)處理后水質情況及污泥性能而定。6.3。 2.1配料：在調(diào)節(jié)池中進行。按原污水：稀釋水=1：2的比例進行配制料液，即原污水40吊，加入稀釋水80m30根據(jù)情況可適當加入一定量的營養(yǎng)源（糞便水），也可不加。打開調(diào)節(jié)池攪拌器，使調(diào)節(jié)池混合液攪拌均勻。監(jiān)測該水質指標（CODcr、PH水溫、SS）。6。3.2.2進料運行：將配好的料液以150mVh的流量加入反應器，

30、進料量為50%每池，兩個池子交替運行。按12個小時為一周期進行運行。進料1小時后開始曝氣，連續(xù)曝氣3小時，停曝氣0.5小時；再曝氣3小時，停曝氣0.5小時；再曝氣2小時，靜沉005-1。0小時，開始排水約50%,記錄排水時間（約005小時），閑置0。51。0小時。曝氣過程中要及時監(jiān)測DO?口SV%;停曝后，重新曝氣前要監(jiān)測DO并作紀錄。一般指標為DO=a2mg/L,PH=6-9,SV=10-30%,水溫：1035C。6.3.2。 3按以上A、B步驟重復操作3-4天。注意觀察污泥性狀，有條件時用顯微鏡觀察活性污泥中的微生物生長狀況，并及時監(jiān)測排水水質指標（DOCODcrPHSS）,做好記錄。6。

31、3。3第三階段6。3。3.1配料：在調(diào)節(jié)池中進行。按原污水：稀釋水=1：1的比例進行配制料液，即原污水60m3,加入稀釋水60m3打開調(diào)節(jié)池攪拌器，使調(diào)節(jié)池混合液攪拌均勻.監(jiān)測該水質指標（CODcr、PH水溫、SS）。6.3。3.2進料運行：將配好的料液以150m/h的流量加入反應器，進料量為50%5池，兩個池子交替運行。按12個小時為一周期進行運行，進料1小時后開始曝氣，連續(xù)曝氣3小時，停曝氣005小時；再曝氣3小時，停曝氣005小時；再曝氣2小時，靜沉0.51。0小時，開始排水約50m3記錄排水時間（約0.5小時），閑置0.5-1.0小時。曝氣過程中要及時監(jiān)測DO和SV%停曝后，重新曝氣前

32、要監(jiān)測DO并作紀錄。一般指標DO=J2mg/l,pH=6-9,SV=10-30%水溫：1035C。3.3。3。3按以上AB步驟重復操作34天。注意觀察污泥性狀，有條件時用顯微鏡觀察活性污泥中的微生物生長狀況，并及時監(jiān)測排水水質指標（DOCODC.rPHSS）,做好記錄。6。3。4第四階段603.4.1配料：在調(diào)節(jié)池中進行。直接進入原生產(chǎn)污水，根據(jù)情況可適當加入一定量的營養(yǎng)源（糞便水），也可不加。打開調(diào)節(jié)池攪拌器，使調(diào)節(jié)池混合液氣攪拌均勻。監(jiān)測該水質指標（CODCr、PH水溫、SS）.6.3。4。2進料運行：將配好的料液以150nVh的流量加入反應器，進料量為50%每池，先按12個小時為一周期進

33、行運行，進料1小時后開始曝氣，連續(xù)曝氣3小時，停曝氣0。5小時；再曝氣3小時，停曝氣0.5小時；再曝氣2小時，靜沉0。51。0小時，開始排水約50m3記錄排水時間（約0.5小時），閑置0.51.0小時。曝氣過程中要及時監(jiān)測DO和SV%;停曝后，重新曝氣前要監(jiān)測DO并作紀錄。一般指標為:DO=12mg/l,PH=6-9,SV=10-30%,水溫：10-35C。6.4.4。3按以上AB步驟重復操作三天。注意觀察污泥性狀，有條件時用顯微鏡觀察活性污泥中的微生物生長狀況，并及時監(jiān)測排水水質指標（DOCODCrPHSS）,做好記錄.6.3.5第五階段，根據(jù)以上四階段調(diào)試情況記錄，尋找最佳菌群的生存條件，

34、選擇最佳運行周期，最佳的運行方式，完成調(diào)試。6.3 o5。1配料：在調(diào)節(jié)池中進行。直接進入生產(chǎn)水，打開調(diào)節(jié)池攪拌器，使調(diào)節(jié)池混合液攪拌均勻。監(jiān)測該水質指標（CODCr、PH水溫、SS）o2進料運行：按選擇好的最佳運行周期及運行模式運行。控制曝氣及停滯時間，曝氣過程中要及時監(jiān)測DO和SV%停曝后，重新日氣前要監(jiān)測DO并作紀錄。一般指標為：DO=2mg/L,PH=6-9,SV=10-30%,水溫：10-35C。6。3。5.3按以上A、B步驟重復操作34天。注意觀察污泥性狀，有條件時用顯微鏡觀察活性污泥中的微生物生長狀況，并及時監(jiān)測排水水質指標(DOCODcrPHSS),做好記錄.若出水CODH氐了

35、70%左右，污泥處于穩(wěn)定增長狀態(tài)，SV=30%左右，即可認為調(diào)試結束.進入正式全負荷運行階段。6。4注意事項：6.4 。1為了順利完成調(diào)試工作，一定要保證此階段CAS或應器運行條件的穩(wěn)定，避免進水濃度、懸浮物、酸堿度的較大波動，而給CASSR應器造成較大的沖擊負荷，導致污泥惡化.6.4.2運行過程中，每運行周期一定要至少測量一次DOPHSV水質指標。改變污染物濃度前、后一定要監(jiān)測反應器中及要進入反應器的水質的全套指標，重點CODCrSSPH,保證反應器中污泥負荷的合理性.6。4.3每次改變污水加入量的初期一定要注意觀察污泥性狀，及記錄其適應時間，為下次污水加入量的改變提供參考依據(jù)。6。4.4當

36、污泥SV%>30時,要少量排泥，每次排泥水量大約為160-240/7、CASS也處理系統(tǒng)的運行參數(shù)調(diào)試在調(diào)試和試運行過程中，根據(jù)化驗數(shù)據(jù)和對微生物的觀察、以及出現(xiàn)的各種異常情況等，對運行參數(shù)采取相應的操作，使各項參數(shù)控制在合適的范圍內(nèi)。7。1控制被處理的原污水的水質、水量，使其能夠適應活性污泥處理系統(tǒng)的要求。在實際調(diào)試過程中，原污水的水質是不易控制的，通常做法是控制水量.要保持調(diào)試階段系統(tǒng)的相對穩(wěn)定，盡量使其承受的污染物負荷保持均勻的增長，即：水質(kg-CODcr/m3)x水量(nVd)=污染物總量(kg-CODcr/d),在調(diào)試過程中，根據(jù)調(diào)試階段的進度和需要，使系統(tǒng)的污泥負荷保持相

37、對穩(wěn)定，防止沖擊負荷。因為沖擊負荷常常會導致微生物的大量死亡，或者引起微生物相的改變，而系統(tǒng)恢復要好幾天的時間。7.2 保持系統(tǒng)中微生物量相對穩(wěn)定，這是CASS也處理系統(tǒng)調(diào)試過程的關鍵所在.因為調(diào)試的過程，也是尋找系統(tǒng)最佳的運行參數(shù)(如污泥濃度)的過程。對正常運行的系統(tǒng)而言，原污水的水質水量是不可控制的，也就是說不論原污水的水質水量如何，系統(tǒng)都必須把全部來水收集處理合格。所以要保持一個合適的污泥濃度值，使其在誤差范圍內(nèi)變動也不會影響系統(tǒng)的運行穩(wěn)定和處理效果。要保持運行階段系統(tǒng)的相對穩(wěn)定，就要盡量使系統(tǒng)中的污泥量相對穩(wěn)定。即：污泥濃度(kg-MLSS/m)X曝氣池體積(喻=曝氣池內(nèi)污泥總量(kg

38、-MLSS,保持系統(tǒng)中的污泥量穩(wěn)定，是通過確定每天排放的剩余污泥量來實現(xiàn)的。剩余污泥量指數(shù)包括：污泥負荷、污泥指數(shù)、污泥回流量、污泥回流濃度和污泥齡等.7.3 在混合液中保持能夠滿足微生物需要的溶解氧濃度。對于CASST藝而言，反應池內(nèi)的DO值是不周定的，在反應初期，由于曝氣剛剛開始以及反應池內(nèi)進入大量的有機物，此時的DOfi較低，隨著反應的進行，池內(nèi)DO值逐漸呈升高的趨勢，因此對于反應后期只要保持池內(nèi)的溶解氧在2mg/L-4mg/L左右即可。對于本設計，需要在調(diào)試期內(nèi)總結出反應池DO的變化規(guī)律，用來調(diào)整單級高速離心鼓風機的運轉，使其真正發(fā)揮節(jié)能降耗的作用。7。4在反應池內(nèi)，活性污泥、有機污染

39、物、溶解氧三者能夠充分接觸，以強化傳質過程。8、工藝系統(tǒng)試車確認CASS也工藝調(diào)試合格后，開啟進水渠道閘門，讓污水按工藝流程依次流經(jīng)各構筑物，進入聯(lián)動試車階段。此時在負載的條件下，檢查各機械設備、儀表、電器的運行情況；檢查PLC系統(tǒng)控制的設備能否按程序自動投入工作.聯(lián)動試車同時正式取樣、化驗、分析，得出各采樣點水質分析指標后，確定水處理效果；當CASS也系統(tǒng)總出水指標達到設計要求后，即完成調(diào)試任務.9、主要工藝運行參數(shù)確定設計中的工藝控制參數(shù)是在預測的水量、水質條件下確定的，而實際投入運行時的污水廠其水量水質往往與設計有較大的差異，因此，必須根據(jù)實際水量水質情況來來確定合適的工藝控制參數(shù)，以保證運行的正常進行和使出水水質達標的的同時盡可能降低能耗。9。1工藝參數(shù)內(nèi)容，需確定的重要工藝參數(shù)有集水井控制水位、格柵的運轉周期、浮水器控制參數(shù)的確定，CASS也運行