制動(dòng)鉗受力分析VIP

1、不考慮軸制動(dòng)力·圖（1）外制動(dòng)鉗上圖為（外） 制動(dòng)鉗的力學(xué)模型注：制動(dòng)（外G1） ( Part Configuration - 默認(rèn) ) 的質(zhì)量特性輸出坐標(biāo)系 : - 默認(rèn) -密度 = 7800 千克 / 立方米質(zhì)量 = 59961.40 克體積 = 7687358.66 立方毫米表面積 = 521618.46 平方毫米重心 : ( 毫米 )X = 122.47Y = 40.56Z = 49.00制動(dòng)鉗(內(nèi)G2） ( Part Configuration - 默認(rèn) ) 的質(zhì)量特性輸出坐標(biāo)系 : - 默認(rèn) -密度 = 7800 千克 / 立方米質(zhì)量 = 60012.47 克體積 = 7

2、693906.87 立方毫米表面積 = 527375.89 平方毫米重心 : ( 毫米 )X = -124.92Y = 40.76Z = 49.00（1）對(duì)外制動(dòng)鉗進(jìn)行分析工況一：車重按100t計(jì)算通過大量的試驗(yàn)統(tǒng)計(jì)發(fā)現(xiàn)，P并不能完全反映運(yùn)用中的實(shí)際情況，需要修正，在此設(shè)q1為動(dòng)力附加系數(shù)加入其中。 附加系數(shù)q1動(dòng)力系數(shù)分別按1.85和1.5進(jìn)行計(jì)算工況二：車重按120t計(jì)算通過大量的試驗(yàn)統(tǒng)計(jì)發(fā)現(xiàn)，P并不能完全反映運(yùn)用中的實(shí)際情況，需要修正，在此設(shè)q1為動(dòng)力附加系數(shù)加入其中。 附加系數(shù)q1動(dòng)力系數(shù)分別按1.85和1.5進(jìn)行計(jì)算三：車重按150t計(jì)算通過大量的試驗(yàn)統(tǒng)計(jì)發(fā)現(xiàn)，P并不能完全反映運(yùn)用中

3、的實(shí)際情況，需要修正，在此設(shè)q1為動(dòng)力附加系數(shù)加入其中。 附加系數(shù)q1動(dòng)力系數(shù)按1.5進(jìn)行計(jì)算圖（2）內(nèi)制動(dòng)鉗（2）對(duì)內(nèi)制動(dòng)鉗進(jìn)行分析如圖（2）所示制動(dòng)鉗(內(nèi)G2） ( Part Configuration - 默認(rèn) ) 的質(zhì)量特性密度 = 7800 千克 / 立方米質(zhì)量 = 60012.47 克體積 = 7693906.87 立方毫米重心 : ( 毫米 )X = -124.92Y = 40.76Z = 49.00工況一：車重按100t計(jì)算通過大量的試驗(yàn)統(tǒng)計(jì)發(fā)現(xiàn)，P并不能完全反映運(yùn)用中的實(shí)際情況，需要修正，在此設(shè)q1為動(dòng)力附加系數(shù)加入其中。 附加系數(shù)q1動(dòng)力系數(shù)分別按1.85和1.5進(jìn)行計(jì)算工

4、況二：車重按120t計(jì)算通過大量的試驗(yàn)統(tǒng)計(jì)發(fā)現(xiàn)，P并不能完全反映運(yùn)用中的實(shí)際情況，需要修正，在此設(shè)q1為動(dòng)力附加系數(shù)加入其中。 附加系數(shù)q1動(dòng)力系數(shù)分別按1.85和1.5進(jìn)行計(jì)算工況三：車重按150t計(jì)算通過大量的試驗(yàn)統(tǒng)計(jì)發(fā)現(xiàn)，P并不能完全反映運(yùn)用中的實(shí)際情況，需要修正，在此設(shè)q1為動(dòng)力附加系數(shù)加入其中。 附加系數(shù)q1動(dòng)力系數(shù)按1.5進(jìn)行計(jì)算上圖為制動(dòng)鉗的力學(xué)模型注：制動(dòng)（外G1） ( Part Configuration - 默認(rèn) ) 的質(zhì)量特性輸出坐標(biāo)系 : - 默認(rèn) -密度 = 7800 千克 / 立方米質(zhì)量 = 59961.40 克體積 = 7687358.66 立方毫米表面積 = 5

5、21618.46 平方毫米重心 : ( 毫米 )X = 122.47Y = 40.56Z = 49.00制動(dòng)鉗(內(nèi)G2） ( Part Configuration - 默認(rèn) ) 的質(zhì)量特性輸出坐標(biāo)系 : - 默認(rèn) -密度 = 7800 千克 / 立方米質(zhì)量 = 60012.47 克體積 = 7693906.87 立方毫米表面積 = 527375.89 平方毫米重心 : ( 毫米 )X = -124.92Y = 40.76Z = 49.00（3）對(duì)內(nèi)制動(dòng)鉗進(jìn)行分析工況一：車重按100t計(jì)算(內(nèi)制動(dòng)鉗)通過大量的試驗(yàn)統(tǒng)計(jì)發(fā)現(xiàn)，P并不能完全反映運(yùn)用中的實(shí)際情況，需要修正，在此設(shè)q1為動(dòng)力附加系數(shù)加入

6、其中。 附加系數(shù)q1動(dòng)力系數(shù)分別按1.85和1.5進(jìn)行計(jì)算工況二：車重按120t計(jì)算通過大量的試驗(yàn)統(tǒng)計(jì)發(fā)現(xiàn)，P并不能完全反映運(yùn)用中的實(shí)際情況，需要修正，在此設(shè)q1為動(dòng)力附加系數(shù)加入其中。 附加系數(shù)q1動(dòng)力系數(shù)分別按1.85和1.5進(jìn)行計(jì)算工況三：車重按150t計(jì)算通過大量的試驗(yàn)統(tǒng)計(jì)發(fā)現(xiàn)，P并不能完全反映運(yùn)用中的實(shí)際情況，需要修正，在此設(shè)q1為動(dòng)力附加系數(shù)加入其中。 附加系數(shù)q1動(dòng)力系數(shù)按1.5進(jìn)行計(jì)算上圖為制動(dòng)鉗的力學(xué)模型注：制動(dòng)（外G1） ( Part Configuration - 默認(rèn) ) 的質(zhì)量特性輸出坐標(biāo)系 : - 默認(rèn) -密度 = 7800 千克 / 立方米質(zhì)量 = 59961.4

7、0 克體積 = 7687358.66 立方毫米表面積 = 521618.46 平方毫米重心 : ( 毫米 )X = 122.47Y = 40.56Z = 49.00制動(dòng)鉗(內(nèi)G2） ( Part Configuration - 默認(rèn) ) 的質(zhì)量特性輸出坐標(biāo)系 : - 默認(rèn) -密度 = 7800 千克 / 立方米質(zhì)量 = 60012.47 克體積 = 7693906.87 立方毫米表面積 = 527375.89 平方毫米重心 : ( 毫米 )X = -124.92Y = 40.76Z = 49.00（4）對(duì)外制動(dòng)鉗進(jìn)行分析工況一：車重按100t計(jì)算(外制動(dòng)鉗)通過大量的試驗(yàn)統(tǒng)計(jì)發(fā)現(xiàn)，P并不能完全

8、反映運(yùn)用中的實(shí)際情況，需要修正，在此設(shè)q1為動(dòng)力附加系數(shù)加入其中。 附加系數(shù)q1動(dòng)力系數(shù)分別按1.85和1.5進(jìn)行計(jì)算工況二：車重按120t計(jì)算通過大量的試驗(yàn)統(tǒng)計(jì)發(fā)現(xiàn)，P并不能完全反映運(yùn)用中的實(shí)際情況，需要修正，在此設(shè)q1為動(dòng)力附加系數(shù)加入其中。 附加系數(shù)q1動(dòng)力系數(shù)分別按1.85和1.5進(jìn)行計(jì)算工況三：車重按150t計(jì)算通過大量的試驗(yàn)統(tǒng)計(jì)發(fā)現(xiàn)，P并不能完全反映運(yùn)用中的實(shí)際情況，需要修正，在此設(shè)q1為動(dòng)力附加系數(shù)加入其中。 附加系數(shù)q1動(dòng)力系數(shù)按1.5進(jìn)行計(jì)算考慮軸制動(dòng)力時(shí)1 若將此摩擦力矩轉(zhuǎn)換到車輪中心的摩擦阻力矩即為一根車軸 時(shí)B =4B =4up(KN)（1）B減速器作用在一根軸上的制動(dòng)

9、力(KN)P車輪受到的側(cè)壓力的 u 制動(dòng)軌和車輪間的摩擦系數(shù)被制動(dòng)車輪單側(cè)半邊摩擦面積的形心到瞬時(shí)轉(zhuǎn)動(dòng)中心C點(diǎn)的距離R車輪直徑2 摩擦系數(shù)選擇摩擦系數(shù)是公式（1）的重要參數(shù)，對(duì)減速器的制動(dòng)力影響很大，其變化也特別大，也是減速器制動(dòng)力波動(dòng)的主要原因之一，它隨著制動(dòng)軌和車輪接觸面的表面粗糙度、油污程度以及相對(duì)速度等的不同而變化，根據(jù)相關(guān)文獻(xiàn)資料和經(jīng)驗(yàn)，取值范圍為：007017，通常設(shè)計(jì)一般取0.1或O11，其理由就要考慮制定過程中最不利的情況即摩擦系數(shù)最低的安全些。所以此時(shí)我們的設(shè)計(jì)選擇0.17.3轉(zhuǎn)換系數(shù)的計(jì)算轉(zhuǎn)換系數(shù)可依據(jù)以下計(jì)算公式計(jì)算出：1 ）先求出2）再求出數(shù)值有以下公式計(jì)算得出。=式中

10、 X=- Y=3(R-R)(R-a)+3R(a-R)-(a-R) （17） 其中S=-+ +arctg-arctg +arctg-.a =R-ha=a+b所設(shè)計(jì)的 車輪外半徑 R=420mm車輪內(nèi)半徑 R=355mm（345375mm）制動(dòng)軌高度 h = 85mm制動(dòng)軌寬度 b = 70mma =R- h =355 mma= a+b = 405 mm則得 =120.0 mm =0.286（1）對(duì)外制動(dòng)鉗進(jìn)行分析(1) 車重按100t計(jì)算,動(dòng)了系數(shù)1.85，上面已經(jīng)對(duì)p做出分析，且求出(2) 車重按100t計(jì)算,動(dòng)了系數(shù)1.5，上面已經(jīng)對(duì)p做出分析，且求出所以 B =4B =4up(KN)(3)

11、 車重按120t計(jì)算,動(dòng)了系數(shù)1.85，上面已經(jīng)對(duì)p做出分析，且求出(4) 車重按120t計(jì)算,動(dòng)了系數(shù)1.5，上面已經(jīng)對(duì)p做出分析，且求出(5) 車重按150t計(jì)算,動(dòng)了系數(shù)1.5，上面已經(jīng)對(duì)p做出分析，且求出（2）對(duì)外制動(dòng)鉗進(jìn)行分析(6) 車重按100t計(jì)算,動(dòng)了系數(shù)1.85，上面已經(jīng)對(duì)p做出分析，且求出(7) 車重按100t計(jì)算,動(dòng)了系數(shù)1.5，上面已經(jīng)對(duì)p做出分析，且求出所以 B =4B =4up(KN)(8) 車重按120t計(jì)算,動(dòng)了系數(shù)1.85，上面已經(jīng)對(duì)p做出分析，且求出(9) 車重按120t計(jì)算,動(dòng)了系數(shù)1.5，上面已經(jīng)對(duì)p做出分析，且求出(10) 車重按150t計(jì)算,動(dòng)了系數(shù)

12、1.5，上面已經(jīng)對(duì)p做出分析，且求出（3）對(duì)內(nèi)制動(dòng)鉗進(jìn)行分析(11) 車重按100t計(jì)算,動(dòng)了系數(shù)1.85，上面已經(jīng)對(duì)p做出分析，且求出(12) 車重按100t計(jì)算,動(dòng)了系數(shù)1.5，上面已經(jīng)對(duì)p做出分析，且求出所以 B =4B =4up(KN)(13) 車重按120t計(jì)算,動(dòng)了系數(shù)1.85，上面已經(jīng)對(duì)p做出分析，且求出(14) 車重按120t計(jì)算,動(dòng)了系數(shù)1.5，上面已經(jīng)對(duì)p做出分析，且求出(15) 車重按150t計(jì)算,動(dòng)了系數(shù)1.5，上面已經(jīng)對(duì)p做出分析，且求出（4）對(duì)外制動(dòng)鉗進(jìn)行分析(16) 車重按100t計(jì)算,動(dòng)了系數(shù)1.85，上面已經(jīng)對(duì)p做出分析，且求出(17) 車重按100t計(jì)算,動(dòng)了系數(shù)1.5，上面已經(jīng)對(duì)p做出分析，且求出所以 B =4B =4up(KN)(18) 車重按120t計(jì)算,動(dòng)了系數(shù)1.85，上面已經(jīng)對(duì)p做出分析，且求出(19) 車重按120t計(jì)算,動(dòng)了系數(shù)1.5，上面已經(jīng)對(duì)p做出分析，且求出(20)