房屋結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)習(xí)題答案11

1、梁板結(jié)構(gòu)（一） 填空題1.雙向板上荷載向兩個(gè)方向傳遞，長(zhǎng)邊支撐梁承受的荷載為_分布；短邊支撐梁承受的荷載為_分布。（梯形，三角形）4.RC連續(xù)梁支座彎矩調(diào)幅時(shí)，截面的相對(duì)受壓區(qū)高度應(yīng)滿足_的要求；其塑性鉸的極限彎矩最大值為 MYmax=_fcbh02 。（0.10.35，1s）5. R.C板應(yīng)按下列原則進(jìn)行計(jì)算：兩對(duì)邊支承的板應(yīng)按_向板計(jì)算；四邊支承的板應(yīng)按下列規(guī)定計(jì)算：當(dāng)長(zhǎng)邊與短邊之比小于或等于2.0時(shí)，應(yīng)按_向板計(jì)算；當(dāng)長(zhǎng)邊與短邊之比大于2.0，但小于3.0時(shí)，宜按_向板計(jì)算；當(dāng)按沿_邊方向的單向板計(jì)算時(shí)；應(yīng)沿_邊方向布置足夠數(shù)量的_鋼筋；當(dāng)長(zhǎng)邊與短邊之比大于或等于3.0時(shí)；按沿_邊方向的

2、_向板計(jì)算。（單、雙、雙、短、長(zhǎng)、構(gòu)造、短、單）（二） 選擇題1.a按單向板進(jìn)行設(shè)計(jì)。a.600mm×3300mm的預(yù)制空心樓板；b.長(zhǎng)短邊之比小于2的四邊固定板；c.長(zhǎng)短邊之比等于1.5，兩短邊嵌固，兩長(zhǎng)邊簡(jiǎn)支；d.長(zhǎng)短邊相等的四邊簡(jiǎn)支板。2.對(duì)于兩跨連續(xù)梁，d。a. 活荷載兩跨滿布時(shí)，各跨跨中正彎矩最大；b. 活荷載兩跨滿布時(shí)，各跨跨中負(fù)彎矩最大；c. 活荷載單跨布置時(shí)，中間支座處負(fù)彎矩最大；d. 活荷載單跨布置時(shí)，另一跨跨中負(fù)彎矩最大。3.多跨連續(xù)梁（板）按彈性理論計(jì)算，為求得某跨跨中最大負(fù)彎矩，活荷載應(yīng)布置在d。a.該跨，然后隔跨布置； b. 該跨及相鄰跨;c.所有跨； d.

3、 該跨左右相鄰各跨，然后隔跨布置。4. 在確定梁的縱筋彎起點(diǎn)時(shí)，要求抵抗彎矩圖不得切入設(shè)計(jì)彎矩圖以內(nèi)，即應(yīng)包在設(shè)計(jì)彎矩圖的外面，這是為了保證梁的a。a.正截面受彎承載力； b.斜截面受剪承載力；c.受拉鋼筋的錨固； d.箍筋的強(qiáng)度被充分利用.5. 下列關(guān)于塑性鉸的描述,c是錯(cuò)誤的.a. 預(yù)計(jì)會(huì)出現(xiàn)塑性鉸的部位不允許發(fā)生剪切破壞；b. 塑性鉸區(qū)域可承受一定的彎矩；c. 塑性鉸的轉(zhuǎn)動(dòng)能力取決于塑性鉸區(qū)域構(gòu)件截面的高度；d. 塑性鉸出現(xiàn)的部位和先后次序可人為控制。(三) 判斷題1. 連續(xù)梁在各種不利荷載布置情況下，任一截面的內(nèi)力均不會(huì)超過該截面處內(nèi)力包絡(luò)圖上的數(shù)值。T2. 求多跨連續(xù)雙向板某區(qū)格的跨

4、中最大正彎矩時(shí)，板上活荷載應(yīng)按滿布考慮。F3. 對(duì)于周邊與梁整澆的多區(qū)格雙向板樓蓋，按彈性理論或塑性理論計(jì)算方法得到的所有區(qū)格板的彎矩值均可予以減少。F4. 鋼筋混凝土四邊簡(jiǎn)支雙向板，在荷載作用下不能產(chǎn)生塑性內(nèi)力重分布。F5. 在四邊簡(jiǎn)支單向板中，分布鋼筋的作用主要為：澆搗混凝土?xí)r固定受力鋼筋位置；抵抗由于溫度變化或混凝土收縮引起的應(yīng)力；承受板上局部荷載產(chǎn)生的應(yīng)力；承受沿短邊方向的彎矩，分布鋼筋一般位于受力鋼筋的下方。F6. 單向板只布置單向鋼筋，雙向板需布置雙向鋼筋。F7. 多跨連續(xù)板在彈性計(jì)算時(shí)，可采用減小活載，加大永久荷載的方法，修正支承梁抗扭剛度產(chǎn)生的誤差。T8. 鋼筋混凝土梁截面的相

5、對(duì)受壓區(qū)高度值愈大，則其塑性鉸的轉(zhuǎn)動(dòng)能力就愈大。F9. 靜定結(jié)構(gòu)不能按考慮塑性內(nèi)力重分布的方法設(shè)計(jì)。T10. 對(duì)于周邊與梁整澆的混凝土板，由于板的起拱作用其設(shè)計(jì)彎矩值可以折減20。T11. 對(duì)四邊與梁整澆的RC多跨連續(xù)板，無(wú)論是按彈性或塑性計(jì)算都可將計(jì)算彎距乘以0.8折減系數(shù)再用于配筋計(jì)算。T12. 對(duì)不允許出現(xiàn)裂縫混凝土結(jié)構(gòu)不應(yīng)采用塑性內(nèi)力重分布的計(jì)算方法。T13. 對(duì)直接承受動(dòng)力荷載的混凝土結(jié)構(gòu)不應(yīng)采用塑性內(nèi)力重分布的計(jì)算方法。T（五）計(jì)算題1、 某預(yù)制裝配式樓蓋的樓面梁如圖示，受均布荷載，永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值為gk=10KN/m；可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值為qk=15KN/m。按彈性計(jì)算時(shí)彎矩可按M=表中

6、系數(shù)×qL2計(jì)算。梁截面b×h=250×500mm2。采用C25砼fc=11.9N/mm2；HRB335鋼筋fy=300N/mm2。試根據(jù)你的判斷和計(jì)算選擇下列答案。DCBA（1）按彈性計(jì)算，與跨間的最大彎矩設(shè)計(jì)值最接近的值為 c （2）按彈性計(jì)算，與跨間的最大彎矩設(shè)計(jì)值最接近的值為 b （3）按彈性計(jì)算，與B、C支座最大彎矩設(shè)計(jì)值最接近的值為 a （4）B、C支座按彎矩調(diào)幅法，與調(diào)幅后的彎矩設(shè)計(jì)值最接近的值為 b （5）按彎矩調(diào)幅法調(diào)幅后，B、C支座截面受壓區(qū)高度的值不得大于 b a. 70mm b.156mm c. 160mm d. 242mm（6）按彎矩調(diào)幅

7、法設(shè)計(jì)，首先出現(xiàn)塑性鉸的截面應(yīng)為 d a. 跨間的截面 b. 跨間的截面 c. B支座截面 d. B或C支座截面（7）此連續(xù)梁配置箍筋用量最多的部位應(yīng)為 c a. 跨間 b. 跨間 c. B或C支座兩側(cè) d. B和A支座兩側(cè)（8）按彎矩調(diào)幅法設(shè)計(jì)，首先達(dá)到或超過極限狀態(tài)可能性較大的是 d a. 跨間正截面破壞 b. B或C支座截面正截面破壞c. B或C支座截面斜截面破壞 d. B或C支座彎曲裂縫過大（9）若按塑性計(jì)算，與跨間的最大彎矩設(shè)計(jì)值最接近的值為 b （10）與跨間正截面計(jì)算用鋼量值最接近的配筋為 c a.412 b. 414 c. 418 d. 422單層廠房結(jié)構(gòu)（一）填空題1. 單層

8、廠房的屋架結(jié)構(gòu)分為無(wú)檁體系和有檁體系兩種.有檁體系屋蓋由_、_、_及屋蓋支撐組成.無(wú)檁體系屋蓋由_、_及屋蓋支撐組成.其中,_體系是單層廠房中最常見的一種屋蓋形式,適用于較大噸位吊車或有較大振動(dòng)的大、中型或重型工業(yè)廠房.（小型屋面板，檁條，屋架，大型屋面板，屋架，無(wú)檁）2. 當(dāng)廠房長(zhǎng)度或?qū)挾群艽髸r(shí),應(yīng)設(shè)_縫;廠房的相鄰部位地基土差別較大時(shí),應(yīng)設(shè)_縫;廠房體型復(fù)雜或有貼建的房屋和構(gòu)筑物時(shí),宜設(shè)_縫.（伸縮，沉降，防震）3. 計(jì)算排架考慮多臺(tái)吊車豎向載荷時(shí),對(duì)一層吊車單跨廠房的每個(gè)排架,參與組合的吊車臺(tái)數(shù)不宜多于_臺(tái);對(duì)一層吊車的多跨廠房的每個(gè)排架,不宜多于_臺(tái).（2，4）4. 考慮多臺(tái)吊車水平荷

9、載時(shí),對(duì)單跨或多跨廠房的每個(gè)排架,參與組合的吊車臺(tái)數(shù)不應(yīng)多于_臺(tái).（2）5. 等高排架常采用_法進(jìn)行內(nèi)力分析,不等高排架常采用_法進(jìn)行內(nèi)力分析.（剪力分配法，力法）6. 單層廠房預(yù)制柱,在施工吊裝階段,柱的受力情況與_完全不同,且混凝土的強(qiáng)度等級(jí)一般尚達(dá)不到_,故設(shè)計(jì)時(shí)還應(yīng)進(jìn)行廠房柱吊裝時(shí)的_和_驗(yàn)算.（使用階段，設(shè)計(jì)強(qiáng)度等級(jí)，承載力，裂縫寬度）7. 單層工業(yè)廠房柱牛腿柱的破壞形式主要有彎壓破壞、_破壞和_破壞.（斜壓，剪切）8. 預(yù)制構(gòu)件的吊環(huán)應(yīng)采用_級(jí)鋼筋制作.當(dāng)在一個(gè)構(gòu)件上設(shè)有4個(gè)吊環(huán)時(shí),吊環(huán)設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)僅取_個(gè)吊環(huán)進(jìn)行計(jì)算.（HPB235,3）(二) 選擇題1. 下列關(guān)于變形縫的描述,d是

10、正確的.a. 伸縮縫可以兼作沉降縫;b. 伸縮縫應(yīng)將結(jié)構(gòu)從屋頂至基礎(chǔ)完全分開,使縫兩邊的結(jié)構(gòu)可以自由伸縮,互不影響;c. 凡應(yīng)設(shè)變形縫的廠房,三縫合一,并應(yīng)按沉降縫的要求加以處理;d. 防震縫應(yīng)沿廠房全高設(shè)置,基礎(chǔ)可不設(shè)縫2.下列關(guān)于屋架下弦縱向水平支撐的描述,b是錯(cuò)誤的.a. 保證托架上弦的側(cè)向穩(wěn)定性b. 必須在廠房的溫度區(qū)段內(nèi)全長(zhǎng)布置c. 可將橫向集中水平荷載沿縱向分散到其他區(qū)域d. 可加強(qiáng)廠房的空間工作3. 屋蓋垂直支撐的作用有da. 保證屋架在吊裝階段的強(qiáng)度b. 傳遞豎向荷載c. 防止屋架下弦的側(cè)向振動(dòng)d. 保證屋架的空間剛度4. 單層廠房預(yù)制柱進(jìn)行吊裝驗(yàn)算時(shí),由于起吊時(shí)慣性力的影響,

11、需考慮動(dòng)力系數(shù),一般取d.a. 1.1b. 1.2c. 1.3d. 1.55.等高排架在荷載的作用下,各住的c均相同.a. 柱高b. 內(nèi)力c. 柱頂位移d. 剪力6. 等高鉸接排架中有A、B、C三根柱,其中B柱柱間承受水平集中荷載作用,則a.a. 增大A柱截面,將減小C柱的柱頂剪力b. 增大A柱截面,將減小A柱的柱頂剪力c. 增大B柱截面,對(duì)B柱的柱頂剪力沒有影響d. 增大B柱截面,將增大A、C柱的柱頂剪力7. 關(guān)于單層廠房排架柱的內(nèi)力組合,錯(cuò)誤的有d.a. 每次內(nèi)力組合時(shí),都必須考慮恒荷載產(chǎn)生的內(nèi)力b. 在吊車豎向荷載中,同一柱上有同臺(tái)吊車的或作用,組合時(shí)只能取二者之一;c. 風(fēng)荷載有左吹風(fēng)

12、和右吹風(fēng),組合時(shí)只能二者取一;d. 在同一跨內(nèi)組合有 時(shí),不一定要有或.8. 在橫向荷載作用下,廠房空間作用的影響因素不應(yīng)包括b.a. 山墻的設(shè)置b. 柱間支撐的設(shè)置c. 屋蓋類型d. 柱間距(三) 判斷題1. 廠房的定位軸線均通過柱截面的幾何中心。F2. 屋架上弦橫向水平支撐的作用之一，是承受山墻傳來(lái)的風(fēng)荷載，并將其傳至廠房的縱向柱列。T3. 柱間支撐的作用之一，是提高廠房的橫向剛度和穩(wěn)定性，并且將橫向地震作用傳至基礎(chǔ)。F4. 鋼筋混凝土單層廠房柱截面尺寸，除應(yīng)滿足承載力要求外，還必須保證廠房具有足夠的剛度。T5. 廠房面積灰荷載應(yīng)與雪荷載或不上人屋面的均布荷載兩者中的較大值同時(shí)考慮。T6.

13、 牛腿的剪跨比>1時(shí)，為長(zhǎng)牛腿，按懸臂梁進(jìn)行設(shè)計(jì)。T7. 單層廠房抗風(fēng)柱與屋架在水平方向必須有可靠連接，在豎向又必須完全脫開。T8. 排架計(jì)算時(shí)作用在柱頂以下墻面上的風(fēng)荷載按均布荷載考慮，其高度變化系數(shù)應(yīng)取柱頂高度處。T9. 柱間支撐宜設(shè)置在伸縮縫區(qū)段的中部，以避免在結(jié)構(gòu)中引起過大的溫度應(yīng)力。T10. 等高排架中各柱的柱頂側(cè)移相等，而分配到的水平力與該柱的抗側(cè)移剛度成反比。F11. 不考慮廠房整體空間作用的排架，在吊車橫向水平荷載作用下的計(jì)算內(nèi)力，一般情況下小于實(shí)際的內(nèi)力。F5. 簡(jiǎn)述吊車荷載的特點(diǎn).1 （1）屋蓋結(jié)構(gòu)主要承受屋面上的豎向荷載，并與廠房柱組成排架結(jié)構(gòu)。（2）排架柱是廠房的

14、主要承重構(gòu)件。承受屋架、吊車梁及外墻等構(gòu)件傳來(lái)的豎向荷載、吊車荷載、風(fēng)荷載及地震作用等，并將它們傳至基礎(chǔ)。（3）吊車梁主要承受吊車傳來(lái)的豎向荷載及橫向或縱向水平荷載，并將它們及其自重傳至基礎(chǔ)。（4）支撐其主要作用是加強(qiáng)廠房的空間剛度和整體性，同時(shí)傳遞山墻風(fēng)荷載、吊車水平荷載和地震作用等。（5）基礎(chǔ)承受柱和基礎(chǔ)梁傳來(lái)的荷載，并將它們傳至地基。（6）圍護(hù)結(jié)構(gòu)主要承受墻體和構(gòu)件自重及墻面上的風(fēng)荷載，并將它們傳遞至柱和基礎(chǔ)。2 確定單層工業(yè)廠房排架計(jì)算簡(jiǎn)圖時(shí)通常采用以下三個(gè)計(jì)算假定：（1）柱下端與基礎(chǔ)頂面剛接；（2）柱上端與排架橫梁（屋面梁或屋架）為鉸接；（3）橫梁為不產(chǎn)生軸向變形的剛性連桿。以上的假

15、定是有條件的。當(dāng)?shù)鼗临|(zhì)較差、變形較大或有大面積堆載等時(shí)，則應(yīng)考慮基礎(chǔ)轉(zhuǎn)動(dòng)和位移對(duì)排架內(nèi)力的影響。當(dāng)采用下弦剛度較小的鋼筋混凝土組合式屋架或帶拉桿的兩鉸、三鉸拱屋架時(shí)，應(yīng)考慮橫梁軸向變形對(duì)排架內(nèi)力的影響。3當(dāng)結(jié)構(gòu)布置或荷載分布不均勻時(shí)，廠房中每根排架或山墻的受力及變形都不是單獨(dú)的，而是整體相互制約。這種排架與排架、排架與山墻之間的相互制約作用，稱為單層廠房結(jié)構(gòu)的整體空間工作。當(dāng)考慮廠房整體空間作用時(shí)，可按下述步驟計(jì)算排架內(nèi)力：（1）先假定排架柱頂無(wú)側(cè)移，求出在吊車水平荷載Tmax作用下的柱頂反力R。（圖a）（2）將柱頂反力R乘以空間作用分配系數(shù)，并將它反方向施加于該榀排架的柱頂，按剪力分配法求

16、出各柱頂剪力（圖b）。（3）將上述兩項(xiàng)計(jì)算求得的柱頂剪力疊加，即為考慮空間作用的柱頂剪力；根據(jù)柱頂剪力及柱上承受的實(shí)際荷載，按靜定懸臂柱可求出各柱的內(nèi)力（圖c）。4抗風(fēng)柱柱頂與屋架上弦一般采用水平方向有較大剛度、豎直方向可以移動(dòng)的彈簧板連接。這樣，在水平方向，抗風(fēng)柱與屋架有可靠的連接，可以有效地傳遞風(fēng)荷載；在豎直方向，抗風(fēng)柱和屋架之間有相對(duì)位移，以防止抗風(fēng)柱和屋架沉降不均勻時(shí)，對(duì)屋架產(chǎn)生不利影響?？癸L(fēng)柱所承受的風(fēng)荷載，一部分經(jīng)抗風(fēng)柱下端直接傳至基礎(chǔ)；另一部分經(jīng)抗風(fēng)柱上端傳至屋蓋結(jié)構(gòu)，再傳至縱向柱列，最后傳至基礎(chǔ)。5 （1）吊車荷載是兩組移動(dòng)的集中荷載，一組是移動(dòng)的輪壓，另一組是移動(dòng)的吊車橫向水

17、平制動(dòng)力，故需用影響線原理求出各計(jì)算截面的最大內(nèi)力。（2）吊車荷載具有沖擊和振動(dòng)作用，因此必須考慮吊車荷載的動(dòng)力影響。（3）吊車荷載是重復(fù)荷載。若廠房的使用期限為50年，則重級(jí)工作制吊車荷載的重復(fù)次數(shù)可達(dá)46×106次，中級(jí)工作制吊車一般亦可達(dá)2×106次，因此需對(duì)吊車梁進(jìn)行疲勞強(qiáng)度驗(yàn)算。（4）吊車荷載對(duì)吊車梁產(chǎn)生扭矩，即吊車橫向水平制動(dòng)力和豎向輪壓使吊車梁產(chǎn)生扭矩，因此須進(jìn)行吊車梁的抗扭承載力驗(yàn)算。（四） 計(jì)算題單層工業(yè)廠房排架在吊車水平荷載作用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖如下圖示，排架間距為6M,兩臺(tái)吊車的寬度均為B=5500MM,吊車輪距為K=4400MM,每個(gè)車輪的最大輪壓為Pma

18、x=115KN；橫向水平制動(dòng)力為T=6KN, =0.9,R=0.18Tmax；兩柱的剪力分配系數(shù)相同。試根據(jù)你的判斷和計(jì)算選擇下列答案。（1）與Dmax=Pmaxyi最接近的值為 b （2）與Tmax=Tiyi最接近的值為 b KN. b.11.7KN （3）不考慮廠房空間作用時(shí)水平力作用截面的彎矩值為 a KN.M b.31.6KN.M （4）不考慮廠房空間作用時(shí)下柱底部截面的最大彎矩值為 b （5）考慮空間作用且空間作用分配系數(shù)為0.9時(shí)，水平力作用截面的彎矩值為 c 多層和高層框架結(jié)構(gòu)(一)填空題1 框架結(jié)構(gòu)的承重方案有_、_、_。（縱向承重，橫向承重，縱橫向承重）2 框架結(jié)構(gòu)在計(jì)算梁的

19、慣性矩時(shí)，通常假定截面慣性矩I沿軸線不變，對(duì)裝配式樓蓋，取I=I0，I0為矩形截面梁的截面慣性矩；對(duì)裝配整體式樓蓋，中框架I=_，邊框架I=_；對(duì)現(xiàn)澆樓蓋，中框架I=_，邊框架I= _。（1.5I0，1.2I0，2I0，1.5I0）3 框架柱的反彎點(diǎn)位置取決于該柱上下端_的比值。（轉(zhuǎn)角）4 框架柱的反彎點(diǎn)高度一般與_、_、_、_等因素有關(guān)。（結(jié)構(gòu)總層數(shù)，柱子所在樓層，梁柱線剛度比，側(cè)向荷載分布形式）5 框架柱的抗側(cè)移剛度與_、_、_等因素有關(guān)。（柱子的線剛度，層高，梁的線剛度）6 框架結(jié)構(gòu)的側(cè)移是由梁柱的_變形和柱的_變形產(chǎn)生的。在層數(shù)不多的框架中由_引起的側(cè)移很小，可以忽略不計(jì)?？蚣艿膫?cè)移變

20、形曲線是_型的，用D值法計(jì)算時(shí)層間位移ui=_。（彎曲變形，軸向變形，柱子的軸向變形，剪切型，）7 R.C柱正截面采用對(duì)稱配筋計(jì)算時(shí)，若為大偏心受壓，當(dāng)彎矩相等或接近時(shí)軸力愈_則計(jì)算所需鋼筋的用量愈_；若為小偏心受壓，當(dāng)彎矩相等或接近時(shí)軸力愈_則計(jì)算所需鋼筋的用量愈_ ；無(wú)論是大偏心受壓還是小偏心受壓當(dāng)軸力相等或接近時(shí)彎矩愈_則計(jì)算所需鋼筋的用量愈_。（大，少，大，多，大，多）8 框架柱控制截面最不利內(nèi)力的類型為：_；_；_；_；_。（Mmax及對(duì)應(yīng)的N和V、-Mmax及對(duì)應(yīng)的N和V、Nmax及對(duì)應(yīng)的M和V、Nmin及對(duì)應(yīng)的M和V 、Vmax及對(duì)應(yīng)的M和N）(二)選擇題1水平荷載作用下每根框架

21、柱所分配到的剪力與b直接有關(guān)。a矩形梁截面慣性矩； b柱的抗側(cè)移剛度；c梁柱線剛度比； d柱的轉(zhuǎn)動(dòng)剛度。2公式ac=05K(1+2K)中，K的物理意義是c。a矩形梁截面慣性矩； b柱的抗側(cè)移剛度；c梁柱線剛度比； dT形梁截面慣性矩。3采用反彎點(diǎn)法計(jì)算內(nèi)力時(shí)，假定反彎點(diǎn)的位置a。a底層柱在距基礎(chǔ)頂面23處，其余各層在柱中點(diǎn)；b底層柱在距基礎(chǔ)頂面13處，其余各層在柱中點(diǎn)；c底層柱在距基礎(chǔ)頂面14處，其余各層在柱中點(diǎn)；d底層柱在距基礎(chǔ)頂面15處，其余各層在柱中點(diǎn)。4關(guān)于框架結(jié)構(gòu)的變形，以下結(jié)論正確的是b。a框架結(jié)構(gòu)的整體變形主要呈現(xiàn)為彎曲型；b框架結(jié)構(gòu)的總體彎曲變形主要是由柱的軸向變形引起的；c框

22、架結(jié)構(gòu)的層間變形一般為下小上大；d框架結(jié)構(gòu)的層間位移與柱的線剛度有關(guān)，與梁的線剛度無(wú)關(guān)。5關(guān)于框架柱的反彎點(diǎn)，以下結(jié)論正確的是a。a上層梁的線剛度增加會(huì)導(dǎo)致本層柱反彎點(diǎn)下移；b下層層高增大會(huì)導(dǎo)致本層柱反彎點(diǎn)上移；c柱的反彎點(diǎn)位置與柱的樓層位置有關(guān)，與結(jié)構(gòu)總層數(shù)無(wú)關(guān)；d柱的反彎點(diǎn)位置與荷載分布形式無(wú)關(guān)。6按D值法對(duì)框架進(jìn)行近似計(jì)算時(shí)，各柱反彎點(diǎn)高度的變化規(guī)律是b。a其他參數(shù)不變時(shí)，隨上層框架梁剛度減小而降低；b其他參數(shù)不變時(shí)，隨上層框架梁剛度減小而升高；c其他參數(shù)不變時(shí)，隨上層層高增大而降低；d其他參數(shù)不變時(shí)，隨下層層高增大而升高。7在框架結(jié)構(gòu)中，當(dāng)其中某層的層高h(yuǎn)特別小，則發(fā)生b的可能性較大。a該層的側(cè)移相對(duì)較大，不易滿足層間位移角的限制要求；b該層柱的剪跨比相對(duì)較小，可能首先發(fā)生剪切破壞；c該層柱的柱端剪力相對(duì)較小，可能首先發(fā)生偏壓破壞；d該層柱的柱端彎矩相對(duì)較大，可能首先發(fā)生大偏心受壓破壞。（三）判斷題1. 所有框架結(jié)構(gòu)在豎向荷載作用下都是無(wú)側(cè)移框架。F2. 分層法將與本層梁相連的柱遠(yuǎn)端均近似作為固定端而不轉(zhuǎn)動(dòng)。T3. 當(dāng)柱的上下端轉(zhuǎn)角不同時(shí)，反彎點(diǎn)偏向轉(zhuǎn)角小的一側(cè)。F4. 框架結(jié)構(gòu)的層間位移上大下小，其位移曲線是彎曲型。F5. 水平荷載作用下，框架結(jié)構(gòu)的層間剪力是從上到下遞增的，同層各柱的剪力大小則與其抗側(cè)移剛度成正比。T6. 在水平荷