多垮預(yù)應(yīng)力連續(xù)T梁靜載試驗(yàn)

1、預(yù)應(yīng)力連續(xù)T梁靜載試驗(yàn)1靜力試驗(yàn)荷載的確定本次試驗(yàn)的主要目的是檢驗(yàn)結(jié)構(gòu)承載能力是否符合設(shè)計(jì)要求，故采用基本荷載加載。按照公路橋梁承載能力檢測(cè)評(píng)定規(guī)程（JTG/T J21-2011）規(guī)定，計(jì)算各控制截面在設(shè)計(jì)荷載作用下最不利效應(yīng)值的等效荷載。等效荷載計(jì)算公式如下：式中：靜力試驗(yàn)荷載效率系數(shù)；Sstat：試驗(yàn)荷載作用下，某一加載項(xiàng)目對(duì)應(yīng)的控制截面內(nèi)力或變位等的最大計(jì)算效應(yīng)值；S：設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)活荷載不計(jì)沖擊荷載作用時(shí)產(chǎn)生的該加載試驗(yàn)項(xiàng)目對(duì)應(yīng)的控制截面內(nèi)力或變位等的最不利計(jì)算效應(yīng)值；（1+）：設(shè)計(jì)計(jì)算取用的動(dòng)力系數(shù)。其中為按規(guī)范采用的沖擊系數(shù)。綜合考慮靜力試驗(yàn)荷載效率、控制斷面的設(shè)計(jì)彎矩值及加載車(chē)輛的來(lái)源

2、等因素，本次等效荷載采用4輛三軸重載汽車(chē)充當(dāng)，試驗(yàn)車(chē)輛的軸距以及滿載重量見(jiàn)表 1。表 1 加載車(chē)輛規(guī)格表車(chē)號(hào)前中軸距 （cm）中后軸距 （cm）后輪距（cm）前軸重（kN）中軸重（kN）后軸重（kN）總重（kN）140014019092.8 185.6 185.6 464.0 240014019093.0 186.0 186.0 465.0 340014019091.8 183.6 183.6 459.0 440014019092.4 184.8 184.8 462.0 2測(cè)試位置及項(xiàng)目按照公路橋梁承載能力檢測(cè)評(píng)定規(guī)程（JTG/T J21-2011）的有關(guān)規(guī)定，結(jié)合該橋現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況，本次靜載試

3、驗(yàn)測(cè)試位置選取左幅邊孔（即第1孔）正彎矩最不利位置、支點(diǎn)（1#墩頂）負(fù)彎矩最不利位置及次邊孔（即第2孔）正彎矩最不利位置。測(cè)試項(xiàng)目包括：（1）邊孔正彎矩最不利位置橫橋向偏心和對(duì)稱荷載工況下各控制斷面上、下緣應(yīng)力，各控制點(diǎn)撓度；（2）1#墩頂負(fù)彎矩最不利位置橫橋向偏心工況下各控制斷面上下緣應(yīng)力；（3）次邊孔正彎矩最不利位置橫橋向偏心和對(duì)稱荷載工況下各控制斷面上、下緣應(yīng)力，各控制點(diǎn)撓度；主要測(cè)試截面位置如圖 1所示，各控制截面測(cè)試項(xiàng)目如表 2所示。圖 1 測(cè)試截面位置示意圖注：“-、-、-”符號(hào)表示主要測(cè)試截面。表 2 各控制截面測(cè)試項(xiàng)目表截面編號(hào)位置測(cè)試項(xiàng)目邊孔（第1孔）跨中正彎矩最不利位置截面

4、應(yīng)變與撓度1#墩頂負(fù)彎矩最不利位置截面應(yīng)變次邊孔（第2孔）跨中正彎矩最不利位置截面應(yīng)變與撓度3測(cè)量?jī)x器與方法本橋靜力荷載試驗(yàn)各測(cè)試項(xiàng)目所用儀器和方法如下：（1）應(yīng)力測(cè)試儀器應(yīng)力測(cè)試采用先測(cè)出應(yīng)力測(cè)點(diǎn)處的應(yīng)變，然后根據(jù)材料的物理特性由應(yīng)變計(jì)算出應(yīng)力的方法。此種方法應(yīng)變測(cè)量的傳感器是電阻應(yīng)變片，配DH3815靜態(tài)應(yīng)變測(cè)量系統(tǒng)。該系統(tǒng)由數(shù)據(jù)采集箱、微型計(jì)算機(jī)及支持軟件組成。數(shù)據(jù)采集箱與微型計(jì)算機(jī)通過(guò)RS-232C串行通信進(jìn)行數(shù)據(jù)傳輸。支持軟件能自動(dòng)完成預(yù)調(diào)平衡，自動(dòng)采樣、定時(shí)采樣以及對(duì)初始值、長(zhǎng)導(dǎo)線、靈敏系數(shù)修正等功能。每臺(tái)計(jì)算機(jī)可控制16臺(tái)數(shù)據(jù)采集箱，每臺(tái)數(shù)據(jù)采集箱可測(cè)60點(diǎn)，采樣速率為12點(diǎn)秒。

5、（2）撓度測(cè)試儀器根據(jù)本橋現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況，結(jié)合目前撓度測(cè)量方法，本次靜載試驗(yàn)采用懸掛鋼絲法（配機(jī)械百分表）進(jìn)行撓度測(cè)量。（3）混凝土結(jié)構(gòu)裂縫，采用人工目力檢查，并輔以裂縫觀測(cè)儀測(cè)量其寬度，鋼卷尺測(cè)量裂縫的長(zhǎng)度。4加載位置與加載工況的確定試驗(yàn)加載位置與加載工況的確定主要依據(jù)以下原則進(jìn)行：（1）盡可能用最少的加載車(chē)輛達(dá)到最大的試驗(yàn)荷載效率；（2）在滿足試驗(yàn)荷載效率以及能夠達(dá)到試驗(yàn)?zāi)康那疤嵯?，加載工況進(jìn)行簡(jiǎn)化、合并；（3）每一加載工況依據(jù)某一加載試驗(yàn)項(xiàng)目為主，兼顧其他加載試驗(yàn)項(xiàng)目。本次靜載試驗(yàn)主要有下列幾種加載工況（1）工況一為邊孔正彎矩最不利加載位置橫橋向外側(cè)偏心工況，工況二為邊孔正彎矩最不利加載位

6、置對(duì)稱布載，見(jiàn)圖5-2圖5-4；（2）工況三為次邊孔正彎矩最不利加載位置外側(cè)偏心布載，工況四為次邊孔正彎矩最不利加載位置橫橋向?qū)ΨQ布載，見(jiàn)圖5-2圖5-4；（3）工況五為支點(diǎn)負(fù)彎矩最不利加載位置橫橋向外側(cè)偏心布載，見(jiàn)圖5-2圖5-3；上述加載位置的縱向排列，見(jiàn)圖 2所示，試驗(yàn)車(chē)輛橫橋向外側(cè)偏心和橫橋向?qū)ΨQ布載時(shí)的位置，見(jiàn)圖 3、圖 4所示。圖 2 試驗(yàn)車(chē)輛縱向布置示意圖注：工況一、二為邊孔正彎矩最不利位置橫橋向外側(cè)偏心、橫橋向?qū)ΨQ加載工況；工況三、四為次邊孔正彎矩最不利位置橫橋向外側(cè)偏心、橫橋向?qū)ΨQ加載工況；工況五為1#墩頂負(fù)彎矩最不利位置橫橋向外側(cè)偏心加載工況。圖 3 試驗(yàn)車(chē)輛橫橋向外側(cè)偏心

7、布置示意圖（單位：m）注：1、a）為橫橋向一輛車(chē)外側(cè)偏心布載；b）為橫橋向二輛車(chē)外側(cè)偏心布載；c）為橫橋向三輛車(chē)外側(cè)偏心布載。 2、工況一、三按a、b、c分級(jí)加載；工況五按a、b分級(jí)加載。圖 4 試驗(yàn)車(chē)輛橫橋向?qū)ΨQ布置示意圖（單位：m）注：1、a）為一輛車(chē)橫橋向?qū)ΨQ布載；b）為二輛車(chē)橫橋向?qū)ΨQ布載；c）為三輛車(chē)橫橋向?qū)ΨQ布載。 2、工況二、四按a、b、c分級(jí)加載。5測(cè)點(diǎn)布置在進(jìn)行測(cè)點(diǎn)布置時(shí)，全面考慮T梁及其他各主要構(gòu)件中控制截面，或控制點(diǎn)在試驗(yàn)荷載作用下的受力狀態(tài)，以保證獲取結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度與剛度的實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)。T梁的主要測(cè)點(diǎn)布設(shè)為：跨中及各四分點(diǎn)撓度；支點(diǎn)沉降（墩頂位移）；控制截面應(yīng)變。附加測(cè)點(diǎn)的設(shè)置

8、：應(yīng)變沿控制截面橋?qū)挿较蚍植?；?yīng)變沿截面高度分布；裂縫的監(jiān)測(cè)等。5.1 T梁控制截面內(nèi)應(yīng)力測(cè)試當(dāng)T梁在其最不利荷載作用下時(shí)，通過(guò)對(duì)控制截面內(nèi)的應(yīng)力測(cè)定，可以考核其強(qiáng)度是否滿足使用要求。本次控制截面應(yīng)力測(cè)試采用表面粘貼式應(yīng)變計(jì)方式獲得。T梁應(yīng)力測(cè)試關(guān)鍵截面共布置3個(gè)，分別為邊孔跨中截面、支點(diǎn)截面和次邊孔跨中截面，見(jiàn)圖5-5所示，控制截面應(yīng)力測(cè)點(diǎn)布置如圖 6、 7所示。圖 5 控制應(yīng)力測(cè)試截面示意圖注：圖中，截面I-、-、-表示T梁控制應(yīng)力測(cè)試截面。圖 6 -、-測(cè)試截面T梁應(yīng)力傳感器布置示意圖說(shuō)明：a）6#、7#、8#、9#、10#、11#為-、-截面T梁底面應(yīng)力測(cè)點(diǎn)控制截面；b）1#、2#、3

9、#、4#、5#為-、-截面T梁側(cè)面應(yīng)力測(cè)點(diǎn)； c）圖中應(yīng)力測(cè)點(diǎn)方向均沿梁軸向方向，以測(cè)量控制截面在彎矩作用下應(yīng)力變化情況。 圖 7 -測(cè)試截面T梁應(yīng)力傳感器布置示意圖說(shuō)明：a）1#、2#、3#、4#、5#、6#為截面T梁側(cè)面應(yīng)力測(cè)點(diǎn)； b）圖中應(yīng)力測(cè)點(diǎn)方向均沿梁軸向方向，以測(cè)量控制截面在彎矩作用下應(yīng)力變化情況。 5.2主梁撓度測(cè)量考慮到本橋的受力特點(diǎn)及本橋測(cè)試工況，本次靜載試驗(yàn)撓度測(cè)點(diǎn)縱向布置在支點(diǎn)、L/4、L/2、3L/4跨徑位置，撓度測(cè)點(diǎn)布置詳見(jiàn)圖 8所示。圖 8 撓度測(cè)點(diǎn)布置示意圖6 試驗(yàn)荷載效率系數(shù)試驗(yàn)荷載效率是橋梁靜載試驗(yàn)的一項(xiàng)主要參數(shù)，效率系數(shù)選用是否滿足規(guī)范要求，直接關(guān)系到靜載試

10、驗(yàn)的成敗與效果，為此對(duì)該橋的理論計(jì)算采用了Midas civil 2010軟件進(jìn)行分析后，獲得本橋各測(cè)試斷面實(shí)際靜力試驗(yàn)荷載效率系數(shù)，詳見(jiàn)表 3。表 3 試驗(yàn)荷載效率 荷載效應(yīng) 項(xiàng) 目公路級(jí)效應(yīng)彎矩（kN·m）試驗(yàn)荷載效應(yīng)彎矩（kN·m）試驗(yàn)效率系數(shù)邊孔正彎矩6657.336991.261.05次邊孔正彎矩5655.815963.841.05支點(diǎn)負(fù)彎矩-5248.48-5043.400.967試驗(yàn)加載程序靜力荷載加載各工況的試驗(yàn)程序見(jiàn)表 4靜載試驗(yàn)工況表。表 4 靜載試驗(yàn)工況表工況號(hào)荷載位置測(cè)試內(nèi)容01零荷載相關(guān)測(cè)試項(xiàng)目的初始值1-11輛加載車(chē)邊孔正彎矩外側(cè)偏心布載測(cè)試各測(cè)

11、點(diǎn)的應(yīng)變及撓度值1-22輛加載車(chē)邊孔正彎矩外側(cè)偏心布載測(cè)試各測(cè)點(diǎn)的應(yīng)變及撓度值1-33輛加載車(chē)邊孔正彎矩外側(cè)偏心布載測(cè)試各測(cè)點(diǎn)的應(yīng)變及撓度值02零荷載相關(guān)測(cè)試項(xiàng)目的卸載值2-11輛加載車(chē)邊孔正彎矩橫橋向?qū)ΨQ布載測(cè)試各測(cè)點(diǎn)的應(yīng)變及撓度值2-22輛加載車(chē)邊孔正彎矩橫橋向?qū)ΨQ布載測(cè)試各測(cè)點(diǎn)的應(yīng)變及撓度值2-33輛加載車(chē)邊孔正彎矩橫橋向?qū)ΨQ布載測(cè)試各測(cè)點(diǎn)的應(yīng)變及撓度值03零荷載相關(guān)測(cè)試項(xiàng)目的卸載值3-11輛加載車(chē)次邊孔正彎矩外側(cè)偏心布載測(cè)試各測(cè)點(diǎn)的應(yīng)變及撓度值3-22輛加載車(chē)次邊孔正彎矩外側(cè)偏心布載測(cè)試各測(cè)點(diǎn)的應(yīng)變及撓度值3-33輛加載車(chē)次邊孔正彎矩外側(cè)偏心布載測(cè)試各測(cè)點(diǎn)的應(yīng)變及撓度值04零荷載相關(guān)測(cè)

12、試項(xiàng)目的卸載值4-11輛加載車(chē)次邊孔正彎矩橫橋向?qū)ΨQ布載測(cè)試各測(cè)點(diǎn)的應(yīng)變及撓度值4-22輛加載車(chē)次邊孔正彎矩橫橋向?qū)ΨQ布載測(cè)試各測(cè)點(diǎn)的應(yīng)變及撓度值4-33輛加載車(chē)次邊孔正彎矩橫橋向?qū)ΨQ布載測(cè)試各測(cè)點(diǎn)的應(yīng)變及撓度值05零荷載相關(guān)測(cè)試項(xiàng)目的卸載值5-12輛加載車(chē)1#墩負(fù)彎矩外側(cè)偏心布載測(cè)試各測(cè)點(diǎn)的應(yīng)變及撓度值5-24輛加載車(chē)1#墩負(fù)彎矩外側(cè)偏心布載測(cè)試各測(cè)點(diǎn)的應(yīng)變及撓度值06零荷載相關(guān)測(cè)試項(xiàng)目的卸載值（1）為了使結(jié)構(gòu)進(jìn)入正常的工作狀態(tài)，在進(jìn)行正式加載試驗(yàn)前，用一輛試驗(yàn)車(chē)在試驗(yàn)孔跨中部位進(jìn)行23次橫橋向?qū)ΨQ的反復(fù)預(yù)加載。（2）預(yù)加載卸至零荷載，并在結(jié)構(gòu)得到充分的零荷載恢復(fù)后，進(jìn)入正式加載試驗(yàn)。正式加

13、載試驗(yàn)按加載工況序號(hào)進(jìn)行，完成一個(gè)序號(hào)的加載工況，在結(jié)構(gòu)得到充分的零荷載恢復(fù)后，再進(jìn)入下一個(gè)序號(hào)的加載工況。8測(cè)試結(jié)果與分析下面對(duì)本次靜載試驗(yàn)結(jié)果按應(yīng)力測(cè)試、撓度測(cè)試、殘余變形及抗裂性分析的順序進(jìn)行分析。8.1 應(yīng)力測(cè)試結(jié)果與分析在進(jìn)行各工況的應(yīng)力數(shù)據(jù)對(duì)比分析時(shí)，選取了對(duì)應(yīng)加載工況的測(cè)試值與對(duì)應(yīng)位置的理論值對(duì)比分析。由表5-5表5-7各工況應(yīng)力對(duì)比數(shù)據(jù)（應(yīng)力正向規(guī)定：拉為正，壓為負(fù)），可知：（1）由表5-5知：邊孔-應(yīng)力控制截面在邊孔正彎矩橫橋向偏心和對(duì)稱荷載作用下，控制斷面梁底最大拉應(yīng)力為3.25MPa，小于理論值4.82MPa；應(yīng)力各測(cè)點(diǎn)校驗(yàn)系數(shù)最大為0.87，小于1.0。（2）由表5-6

14、知：次邊孔-應(yīng)力控制截面在次邊孔正彎矩橫橋向偏心和對(duì)稱荷載作用下，控制斷面梁底最大拉應(yīng)力為2.64MPa，小于理論值4.12MPa；各測(cè)點(diǎn)校驗(yàn)系數(shù)最大為0.88，小于1.0。（3）由表5-7知：-、-、-應(yīng)力控制截面在各工況橫橋向偏心荷載作用下，實(shí)測(cè)應(yīng)力沿梁高基本呈線性分布，說(shuō)明T梁在試驗(yàn)荷載下應(yīng)力截面處于彈性工作狀態(tài)。 綜上所述，該橋試驗(yàn)孔各測(cè)點(diǎn)實(shí)測(cè)應(yīng)力與理論應(yīng)力相比，校驗(yàn)系數(shù)均小于1.0，說(shuō)明該橋結(jié)構(gòu)強(qiáng)度滿足設(shè)計(jì)要求。表 5 控制截面梁底應(yīng)力數(shù)據(jù)邊孔正彎矩橫橋向偏心荷載最不利工況測(cè)點(diǎn)梁號(hào)1#梁2#梁3#梁4#梁5#梁6#梁實(shí)測(cè)值（MPa）3.13 3.25 3.09 2.50 1.81 0

15、.86 理論值（MPa）4.42 4.82 4.91 4.35 2.87 0.99 校驗(yàn)系數(shù)0.71 0.67 0.63 0.58 0.63 0.87 邊孔正彎矩橫橋向?qū)ΨQ荷載最不利工況測(cè)點(diǎn)梁號(hào)1#梁2#梁3#梁4#梁5#梁6#梁實(shí)測(cè)值（MPa）1.91 3.00 2.88 2.74 2.07 1.23 理論值（MPa）2.38 3.95 4.86 4.86 3.95 2.38 校驗(yàn)系數(shù)0.81 0.76 0.59 0.56 0.52 0.52 測(cè)試截面T梁應(yīng)力傳感器布置示意圖說(shuō)明：a）6#11#測(cè)點(diǎn)為-截面1#6#T梁底面應(yīng)力測(cè)點(diǎn)控制截面；b）1#、2#、3#、4#、5#為-截面6#T梁側(cè)面

16、應(yīng)力測(cè)點(diǎn)； c）圖中應(yīng)力測(cè)點(diǎn)方向均沿梁軸向方向，以測(cè)量控制截面在彎矩作用下應(yīng)力變化情況。 注：（1）表中應(yīng)力值均為在試驗(yàn)荷載作用下T梁表面應(yīng)力增量；（2）應(yīng)力拉為正、壓為負(fù)；（3）表中“/”表示該測(cè)點(diǎn)數(shù)據(jù)異?；驊?yīng)變片損壞。表 6 控制截面梁底應(yīng)力數(shù)據(jù)次邊孔正彎矩橫橋向偏心荷載最不利工況測(cè)點(diǎn)梁號(hào)1#梁2#梁3#梁4#梁5#梁6#梁實(shí)測(cè)值（MPa）2.25 2.64 2.49 2.12 1.92 0.64 理論值（MPa）3.71 4.12 4.26 3.81 2.46 0.73 校驗(yàn)系數(shù)0.61 0.64 0.58 0.56 0.78 0.88 次邊孔正彎矩橫橋向?qū)ΨQ荷載最不利工況測(cè)點(diǎn)梁號(hào)1#梁

17、2#梁3#梁4#梁5#梁6#梁實(shí)測(cè)值（MPa）0.99 1.70 1.83 1.86 1.54 1.46 理論值（MPa）1.90 3.40 4.24 4.24 3.40 1.90 校驗(yàn)系數(shù)0.52 0.50 0.43 0.44 0.45 0.77 測(cè)試截面T梁應(yīng)力傳感器布置示意圖說(shuō)明：a）6#11#測(cè)點(diǎn)為截面1#6#T梁底面應(yīng)力測(cè)點(diǎn)控制截面；b）1#、2#、3#、4#、5#為截面6#T梁側(cè)面應(yīng)力測(cè)點(diǎn)； c）圖中應(yīng)力測(cè)點(diǎn)方向均沿梁軸向方向，以測(cè)量控制截面在彎矩作用下應(yīng)力變化情況。 注：（1）表中應(yīng)力值均為在試驗(yàn)荷載作用下T梁表面應(yīng)力增量；（2）應(yīng)力拉為正、壓為負(fù)；（3）表中“/”表示該測(cè)點(diǎn)數(shù)據(jù)

18、異常或應(yīng)變片損壞。表 7 各偏心加載工況梁高方向應(yīng)力數(shù)據(jù)工況及測(cè)點(diǎn)梁高位置（cm）實(shí)測(cè)值（MPa）理論值（MPa）應(yīng)力分布圖邊孔偏心加載工況邊孔邊梁側(cè)面測(cè)點(diǎn)182-1.04 -2.00 170-0.90 -1.57 1250.31 0.01 851.01 1.42 402.17 3.01 03.13 4.42 次邊孔偏心加載工況次邊孔邊梁側(cè)面測(cè)點(diǎn)182-1.17 -1.68 170-0.75 -1.32 1250.22 0.01 850.70 1.19 402.02 2.52 02.25 3.71 支點(diǎn)負(fù)彎矩偏心加載工況支點(diǎn)邊梁側(cè)面測(cè)點(diǎn)1821.39 2.07 1701.12 1.69 125

19、0.11 0.25 85-0.73 -1.03 40-1.50 -2.47 5-1.48 -3.59 8.2 撓度測(cè)試結(jié)果與分析該橋試驗(yàn)孔不同加載工況的撓度具體測(cè)試數(shù)據(jù)及理論值見(jiàn)表5-8表5-12所示（撓度數(shù)據(jù)向上為正，向下為負(fù)）：（1）由表5-8、表5-11知：在邊孔正彎矩橫橋向偏心和對(duì)稱最不利荷載作用下，邊孔跨中最大撓度值為-3.90mm，小于理論值-8.16mm；（2）由表5-9、表5-12：在次邊孔正彎矩橫橋向偏心和對(duì)稱最不利荷載作用下，次邊孔跨中最大撓度值為-3.14mm，小于理論值-5.81mm；（3）由表5-8表5-12知：各測(cè)點(diǎn)撓度校驗(yàn)系數(shù)最大為0.90，小于規(guī)范允許值1.0；

20、（4）各工況控制斷面的實(shí)測(cè)撓度與理論撓度對(duì)比曲線吻合較合，說(shuō)明橋梁整體性好。綜上所述，該橋試驗(yàn)孔橋梁整體性好，結(jié)構(gòu)剛度滿足設(shè)計(jì)荷載要求。表 8 邊孔正彎矩最不利位置加載工況邊梁撓度數(shù)據(jù)表測(cè)點(diǎn)撓度數(shù)值偏心加載工況邊孔次邊孔支點(diǎn)L/4L/23L/4支點(diǎn)L/4L/23L/4支點(diǎn)實(shí)測(cè)值（mm）0.00 -2.25 -3.84 -2.32 0.00 0.80 0.92 0.40 0.00 理論值（mm）0.00 -5.19 -7.33 -4.29 0.00 2.18 2.28 1.22 0.00 校驗(yàn)系數(shù)/0.43 0.52 0.54 /0.37 0.41 0.33 / 測(cè)點(diǎn)撓度數(shù)值對(duì)稱加載工況邊孔次邊

21、孔支點(diǎn)L/4L/23L/4支點(diǎn)L/4L/23L/4支點(diǎn)實(shí)測(cè)值（mm）0.00 -1.67 -3.21 -1.97 0.00 0.73 0.85 0.54 0.00 理論值（mm）0.00 -2.79 -3.94 -2.31 0.00 1.12 1.17 0.63 0.00 校驗(yàn)系數(shù)/0.60 0.81 0.85 /0.65 0.73 0.86 /邊孔正彎矩最不利位置曲線偏心加載工況邊梁撓度曲線邊孔正彎矩最不利位置曲線對(duì)稱加載工況邊梁撓度曲線表 9 次邊孔正彎矩最不利位置加載工況邊梁撓度數(shù)據(jù)表測(cè)點(diǎn)撓度數(shù)值偏心加載工況邊孔次邊孔支點(diǎn)L/4L/23L/4支點(diǎn)L/4L/23L/4支點(diǎn)實(shí)測(cè)值（mm）0.

22、00 1.06 1.27 1.19 0.00 -2.05 -3.14 -2.33 0.00 理論值（mm）0.00 1.52 2.56 2.26 0.00 -3.86 -5.81 -3.49 0.00 校驗(yàn)系數(shù)/0.70 0.50 0.52 /0.53 0.54 0.67 / 測(cè)點(diǎn)撓度數(shù)值對(duì)稱加載工況邊孔次邊孔支點(diǎn)L/4L/23L/4支點(diǎn)L/4L/23L/4支點(diǎn)實(shí)測(cè)值（mm）0.00 0.73 1.06 0.99 0.00 -1.66 -2.50 -1.15 0.00 理論值（mm）0.00 0.82 1.37 1.22 0.00 -1.98 -2.98 -1.79 0.00 校驗(yàn)系數(shù)/0.8

23、9 0.77 0.81 /0.84 0.84 0.64 /次邊孔正彎矩最不利位置曲線偏心加載工況邊梁撓度曲線次邊孔正彎矩最不利位置曲線對(duì)稱加載工況邊梁撓度曲線表 10 支點(diǎn)負(fù)彎矩最不利位置加載工況邊梁撓度數(shù)據(jù)表測(cè)點(diǎn)撓度數(shù)值偏心加載工況邊孔次邊孔支點(diǎn)L/4L/23L/4支點(diǎn)L/4L/23L/4支點(diǎn)實(shí)測(cè)值（mm）0.00 -1.12 -2.34 -1.15 0.00 -1.15 -1.83 -1.21 0.00 理論值（mm）0.00 -3.30 -4.74 -2.35 0.00 -1.56 -2.99 -1.84 0.00 校驗(yàn)系數(shù)/0.34 0.49 0.49 /0.74 0.61 0.66

24、/支點(diǎn)負(fù)彎矩最不利位置曲線偏心加載工況邊梁撓度曲線表 11 邊孔跨中加載工況邊孔撓度數(shù)據(jù)橫向?qū)Ρ确治霰頊y(cè)點(diǎn)撓度數(shù)值邊孔跨中偏心工況邊孔跨中測(cè)點(diǎn)撓度1#梁2#梁3#梁4#梁5#梁6#梁實(shí)測(cè)值（mm）-3.84 -3.66 -3.90 -3.03 -2.48 -1.21 理論值（mm）-7.33 -8.00 -8.16 -7.22 -4.76 -1.64 校驗(yàn)系數(shù)0.52 0.46 0.48 0.42 0.52 0.73 測(cè)點(diǎn)撓度數(shù)值邊孔跨中對(duì)稱工況邊孔跨中測(cè)點(diǎn)撓度1#梁2#梁3#梁4#梁5#梁6#梁實(shí)測(cè)值（mm）-3.21 -3.24 -3.24 -3.12 -2.90 -1.89 理論值（mm）-3.94 -6.55 -8.06 -8.06 -6.55 -3.94 校驗(yàn)系數(shù)0.81 0.49 0.40 0.39 0.44 0.48 邊孔跨中偏心工況邊孔跨中測(cè)點(diǎn)撓度橫向曲線邊孔跨中對(duì)稱工況邊孔跨中測(cè)點(diǎn)撓度