畢業(yè)設計腳手架設計VIP

1、腳手架專項設計 一、工程概況東山聚福·名城7樓工程； 工程建設地點:福建漳州市東山縣；屬于剪力墻結構； 地上16層；建筑高度：48.85m；標準層層高：3m ；總建筑面積：16585.4平方米；總工期：521天。本工程由漳州市東山聚福房地產有限公司投資建設，福建省集泰建筑設計有限公司設計，福建東辰綜合勘察院地質勘察，XX監(jiān)理公司監(jiān)理，XX公司組織施工；由XXX擔任項目經理，擔XXX任技術負責人。本工程1-4層外墻腳手采用落地式鋼管雙排架；5層以上外墻腳手架采用懸挑式鋼管架，兼作安全圍護。外圍采用密目安全網全封閉。二、編制依據架子搭設按新部頒腳手架施工技術規(guī)程進行搭設，并滿足建筑施工安

2、全檢查標準JGJ59-99的規(guī)定。搭架的施工隊伍應具備相應資質，并經審核確認后才可上崗。扣件式鋼管落地腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)、建筑地基基礎設計規(guī)范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規(guī)范(GB 50017-2003)等編制。型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)、建筑結構荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規(guī)范(GB 50017-2003)、建筑施工安全檢查評分標準(JGJ59-99)、建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范

3、(JGJ80-91)。三、施工計劃3.1勞動力準備整個腳手架工程涉及到搭設、維護及拆除三個階段，根據各個階段的不同工作內容，勞動力的需求情況不同，本工程主體施工進度要求較快，基本在一周內施工一層結構外腳手架工作量打，需投入較多勞動力，外腳手架將根據現(xiàn)場分棟搭設，外腳手架維護階段主要是配合外專修單位進行施工，因此需勞動力較少，本工程勞動力需求見下表：階段外腳手架搭設階段外腳手架維護階段外腳手架拆除階段工種架子工架子工架子工人數(shù)301020工作內容外腳手架搭設，懸掛安全網，鋪設跳板，進行層間封閉，外腳手架上垃圾及雜物清理外腳手架的日常維護，配合外裝修單位做好外腳手架的修改，及時清理外腳手架上的垃圾

4、及雜物拆除外腳手架及懸挑鋼梁，將所有材料運至指定堆場，清理外腳手架拆除范圍所有的垃圾及雜物3.2材料準備3.2.1鋼管采用外徑為48mm,壁厚3.5mm,的焊接鋼管。材質符合普通碳素結構鋼技術條件GB700-88中的A3鋼的技術條件,管材符合直徑5-152mm電焊鋼管YB242-63中的甲類軟鋼管，低壓流體輸送用焊接鋼管GB3092-82中普通鋼管的規(guī)定。對購進的鋼管先除銹，內壁擦涂兩道防銹漆，外壁涂桔黃色防銹漆。鋼管有彎曲、壓偏損傷、及裂紋者不得使用。3.2.2扣件要符合GJ22-85鋼管腳手架規(guī)定，材質應符合GB078-67可鍛鑄鐵分類及技術條件中的技術條件，扣件不得有裂紋、氣孔、疏松、砂

5、眼等缺陷，扣件轉動靈活，扣件夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm，扣件防止銹蝕；3.2.3腳手板采用1800×900mm竹笆片，使用10-14號鍍鋅鐵絲捆緊。腐朽的竹笆不得使用。3.2.4安全網采用由建設部推薦、省建管局頒發(fā)的準用證，南京市建工局認可的1800×6000綠色2000目(100mm×100mm)密目式安全網，其性能要符合國家規(guī)定和沖韌試驗規(guī)定。3.2.5“工”字型鋼 底座型鋼采用14#“工”字型鋼，其質量應符合現(xiàn)行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）中Q235A級鋼的規(guī)定。四、施工工藝技術4.1、腳手架施工工藝4.1.1按施工設計放線鋪墊板設置底座或

6、標定立桿位置；4.1.2周邊腳手架從一個角部開始并向兩邊延伸交圈搭設；4.1.3應按定位依次豎起立桿，將立桿與縱桿連接固定，然后搭設第一步的縱向與橫向平桿，隨校正立桿垂直之后予以固定，并按此要求繼續(xù)向上接長。4.1.4在設置第一排連墻件前，腳手架設置必要數(shù)量的拋撐，以確保構架穩(wěn)定和架上操作人員的安全。4.1.5剪刀撐、斜桿等整體拉結桿件和連墻件應搭升的架子一起及時設置。安全網滿掛，掛于腳手架外立桿的內側。4.2、腳手架參數(shù)根據施工現(xiàn)場的情況，腳手架設掃地桿，距地面300mm，首層步距為1.70M，以上為1.8M，立桿橫距1.05M，縱距1.5M，小橫桿間距1.5M,內排立桿距結構邊緣0.3M，

7、,剪刀撐由下向上連續(xù)設置。4.3、質量要求4.3.5腳手架搭設質量要求4.立桿垂直偏差縱向偏差不大于H/400，且不大于100mm;橫向偏差不大于H/600。且不大于50mm。4.3.5.2縱向水平桿水平偏差不大于總長度的1/300，且不大于20mm，橫向水平桿偏差不大于10mm。4.3.5.3腳手架的步距、立橫距偏差不大于20mm,立桿縱距偏差不大于50mm。4.3.5.4扣件緊固力在45-55Nm范圍內，不低于45Nm或高于60Nm。4.連墻點的數(shù)量、位置要正確，連接牢固無松動現(xiàn)象。4.3.6腳手架拆除4.3.6.1拆除前須完成以下準備工作全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符

8、合安全要求。據檢查結果，建立拆除審批制度。其拆除的安全技術措施，由分公司安全站逐級進行技術交底。清除架上雜物及地面障礙物。4.3.6.2拆除應符合以下要求拆除順序應逐層由上而下進行，嚴禁上下同時作業(yè)。所有連墻件應隨架逐層拆除，嚴禁先將連墻件或斜撐桿整層或數(shù)層拆除后，再拆除腳手架；分段拆除高度不應大于2步，如高差大于2m，應增設連墻加固。當腳手架拆至下部最后一根鋼管的高度時，應先搭設臨時拋撐加固、后拆連墻件。4.3.6.3卸料應符合以下要求個各構配件必須及時分段集中運至樓地面，嚴禁拋扔。構配件應按要求及時檢查整修與保養(yǎng)，并按品種、規(guī)格，隨時碼堆存放，防止銹蝕。4.3.6.4腳手架搭設應按下列階段

9、進行質量自檢，發(fā)現(xiàn)問題及時校正?；A完工后及腳手架搭設前；操作層上施工荷載前；每搭設一個標準段后；達到設計高度后。 4.4、落地式外腳手架的地基處理搭設場地處回填土夯實，上鋪10cm碎石墊層，澆10 cm厚混凝土。4.5、落地式外腳手架設計采用落地式鋼管、扣件雙排腳手架，腳手架周圈封閉。架手架間距1.1m，立柱縱向間距1.5m；步距1.8m；連墻件采用6連接于柱上。剪刀撐，由下到上連續(xù)。腳手架外圍采用竹笆和尼龍密網全封閉，其中竹笆布置于每一操作層的下部，尼龍密網在每一操作層的高度范圍內滿掛，下部置于竹笆內側。腳手板采用1800×900mm竹笆片，搭設四層，施工時有兩層使用，并用10-

10、14號鍍鋅鐵絲捆緊，腳手架基層回填土夯實，澆筑1800寬、100厚C15混凝土地面，對混凝土承載力較小處，腳手架下應墊200×20mm的木板。五、質量保證措施5.1.橫平豎直，整體清晰，圖形一致，連接牢固，受荷安全，有安全操作空間，不變形，不搖晃。5.2.腳手架的小橫桿、上下步距要交叉設置于立柱的不同側面，使立柱在受荷時偏心減小。5.3.立桿接長用對接扣件，不宜采用旋轉扣件。大小橫桿與立桿連接采用直角扣件。剪刀撐與立桿或大橫桿連接采用旋轉扣件。剪刀撐的縱向接長采用旋轉扣件，不采用對接扣件，接頭處長度大于800mm；所有扣件要緊固，可用力矩扳手實測，要求達到4065NM。過小則扣件容易

11、滑移，過大則會引起扣件的鑄鐵斷裂。在安裝扣件時，所有扣件的開口必須向外，這樣可以防止閉口縫的螺栓鉤掛操作者的衣褲，影響操作和造成危險。5.4.腳手板采用搭設鋪放時，應鋪平鋪穩(wěn)。其搭接長度不得小于200mm，5.5.在搭設腳手架時.每完成一步都要及時校正立桿的垂直度和大、小橫桿的標高和水平度,使腳手架的步距、橫距、縱距始終保持一致構造及搭設要求5.6.縱向水平桿采用對接扣件，如不得不搭接時，搭接長度部不小于1m，并應等間距設3個旋轉扣件固定。相臨縱橫向桿件的接頭不得在同一跨內，且不宜放在跨中，距主節(jié)點宜小于1/3跨長。5.7.落地式腳手在離地面200mm處設縱向掃地桿，用固定在立柱上，下設橫向掃

12、地桿，亦固定在立柱處。5.8.連墻件、橫向立平桿，在腳手架上的固定點宜小于150mm。各桿件伸出桿伸出扣件邊緣的長度不宜小于100mm。5.9.腳手架與建筑物間的空隙由最上一步起，從上到下每四步一隔離。雙排腳手架的立桿離結構墻面400-500mm，橫向水平桿內離結構墻面不小于150mm。）；轉角處內排立桿離轉角300mm。水平向桿拉通。5.10.檐口處，腳手架外立桿伸出檐口上皮不小于1500mm。5.11.操作層橫向立平桿內等間距布置兩道縱向水平桿，亦置于橫桿之上，并與橫向水平桿連接，用以支撐竹笆、腳手架；每一操作層內外側分別于1000mm處設扶手欄桿，200mm處設擋腳欄桿，外側扶手、擋腳欄

13、桿兼起固定圍護竹笆、密網的作用。5.12.在搭設完最高層腳手架時,要做好腳手架的接地工作,接地的地極一般用40×4的扁鋼,要求扁鋼的電阻不大于4歐姆,埋入地下1500mm。,再用40×4扁鋼引出腳手架連接。六、安全保證措施6.1.技術保證措施6.1.1立桿相鄰立桿的接頭應錯開布置在不同的步距內，與相鄰大橫桿的距離不宜大于三分之一。立桿與大橫桿必須用直角扣件扣緊，不得隔步設置或遺漏。立桿的垂直偏差不大于架高的1/300，并同時控制其絕對偏差值不大于75mm。立桿用單桿。立桿與大橫桿的兩個連接接頭加直角扣件，不得減少或隔步設置,以免立桿長度超過計算長度而失穩(wěn)。6.1.2小橫桿貼

14、近立桿布置，在相鄰立桿之間根據需要加設12根。在任何情況下，均不得拆除作為基本構架的小橫桿。6.1.3大橫桿搭于小橫桿之上并用直角扣件扣緊，上下大橫桿的接長位置錯開布置在不同的縱距內與相鄰立桿的距離不大于縱距的三分之一。同一排大橫桿的水平偏差不大于該片腳手架的1/250，并不大于50mm。6.1.4剪刀撐:從腳手架兩端和轉角處，由下向上連續(xù)滿部設置，桿件的接長用連結扣件.剪刀撐的斜桿與腳手架的立桿或大橫桿的交接處均用旋轉扣件扣緊。 6.2.組織保證措施6.2.1優(yōu)化組織機構，選派精明強干的管理人員。精心組織施工，合理安排進度計劃。公司在設備、資金、勞力給予絕對保證，以利工程順利進展。6.2.2

15、制定嚴格的獎罰制度，對延誤工期的應嚴懲。對服從安排，按時按期完成任務的，予以獎勵。6.2.3根據月施工進度計劃，提出材料需用量計劃及采購計劃，預先采購材料，不致因材料供應不及時而影響工期。6.2.4嚴把材料質量關，做好進場物質的檢驗和試驗工作，以防不合格品進入現(xiàn)場，造成工期延誤。6.2.5協(xié)調各工種、各工序的穿插施工，創(chuàng)造良好的施工環(huán)境，提高各工種的勞動生產率。預先做好鋼筋的下料加工和模板拼裝，一旦進度達到即可迅速安裝。6.2.6對于施工過程應及時檢查、檢驗，作好各分部分項工程的驗評工作，保證上道工序合格后方可轉入下道工序施工，以免因不合格而返工。6.2.7加強成品、半成品的保護，加強、質量管

16、理，減少不必要的返工，造成拖延工期。6.2.8對進場的機械設備應定期維修，定人操作，明確機械的操作制度，以防因機械損壞而延誤工期。6.3 腳手架搭設作業(yè)的安全操作除必須按高處作業(yè)規(guī)定的各條施工安全操作規(guī)定進行作業(yè)外，同時還要注意以下問題：6.3.1 工人作業(yè)時必須戴安全帽、系安全帶，嚴禁穿高跟鞋、拖鞋、硬底鞋及帶釘易滑的鞋。鋪腳手板不能騎馬操作，工具及零件放在工具袋內；袖口、褲腳口扎緊，材料、工具不準亂拋；吊材料、工具下方不準鉆人、站人。6.3.2 靠近電源處搭設要先斷電源，不準將電源線拉在腳手架上，腳手架離高壓輸電線距離應大于5m，否則應設置隔電板，距離應在2m以上。6.3.3 六級以上大風

17、、重霧、雷雨或下雪時，均不得進行腳手架上的高處作業(yè)。雨、雪天后作業(yè)，要采取防滑措施；要經常檢查腳手架，停用后再用前要全面檢查。6.3.4 裝好避雷接地裝置以防雷擊，在有鐵井字架或吊車等高出腳手架高度并安裝接地時，可根據實際情況確定是否需要裝設避雷接地裝置。6.3.5 發(fā)現(xiàn)連接部分有松動，立桿、大橫桿、小橫桿、頂撐有左、右、上、下位移，或棕繩、鐵絲被解除，腳手架斷裂、蹺頭等現(xiàn)象，應及時加固。6.3.6 機電、機械設備應專人操作和維修。6.4 腳手架拆除作業(yè)的安全操作6.4.1 腳手架拆除作業(yè)的危險行大于搭設作業(yè)。在進行拆卸作業(yè)前，應制定詳細的拆卸程序，建立統(tǒng)一指揮并對作業(yè)人員進行技術安全交底，以

18、確保拆除作業(yè)安全順利地進行。6.4.2 在統(tǒng)一指揮下，按照確定的程序進行拆除作業(yè)，注意事項如下：a、一定要按照先上后下、先外后里、先架面材料后結構架材料、先輔件后結構件和先結構件后附墻連結件的順序、一件一件地松開聯(lián)結、取出并隨即吊下（或集中到毗鄰的未拆的架面上，扎捆后吊下）。b、拆卸腳手板、桿件、門架以及其它較長、較重、有兩端聯(lián)結的部件時，一定要兩人或多人一組進行。拆除水平桿件時，松開聯(lián)結后，水平托持取下。拆除立桿時，在把穩(wěn)上端后，再松開下端聯(lián)結取下。c、應盡量避免單人進行拆卸作業(yè)。單人作業(yè)時，極易因把持桿件不穩(wěn)、失衡而出現(xiàn)事故。d、多人或多組進行拆卸作業(yè)時，應加強指揮、并相互詢問和協(xié)調作業(yè)步

19、驟，嚴格禁止不按程序進行的任意拆卸。e、因拆除上部或一側的附墻拉結而使架子不穩(wěn)時，應加設臨時撐拉措施，以免因架子晃動，影響作業(yè)安全。6.4.3 作業(yè)安全防護工作a、拆卸現(xiàn)場作可靠的安全圍護，并設專人看管，嚴禁非施工人員進入拆卸作業(yè)區(qū)內。b、嚴禁將拆卸下的桿部件和材料向地面拋擲。已吊至地面的架設材料應隨時運出拆卸區(qū)域，保持現(xiàn)場文明。c、作業(yè)工人的安全防護要求同搭設。七、應急救援、預案7.1 應急救援領導小組及專業(yè)救援組職責 7. 1.1 指揮領導小組職責： 7. 1.1.1 負責本單位“預案”的制定、修訂和演練； 7. 1.1.2 組建義務應急救援隊，并組織實施救援行動； 7. 1.1.3 檢查

20、督促做好腳手架工程的預防措施和應急救援的各項準備工作； 7. 1.1.4 發(fā)布和解除應急救援命令； 7. 1.1.5建設公司分管領導、相關部門通報事故情況，配合上級有關部門人員進行事故調查，必要時向有關單位發(fā)出救援請求。公司相關部門人員負責向自治區(qū)和有關上級單位通報事故情況； 7. 1.1.6 組織事故調查，總結應急救援工作經驗教訓。 7. 1.2 救援專業(yè)組分工7.1.2.l 應急救援組：由施工技術部、安質部、人力資源部有關人員組成，負責人：施工技術部部長。施工技術部是本預案的主管部門，負責本預案的編制、修改與演練的實施；警情判斷，判別事故響應級別。安質部負責查明危險源，提出應急和補救措施。

21、人力資源部負責勞力的調配。7.1.2.2 后勤保障組：由辦公室、后勤部、物資部、設備部、財務部等有關人員組成，負責人：辦公室主任。擔負應急車輛、資金的調配以及傷員生活必需品和救援、器材、物資的供應任務。7.1.2.3 治安保衛(wèi)組：治安保衛(wèi)組：由公司公安派出所、武保部、社會事業(yè)中心等人員組成，負責人：公安派出所所長。擔負現(xiàn)場治安，交通指揮，設立警戒，指導人員疏散。 7.1.2.4 技術分析組：由安質部、施工技術部有關人員組成，負責人：安質部部長。負責收集有關設計、施工方案、作業(yè)指導書，工程日志和班前安全講話等相關材料，對有關設備、設施、器具、起因物（指導致事故發(fā)生的物質、物體）、致害物（指直接作

22、用于人體引起傷害和中毒的物質、物體）、痕跡、現(xiàn)場遺留物等進行技術分析、檢測和試驗，提報事故報告。7.1.2.5 善后處理組：由社會保障部、工會工作部、后勤部等有關單位人員組成，負責人：社會保障部部長。負責指導傷亡人員家屬接待和死亡人員的喪葬工作，配合有關部門核定撫恤、喪葬等費用，協(xié)調善后處理各項事宜。 7.2 應急準備及措施 7.2.1 參加施工的所有人員，必須熟悉并認真執(zhí)行本工種安全技術操作規(guī)程。進入施工現(xiàn)場，應接受安全交底。7.2.2 施工前應對操作員工進行崗前培訓，使上崗員工熟知該分項分部工程的應急預案，并組織演練，驗證應急準備工作和預案實施效果，提高實戰(zhàn)中自防自救能力。7.3 應急響應

23、程序 7.3.1 事故發(fā)生后，如有人員受傷，當事人或發(fā)現(xiàn)人應立即撥打120救護車到事故現(xiàn)場救護傷員。 7.3.2 其次，當事人或發(fā)現(xiàn)人應立即向項目經理報告和公司、指揮部應急救援辦公室報警，同時采取應急措施，防止事態(tài)擴大，減少事故損失。 a）向內部報警，簡述：出事時間、地點、情況、報警人姓名。 b）向外部報警，詳細準確報告：出事時間、地點、單位、電話、事態(tài)狀況及報告人姓名、單位、地址、電話。 7. 3.3 項目部接到報告后，項目經理組織有關人員對發(fā)生事故的地段設欄防護，嚴禁閑雜人員出入，保護現(xiàn)場，同時按應急措施進行加固搶險。 7.3.4 公司、指揮部接到報警后，及時啟動公司級應急預案，公司或指揮

24、部應急領導小組成員立即到現(xiàn)場，并按各自的職責開展應急救援工作。 7. 3.5 如事故等級構成大事故或有人員死亡，公司或指揮部應急領導小組應及時通知呼鐵建設公司應急救援指揮辦公室（公司調度和公司總經理。公司應急救援小組成員達到現(xiàn)場后，按各自的職責開展應急救援工作。 7. 3.6 緊急事故處理結束后，事故發(fā)生所在單位的負責人應在24小時內寫出事故調查報告上報呼鐵建設公司安全質量部，并妥善處理善后事宜。7.4 檢查和教育 7. 4.l 公司（指揮部）每季度、項目部每月對重點項目的安全狀況特別是腳手架使用情況進行一次檢查。 7. 4.2 公司（指揮部）、項目部、施工班組施工

25、前應對操作員工進行崗前培訓，使上崗員工熟知該分項分部工程的應急預案，必要時組織演練，驗證應急準備工作和預案實施效果，提高實戰(zhàn)中自防自救能力。八、計算書和圖紙8.1落地式鋼管腳手架計算書8.1.1腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設高度為 12 m，立桿采用單立管；搭設尺寸為：立桿的橫距為 1.05m，立桿的縱距為1.5m，大小橫桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為0.30m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為 2 根；采用的鋼管類型為 48×3.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù)為 1.00；連墻件采用一步兩跨，豎向間距 1.8 m，水平間距3 m，采用扣件連接；連

26、墻件連接方式為雙扣件；8.1.2.活荷載參數(shù)施工均布活荷載標準值:2.000 kN/m2；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數(shù):2 層；8.1.3.風荷載參數(shù)本工程地處福建東山，基本風壓1.25 kN/m2；風荷載高度變化系數(shù)z 為0.92，風荷載體型系數(shù)s 為1.13；腳手架計算中考慮風荷載作用；8.1.4.靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值

27、(kN/m):0.038；腳手板鋪設總層數(shù):4；8.1.5.地基參數(shù)地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kPa):120.00；立桿基礎底面面積(m2):0.20；地基承載力調整系數(shù):1.00。 8.1.6大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)第條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷載標準值:

28、 Q=2×1.05/(2+1)=0.7 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.4×0.7=0.98 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距為M1max=0.08×0.172×1.52+0.10×0.98×1.52 =0.251 kN.m；支座最大彎距計算公式如下:

29、 支座最大彎距為 M2max= -0.10×0.172×1.52-0.117×0.98×1.52 =-0.297 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.251×106,0.297×106)/5080=58.465 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 58.465 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： 其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m；

30、活荷載標準值: q2= Q =0.7 kN/m；最大撓度計算值為：= 0.677×0.143×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×0.7×15004/(100×2.06×105×121900) = 1.593 mm；大橫桿的最大撓度 1.593 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！8.1.7小橫桿的計算:根據JGJ130-2001第條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計

31、算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.038×1.5 = 0.058 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158 kN；活荷載標準值：Q=2×1.05×1.5/(2+1) =1.050 kN；集中荷載的設計值: P=1.2×(0.058+0.158)+1.4 ×1.05 = 1.728 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩

32、計算公式如下: Mqmax = 1.2×0.038×1.052/8 = 0.006 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 1.728×1.05/3 = 0.605 kN.m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.611 kN.m；最大應力計算值 = M / W = 0.611×106/5080=120.313 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =120.313 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和

33、；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: qmax=5×0.038×10504/(384×2.06×105×121900) = 0.024 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.158+1.05 = 1.265 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: pmax = 1265.1×1050×(3×10502-4×10502/9 ) /(72×2.06×105×121900) = 2.07 mm；最大撓度和 = q

34、max + pmax = 0.024+2.07 = 2.094 mm；小橫桿的最大撓度為 2.094 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050/150=7與10 mm,滿足要求！8.1.8扣件抗滑力的計算:按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)1.00，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.038×

35、;1.5×2/2=0.058 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.038×1.05/2=0.02 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.3×1.05×1.5/2=0.236 kN；活荷載標準值: Q = 2×1.05×1.5 /2 = 1.575 kN；荷載的設計值: R=1.2×(0.058+0.02+0.236)+1.4×1.575=2.582 kN；R < 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 8.1.9腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載

36、標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80×12.00 = 1.882kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0.3×4×1.5×(1.05+0.3)/2 = 1.215 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m NG3 = 0.15×4×1.5/2 = 0.45 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網；0.0

37、05 kN/m2 NG4 = 0.005×1.5×12 = 0.09 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.637 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 2×1.05×1.5×2/2 = 3.15 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用： Wo = 1.25 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB

38、50009-2001)的規(guī)定采用： Uz= 0.92 ； Us - 風荷載體型系數(shù)：取值為1.13；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 ×1.25×0.92×1.13 = 0.91 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×3.637+ 1.4×3.15= 8.774 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×3.637+ 0.85×1.4×3.15= 8.112 kN；風荷載設計值

39、產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.91×1.5× 1.82/10 = 0.526 kN.m；8.1.10立桿的穩(wěn)定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N = 8.774 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數(shù)參照扣件式規(guī)范表得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數(shù)參照扣件式規(guī)范表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 lo = k××h 確定 ：l0

40、 = 3.118 m；長細比 Lo/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.186 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 8774/(0.186×489)=96.465 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 96.465 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N = 8.112 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1

41、.58 cm；計算長度附加系數(shù)參照扣件式規(guī)范表得 ： k = 1.155 ；計算長度系數(shù)參照扣件式規(guī)范表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 8112.42/(0.186×489)+526086.981/5080 = 192.753 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 1

42、92.753 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！8.1.11最大搭設高度的計算: 按規(guī)范條不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.755 kN；活荷載標準值 ：NQ = 3.15 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.125 kN/m；Hs =0.186×4.89×10-4×205×103-(1.2×1.755+1.4×3.15)/

43、(1.2×0.125)=80.993 m；按規(guī)范條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 80.993 /(1+0.001×80.993)=74.925 m；H= 74.925 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50 m。腳手架單立桿搭設高度為12m，小于H，滿足要求！按規(guī)范條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.755 kN；活荷載標準值 ：NQ = 3.15 k

44、N；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.125 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.526 /(1.4 × 0.85) = 0.442 kN.m；Hs =( 0.186×4.89×10-4×205×103-(1.2×1.755+0.85×1.4×(3.15+0.186×4.89×100×0.442/5.08)/(1.2×0.125)=22.515 m；按規(guī)范條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，

45、按照下式調整且不超過50米： H = 22.515 /(1+0.001×22.515)=22.019 m；H= 22.019 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =22.019 m。腳手架單立桿搭設高度為12m，小于H，滿足要求！8.1.12連墻件的穩(wěn)定性計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.91 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 5.4 m2；按規(guī)范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)

46、，按照下式計算：Nlw = 1.4×Wk×Aw = 6.877 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 11.877 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = ·A·f其中 - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)； 由長細比 l/i = 300/15.8的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.949×4.89×10-4×205×103 = 95.133 kN；Nl = 11.877 < N

47、f = 95.133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 11.877小于雙扣件的抗滑力 16 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖8.1.13立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgk×kc = 120 kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kPa ；腳手架地基承載力調整系數(shù)：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =43.87 kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 8.774 kN；基礎底面面積 ：A = 0.2

48、m2 。p=43.87 fg=120 kPa 。地基承載力滿足要求！腳手架配件數(shù)量匡算: 扣件式鋼管腳手架的桿件配備數(shù)量需要一定的富余量，以適應構架時變化需要，因此按匡算方式來計算；根據腳手架立桿數(shù)量按以下公式進行計算： L -長桿總長度(m)； N1 -小橫桿數(shù)(根)； N2 -直角扣件數(shù)(個)； N3 -對接扣件數(shù)(個)； N4 -旋轉扣件數(shù)(個)； S -腳手板面積(m2)； n -立桿總數(shù)(根) n=202； H -搭設高度(m) H=12； h -步距(m) h=1.8； la-立桿縱距(m) la=1.5； lb -立桿橫距(m) lb=1.05； 長桿總長度(m) L =1.1

49、×12.00 ×(202 + 1.50 ×202/1.80 - 2 ×1.50/1.80)=4866.40；小橫桿數(shù)(根) N1 =1.1 ×(12.00 /1.80 ×1/2 + 1) ×202 = 963；直角扣件數(shù)(個) N2 =2.2 ×(12.00 / 1.80 + 1) ×202 = 3408；對接扣件數(shù)(個) N3 =4866.40 / 6.00 = 812；旋轉扣件數(shù)(個) N4 =0.3 ×4866.40 / 6.00 = 244；腳手板面積(m2) S = 1.1 ×

50、; ( 202-2) × 1.50 / 1.05=314.29。根據以上公式計算得長桿總長4866.4m；小橫桿963根；直角扣件3408個；對接扣件812個；旋轉扣件244個；腳手板314.286m2。8.2普通鋼管懸挑試腳手架8.2.1.腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設高度為 3 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5m，立桿的橫距為1.05m，立桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為0.30 m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為 2 根；采用的鋼管類型為 48×3.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù) 1.00；連墻件布置取一步二跨，

51、豎向間距 1.8 m，水平間距3 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；8.2.2.活荷載參數(shù)施工均布荷載(kN/m2):2.000；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數(shù):2 層；8.2.3.風荷載參數(shù)本工程地處福建東山，查荷載規(guī)范基本風壓為1.250kN/m2，風荷載高度變化系數(shù)z為1.000，風荷載體型系數(shù)s為1.128；計算中考慮風荷載作用；8.2.4.靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數(shù):8

52、層；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；8.2.5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16a號槽鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.5m，建筑物內錨固段長度 2.3 m。與樓板連接的螺栓直徑(mm):20.00；樓板混凝土標號:C35；8.2.6.拉繩與支桿參數(shù) 鋼絲繩安全系數(shù)為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m):3.000；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1.2 m。 大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)第條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活

53、荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷載標準值: Q=2×1.05/(2+1)=0.7 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.4×0.7=0.98 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、

54、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦? 跨中最大彎距為M1max=0.08×0.172×1.52+0.10×0.98×1.52 =0.251 kN.m；支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M2max= -0.10×0.172×1.52-0.117×0.98×1.52 =-0.297 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.251×106,0.297×106)/5080=58.465 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 58.465 N/mm2 小于 大橫桿的

55、抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： 其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.7 kN/m；最大撓度計算值為：= 0.677×0.143×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×0.7×15004/(100×2.06×105×121900) = 1.593 mm；大橫桿的最大撓度 1.593 mm

56、小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！小橫桿的計算:根據JGJ130-2001第條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.038×1.5 = 0.058 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158 kN；活荷載標準值：Q=2×1.05×1.5/(2+1) =1.050 kN；集中荷載的設計值: P=1.2×(0.058+0.158)+1.4 ×1.05 = 1.728 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = 1