橋梁工程課程設(shè)計(jì)裝配式鋼筋混凝土簡(jiǎn)支T形梁橋設(shè)計(jì)

1、 橋 梁 工 程 課 程 設(shè) 計(jì) 說(shuō) 明 書(shū)題 目 裝配式鋼筋混凝土簡(jiǎn)支T形梁橋設(shè)計(jì)系（ 部）建筑與測(cè)繪工程學(xué)院專 業(yè) 土木工程（交通土建方向）班 級(jí) 土木104班 學(xué)生姓名 蘇 迪學(xué) 號(hào) 17 5 月 13 日至 5 月 26 日 共 2 周2012年 5 月26 日目錄1. 設(shè)計(jì)題目與基本資料32. 行車道板計(jì)算42.1恒載及其內(nèi)力42.2汽車荷載產(chǎn)生的內(nèi)力52.3荷載組合52.4 配筋53. 荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算63.1杠桿原理法63.2偏心壓力法84. 主梁內(nèi)力計(jì)算124.1恒載內(nèi)力計(jì)算124.2活載內(nèi)力計(jì)算134.3作用效應(yīng)組合175橫隔梁內(nèi)力計(jì)算5.1橫隔梁彎矩計(jì)算185.2 橫隔

2、梁截面配筋與驗(yàn)算196鋼筋配置及驗(yàn)算246.1 縱向受拉鋼筋的配置246.2 正截面抗彎承載力驗(yàn)算246.3 彎筋和箍筋的配置246.4 斜截面抗剪承載力驗(yàn)算257. 變形驗(yàn)算277.1 裂縫寬度驗(yàn)算278.支座設(shè)計(jì)與計(jì)算288.1確定支座平面尺寸298.2確定支座的厚度308.3驗(yàn)算支座偏轉(zhuǎn)情況318.4驗(yàn)算支座的抗滑穩(wěn)定性321.1設(shè)計(jì)題目裝配式鋼筋混凝簡(jiǎn)支T梁橋設(shè)計(jì)1.2設(shè)計(jì)基本資料（1）橋面凈空：凈10+2×0.75，根據(jù)橋面凈空，10+2×0.75外加兩邊欄桿布置20.25m ，總共12m 。對(duì)于翼緣板寬度為2m ,設(shè)置六梁式。裝配式鋼筋混凝土簡(jiǎn)支T型梁橋橫截面主

3、要尺寸如下：取高跨比 ，=34.96m , 所以h=2.2m。梁肋寬度取為18cm , 翼板端部尺寸取10cm , 根部尺寸，取=22cm ，橫斷面布置見(jiàn)圖1（a）。,（2）可變荷載：汽車荷載，公路-級(jí)，人群荷載2.5kN/m²；人行道+欄桿=5kN/m²。（3）永久荷載：荷載級(jí)，橋面鋪裝8cm瀝青混凝土（重度為）,和10cm厚的砼墊層（重度為）（4）橋梁縱斷面尺寸：標(biāo)準(zhǔn)跨徑 Lb=35.00m，計(jì)算跨徑L=34.50m，橋梁全長(zhǎng)L=34.96m，縱斷面布置見(jiàn)圖1（b）。（5）材料：主筋采用HRB335，其他用HPB235，混凝土標(biāo)號(hào)C40。2.行車道板計(jì)算2.1汽車荷載產(chǎn)

4、生的內(nèi)力將后輪作用在鉸接縫的軸線上，作用力P=140kN。對(duì)于車輪荷載中后輪的著地寬度長(zhǎng)度,寬度。1)、車輪荷載在板上的分布圖形2）、荷載分布的有效寬度沖擊系數(shù)：?jiǎn)蝹€(gè)車輪：兩個(gè)車輪：3)、作用在每米寬板條上彎矩單個(gè)車輪：兩個(gè)車輪：4）作用在每米板條上的剪力為：兩個(gè)車輪：?jiǎn)蝹€(gè)車輪：QAq=QAq,Q'Aqmax=22.98kN2.2恒載及其內(nèi)力荷載級(jí)，橋面鋪裝8cm瀝青混凝土和10cm 厚的的砼墊層，T梁材料的重度，以縱向1m寬板條進(jìn)行計(jì)算。1、每米板上的橫載g：橋面鋪裝層（瀝青砼面層）g1：0.08231.0 = 1.84 的砼墊層g2：0.101.025 = 2.50 T梁自重g3：

5、 合計(jì)：g=gi=8.342、每米寬板條的橫載內(nèi)力MAg=-12gl2=-0.5×8.34×12=-4.17kN*mQAg=g×l=8.34×1=8.34kN2.3荷載組合橫載+汽車荷載MA=1.2×MAg+1.4×MAq=1.2×-4.17+1.4×-17.46=-29.448kN*mQA=1.2QAg+1.4QAq=1.2×8.34+1.4×22.98=42.18kN2.4 配筋，類環(huán)境、1、 x：懸臂梁根部的高度h=18cm, 凈保護(hù)層2cm, 取HRB335直徑為14mm., 有效寬度解

6、得2、 As 按規(guī)范D62 5.2.2 條3、 配筋 按間距16cm配置，每米寬配筋板寬配筋，故滿足要求。4、尺寸驗(yàn)算 按D62 5.2.9 抗剪上限值驗(yàn)算 按D62 5.2.10 抗剪下限值驗(yàn)算故不需進(jìn)行斜截面抗剪承載力驗(yàn)算，按構(gòu)造要求配置分布鋼筋，故分布鋼筋10 255、承載力驗(yàn)算故滿足要求。3、荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算3.1杠桿原理法基本假定：忽略主梁之間橫向結(jié)構(gòu)的聯(lián)系作用，即假設(shè)橋面板在主梁上斷開(kāi)，而當(dāng)作是沿板橫向支撐在主梁上的簡(jiǎn)支梁或懸臂梁考慮。當(dāng)荷載作用在支點(diǎn)處時(shí)，應(yīng)按杠桿原理法計(jì)算荷載的橫向分布系數(shù)。荷載的橫截面如下：理論上進(jìn)行汽車布載時(shí)，可以布置3輛，但考慮到道路建成后發(fā)生這種概率

7、的可能性很低，故只布置2輛，如上圖所示首先繪制1號(hào)梁、2號(hào)梁、3號(hào)梁的影響線，如下圖所示在根據(jù)公路橋梁設(shè)計(jì)通用規(guī)范規(guī)定在橫向影響線上確定荷載沿橫向最不利布載。例如，對(duì)于車輛荷載規(guī)定的車輪橫向輪距1.8m，兩汽車車輪的橫向最小間距1.3m, 車輪距人行道緣石最少0.5m, 求出相應(yīng)荷載影響線的豎標(biāo)后，就可以得到和再分給相應(yīng)梁的最大荷載：1號(hào)梁的最大荷載：人群荷載：車輛荷載：其中和 相應(yīng)為汽車荷載軸重和每延米跨長(zhǎng)的人群荷載故： 、同理，2號(hào)梁最大荷載值：車輛荷載：人群荷載：由于人行道上沒(méi)有布載，因?yàn)槿诵械篮奢d引起的負(fù)反力反而會(huì)減小對(duì)2號(hào)梁受力的影響，故同理，3號(hào)梁的最大荷載為：車輛荷載：人群荷載：

8、而后可知，4號(hào)梁與3號(hào)梁一樣， 、 5號(hào)梁與2號(hào)梁一樣， 、 6號(hào)梁與1號(hào)梁一樣， 、 3.2偏心壓力法由橫斷面和縱斷面圖可知，該橋在跨內(nèi)設(shè)有橫隔梁，并假設(shè)具有強(qiáng)大的連接剛性，且承重結(jié)構(gòu)的長(zhǎng)寬比為：LB=34.506×2.0=2.875>2故可按偏心壓力法來(lái)繪制橫向影響線并計(jì)算橫向分布系數(shù)該橋各根主梁的橫截面均相等，材料一致，梁根數(shù)6根，梁間距2.00m則：由公式可知：1號(hào)梁橫向影響線的豎標(biāo)值為：由與繪制1號(hào)梁的影響線（如下圖所示）。圖中按公路橋梁設(shè)計(jì)通用規(guī)范規(guī)定，確定汽車的最不利荷載位置布載進(jìn)而由與 計(jì)算橫向影響線的零點(diǎn)位置，設(shè)零點(diǎn)位置距1號(hào)梁的位置距離為X 米解得：所有 1

9、=7.34-0.57.34×0.524=0.520同理 2=0.392， 3=0.299 4=0.171 5=0.551于是1號(hào)梁的荷載橫向分布系數(shù)的計(jì)算如下：車輛荷載：人群荷載：mcr=5=0.551同理，2號(hào)梁影響線的豎標(biāo)值計(jì)算如下由 和 繪制2號(hào)梁的影響線（下圖所示），進(jìn)而進(jìn)行汽車的最不利荷載位置布載進(jìn)而由和計(jì)算橫向影響線的零點(diǎn)位置，設(shè)零點(diǎn)距離1號(hào)梁的距離為X 米解得：所有 1=8.88-0.58.88×0.381=0.379同理 2=0.302， 3=0.246 4=0.169 5=0.397于是1號(hào)梁的荷載橫向分布系數(shù)的計(jì)算如下：車輛荷載：人群荷載：mcr=5=0

10、.397同理，3號(hào)梁影響線的豎標(biāo)值計(jì)算如下由 和 繪制3號(hào)梁的影響線（下圖所示），進(jìn)而進(jìn)行汽車的最不利荷載位置布載進(jìn)而由和計(jì)算橫向影響線的零點(diǎn)位置，設(shè)零點(diǎn)距離1號(hào)梁的距離為X 米解得：所有 1=16.64-0.516.64×0.238=0.237同理 2=0.212， 3=0.193 4=0.167 5=0.243于是1號(hào)梁的荷載橫向分布系數(shù)的計(jì)算如下：車輛荷載：人群荷載：mcr=5=0.243故，4號(hào)梁和3號(hào)梁橫向分布系數(shù)一樣 、5號(hào)梁和2號(hào)梁橫向分布系數(shù)一樣 、6號(hào)梁和1號(hào)梁的橫向分布一樣 、4.主梁內(nèi)力計(jì)算4.1恒載內(nèi)力計(jì)算1.恒載集度g1=0.22×2.2+0.18

11、+0.102×2.0-0.222×25=15.215kN/m橫隔梁：對(duì)于邊主梁：g2=2.0-0.222×0.15×6×25×1.65-0.1434.50=0.88kN/m對(duì)于中主梁：g2=2×0.88=1.76kN/m橋面鋪裝層：g3=23×0.08×10+25×0.10×106=7.23kN/m欄桿和人行道:作用于邊主梁的全部荷載g為g=gi=15.215+0.88+7.23+1.67=24.995kN/m作用于中梁的全部荷載g為g,=gi=15.215+1.76+7.23+1.6

12、7=25.875kN/m2 恒載內(nèi)力計(jì)算主梁的彎矩與剪力（1）邊主梁跨中彎矩Mg=18gl2=18×24.995×34.52=3.72×103kNm跨中處剪力為零支座截面最大剪力為QG=gl2=12×24.995×34.5=431.16kN跨中處剪力為零 中主梁跨中彎矩Mg=18gl2=18×25.875×34.52=3.85×103kNm跨中處剪力為零支座截面最大剪力為QG=gl2=12×25.875×34.5=446.34kN橫載內(nèi)力匯總中主梁橫載內(nèi)力匯總Q(kN)M(kN.m)x=0446

13、.340x=L/203.85×103邊主梁橫載內(nèi)力匯總Q(kN)M(kN.m)x=0431.160x=L/203.72×1034.2活載內(nèi)力計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)匯總梁號(hào)荷載位置 公路級(jí)汽車荷載人群荷載計(jì)算方法1號(hào)梁跨中m0.6910.551按“偏心法”計(jì)算m支點(diǎn)m0.3751.019按杠桿法計(jì)算計(jì)算公路-級(jí)荷載的跨中彎矩簡(jiǎn)支梁橋的結(jié)構(gòu)基頻：其中=2.156×10Ns/mf=4.058H按D60第4、3、2條之5 ，當(dāng)1.5Hzf14Hz時(shí)，則，雙車道不折減;pk=160+4×34.5=298kN=18l2=18×34.52=148.78m2y=

14、l4=14×34.5=8.625m故得 =1.240×0.691×(10.5×148.78+298×8.625)=3540.84kN/m(3)計(jì)算人群荷載跨中彎矩=0.551×2.5×0.75×148.78 =153.71kN/m(4)計(jì)算跨中截面車道活載最大剪力鑒于跨中剪力影響線的較大坐標(biāo)處于跨中部分,故也采用全跨統(tǒng)一的荷載橫向分布系數(shù)來(lái)計(jì)算。的影響線面積: =12×12×34.5×0.5=4.3125m故得 =1.240×0.691×10.5×4.31

15、25+1.2×298×0.5=192.00kN(5)計(jì)算跨中截面人群荷載最大剪力=0.551×2.5×0.75×4.3125=4.455kN (6)支點(diǎn)處車道荷載最大剪力作為荷載橫向頒布系數(shù)沿橋跨方向變化圖形和支點(diǎn)影響力影響線橫向分布變化區(qū)段長(zhǎng)度:a=×34.5-5.68=11.57M對(duì)應(yīng)支點(diǎn)剪力影響線的荷載位置=1.240×1×0.691×10.5×17.25+1.2×298×1+oq=461.60+oq附加三角形荷載重心影響線坐標(biāo)為:y=1×(34.5-13&#

16、215;6.12)34.5=0.941且oq=1.240×1×6.122×0.375-0.691×10.5×0.941+(0.375-0.691)×1.2×298×1=-151.97kN故公路-級(jí)荷載支點(diǎn)剪力為:Q=461.60-151.97=309.63KN(7)計(jì)算支點(diǎn)截面人群荷載最大剪力人群荷載的橫向分布系數(shù)如圖所示=0.551×(2.5×0.75)×17.25+×6.12×(1.019-0.551)×2.5×0.75×0.941

17、=17.82+2.53=20.35KN梁號(hào)荷載位置公路級(jí)人群荷載2號(hào)梁跨中M0.5480.397按“偏心法”計(jì)算M按杠桿法計(jì)算M支點(diǎn)M0.5503號(hào)梁跨中M0.40450.243按“偏心法”計(jì)算M按杠桿法算M支點(diǎn)M0.7250對(duì)于2號(hào)梁:M=2808.08KN·MM=110.75KN·M跨中活載最大剪力Q=152.27KNQ=3.15KN支點(diǎn)載面車道荷載最大剪力Q=366.07+=1.240×1××(0.55-0.548)×10.5×0.941+(0.55-0.548)×1.2×298×1=0.

18、96KN故公路-級(jí)荷載支點(diǎn)剪力為Q=366.07+0.96=367.03KN支點(diǎn)處人群荷載最大剪力 =0.397×2.5×0.75×17.25+×6.12×(0-0.397) ×2.5×0.75×0.941 =10.70KN對(duì)于3號(hào)梁M=2072.75KN·MM=67.79KN·M跨中活載最大剪力Q=112.39KNQ=1.96KN支點(diǎn)載面車道荷載最大剪力Q=270.21+=1.240×1××() ×10.5×0.941+() ×1.2

19、×298×1=154.13KN故公路-級(jí)荷載支點(diǎn)剪力為Q=270.21+154.13=424.34KN支點(diǎn)處人群荷載最大剪力 =0.243×2.5×0.75×17.25+×6.12×(0 -0.243) ×2.5×0.75×0.941 =6.55KN主梁內(nèi)力匯總表梁號(hào)荷載類型支點(diǎn)最大剪力(KN)跨中最大彎矩(KN·M)最大剪力(KN)1號(hào)梁q309.633540.84192.00r20.35153.714.4552號(hào)梁q367.032808.08152.27r10.70110.753.

20、153號(hào)梁q424.342072.75112.39r6.5567.791.964.3作用效應(yīng)組合=(·S+ S)=1.0×(1.2 M+ 1.4MP+0.8 ×1.4Mr)荷載組合梁號(hào)跨中支座最大彎矩(KN·M)最大剪力(KN)最大剪力(KN)19592.73273.79973.6728519.35216.711043.2237441.77159.541118.805橫隔梁內(nèi)力計(jì)算書(shū)5.1 橫隔梁彎矩計(jì)算從主梁計(jì)算得知，當(dāng)時(shí)用G-M法查出下表計(jì)算項(xiàng)目荷載位置b3/4b 1/2b1/4b0-0.228 -0.118 -0.003 0.118 0.239 -

21、0.080 -0.035 0.199 0.088 0.191 0.148 0.083 0.202 -0.030 -0.048 0.032 0.018 0.043 -0.006 -0.010 -0.196 -0.100 0.040 0.112 0.229 -0.785 -0.401 0.161 0.446 0.915 -3.023 -1.544 0.620 1.718 3.522 計(jì)算荷載的峰值p（2） 計(jì)算跨中橫隔梁中間截面的彎矩橫隔梁跨徑為6.4m，沖擊系數(shù)，各項(xiàng)活載彎矩值為：荷載安全系數(shù)的采用如下：負(fù)彎矩組合：故橫梁內(nèi)力：正彎矩由汽車荷載控制：負(fù)彎矩由人群荷載控制：5.2橫隔梁截面配筋與驗(yàn)

22、算（1） 正彎矩配筋，把鋪裝層折作3cm計(jì)入橫隔梁截面，則橫隔梁翼板有效寬度為：，規(guī)范要求取小者，即取，假設(shè)，則。按規(guī)范有：解得：由公式，得：選用，此時(shí)：， ，滿足要求。驗(yàn)算截面強(qiáng)度：（2） 負(fù)彎矩配筋：取，解得：選用，則驗(yàn)算橫隔梁正截面含筋率；均大于規(guī)范規(guī)定的最小配筋率。6.鋼筋配置及驗(yàn)算6.1縱向受拉鋼筋計(jì)算先假定取縱向受拉鋼筋24。6.2正截面抗彎承載力計(jì)算各梁取C40砼、；、級(jí)鋼、T型截面翼緣有效寬度：全橋?qū)挾扔蛇吜嚎刂圃O(shè)計(jì)并取較小值混凝土受壓面積該值小于翼緣有效寬度板厚為2000×150=300000mm則受壓區(qū)高度限于項(xiàng)板內(nèi)，其高度=0.56×1944=1088

23、.64mm=.146.87mm截面抗彎力矩驗(yàn)算：正截面符合要求6.3彎起鋼筋和箍筋配置取離支座處的剪力設(shè)計(jì)值并將其分成兩部分支點(diǎn)剪力設(shè)計(jì)值：V0d=1118.80kN跨中剪力設(shè)計(jì)值：當(dāng)支點(diǎn)到跨中剪力遞減坡度：離支點(diǎn)處剪力設(shè)計(jì)值：按D62第構(gòu)造配筋剪力設(shè)計(jì)值為剪力設(shè)計(jì)值小于或等于164.2KN時(shí)可按構(gòu)造配筋構(gòu)造配筋長(zhǎng)度可用下式計(jì)算設(shè)支點(diǎn)由彎起鋼筋和箍筋共同承擔(dān)剪力設(shè)計(jì)值，按80%取用，其值為支點(diǎn)由彎起鋼筋承擔(dān)剪力設(shè)計(jì)值，按20%取用，其值為按D62第計(jì)算箍筋間距對(duì)于雙箍筋， I級(jí)鋼箍筋間距取200mm，但按第條規(guī)定，在支座中心跨徑方向長(zhǎng)度相當(dāng)于不小于一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距不應(yīng)大于100mm。當(dāng)

24、離支點(diǎn)處，剪力設(shè)計(jì)值為取箍筋間距取180mm按D62第計(jì)算各排彎起鋼筋截面面積：第一排彎起鋼筋截面面積，取距支座中心處，應(yīng)由彎起鋼筋承擔(dān)那部分剪力設(shè)計(jì)值由縱筋彎起，提供計(jì)算第二排彎起鋼筋，應(yīng)取第一排彎起鋼筋彎點(diǎn)處，即距支座中心：，其中44mm為架立鋼筋的凈保護(hù)層厚度，22.7mm為架立鋼筋的外徑，30mm為縱向鋼筋的凈保護(hù)厚度，35.8mm為縱向鋼筋的外徑。由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力組合設(shè)計(jì)值：第二排彎起鋼筋面積縱向彎起的鋼筋提供的計(jì)算第三排彎起的鋼筋，應(yīng)取第二排彎起鋼筋起彎處，即距支座中心：，應(yīng)由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力組合值，且所以不需要設(shè)彎起鋼筋，但實(shí)際仍需鋼筋。箍筋布置如下：自支點(diǎn)一倍

25、梁高一倍范圍內(nèi)，間距為100mm；自一倍梁高處至第二排斜筋下端處，間距為200mm；其他梁段箍筋間距為180mm6.4斜截面抗剪承載力驗(yàn)算計(jì)算截面：取距支點(diǎn)梁段截面驗(yàn)算；先假定斜截面水平投影長(zhǎng)度，則由此可以計(jì)算斜截面距支點(diǎn)：在此截面上，彎起和剪力設(shè)計(jì)值為按第5.28條含義規(guī)定此與假設(shè)差距很大；新假設(shè)水平投影長(zhǎng)度為600m，由此可計(jì)算斜截面距支點(diǎn)：按條定義規(guī)定，此與假設(shè)值很接近，以下均采用540mm。其中、為斜截面受壓端正截面剪力設(shè)計(jì)值，即距支點(diǎn)處截面的剪力為：根據(jù)D62第形截面的受彎構(gòu)件符合以下要求，所以，截面尺寸符合規(guī)定。判斷是否需要進(jìn)行斜截面抗剪承載力驗(yàn)算，當(dāng)符合下列條件時(shí)，不進(jìn)行斜截面抗

26、剪承載力驗(yàn)算，僅需按構(gòu)造配置箍筋：可見(jiàn)，不符合規(guī)定，需要驗(yàn)算抗剪承載力：其中 b=200mm 在斜截面內(nèi)，縱向不彎起鋼筋在距離支點(diǎn)一倍梁高范圍內(nèi)，采用100mm按第條規(guī)定，HRB330鋼筋含箍率不應(yīng)小于0.18%。而現(xiàn)在，符合規(guī)定 c40混凝土，得，在c的長(zhǎng)度內(nèi)有1排彎起鋼筋得；于是，Vcs+Vsb=641.41+238.89=880.3則所以，距支座截面的斜截面抗剪承載力符合規(guī)定。7、變形驗(yàn)算7.1裂縫寬度驗(yàn)算鋼筋截面面積：即19303.2梁的有效高度：縱向受拉鋼筋配筋率:：（帶肋鋼筋）（混凝土T型梁受彎構(gòu)件）用短期（和長(zhǎng)期）效應(yīng)組合彎矩設(shè)計(jì)值=5795.37N.m=4887.01kN.m是

27、作用短期效應(yīng)鋼筋應(yīng)力作用長(zhǎng)期效應(yīng)鋼筋應(yīng)力：則，根據(jù)第條，鋼筋混凝土構(gòu)成，1類，2類環(huán)境裂縫寬度限值為0.2mm，符合規(guī)定。8.支座設(shè)計(jì)與計(jì)算承受剪力最大的3號(hào)梁的支點(diǎn)反力為恒載：汽車荷載：人群荷載：則按承載力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，永久作用于可變作用設(shè)計(jì)效應(yīng)的基本組合下，其計(jì)算反力為：8.1確定支座平面尺寸板式橡膠橋梁支座規(guī)格目錄表:（短邊×長(zhǎng)邊×厚度）單位mm序號(hào)規(guī)格序號(hào)規(guī)格序號(hào)規(guī)格序號(hào)規(guī)格序號(hào)規(guī)格1100×150×1424150×200×4947180×200×2170240×350×3593250

28、×350×352100×150×2125150×250×1448180×200×2871240×350×4294250×350×423100×200×1426150×250×2149180×200×3572240×350×4995250×350×494100×200×2127150×250×2850180×200×42

29、73240×350×5696250×350×565100×200×2828150×250×3551180×260×4274240×400×1497250×350×636120×250×2129150×250×4252180×260×4875240×400×2198250×350×707120×140×1430150×300

30、15;1453180×260×5676240×400×2899250×350×778120×140×2131150×300×2154180×302×3577240×500×14100250×600×429120×140×3532150×300×2855180×300×4278240×500×21101250×600×4910120

31、5;140×4233150×300×3556180×450×3579240×500×28102300×350×7011120×150×1434150×300×4257180×800×3580240×600×28103300×370×3512140×140×1435150×300×4958182.6×202.6×2881240×600

32、15;35104300×400×5613140×140×2136150×350×2159240×220×2182240×1000×14105300×450×2814140×140×2837160×350×2860240×220×2883240×250×21106300×540×1415140×140×3538150×350×3561240

33、×240×5684250×300×21107300×600×5616140×140×4239160×160×4962240×250×2885250×300×28108350×350×2117150×180×2140160×180×1463240×250×4986250×300×49109350×600×4918150×180&#

34、215;2841160×180×2164240×300×2187250×300×56110350×750×14019150×200×1442160×180×2865240×300×2888250×300×63111350×770×10520150×200×2143160×180×3566240×300×3589250×330×561124

35、00×500×2121150×200×2844160×450×3567240×300×4990250×350×14113500×500×2822150×200×3545180×200×1468240×300×2191250×350×21114500×900×2823150×200×4246180×200×2069240×350&

36、#215;2892250×350×28115750×750×140根據(jù)板式橡膠支座規(guī)格目錄表選定板式橡膠支座的平面尺寸為 a=50cm , b=18cm 的矩形。局部承壓強(qiáng)度條件為、 C40的由此可得，故滿足要求計(jì)算支座的平面形狀系數(shù)S，采用中間層橡厚度 t=0.3cm時(shí)橡膠支座的平均容許壓應(yīng)力橡膠支座的彈性模量為：按彈性理論鹽酸橡膠支座得承壓應(yīng)力，則滿足要求8.2確定支座厚度梁的計(jì)算溫度t=36,溫度變形由兩端的支座均攤，則制作承受的水平位移計(jì)算活在制動(dòng)力引起的水平位移，首先要確定作用在每一個(gè)制作上的制動(dòng)力。一個(gè)車道上的制動(dòng)力為軟車輛荷載計(jì)算則為：55

37、010%=55kN因?yàn)榱汗灿?個(gè)支座，每個(gè)支座承受的水平力：因此可得需要的橡膠片總厚度以及根據(jù)D62規(guī)定選用鋼板和7層橡膠片組成的支座，上下層橡膠片厚度0.25cm 中間層厚 0.5cm ，槽鋼板厚0.2cm，則橡膠片的總厚度為并<6.0cm，故滿足要求。8.3確定支座偏轉(zhuǎn)狀況制作的平均壓縮變形為：按D62規(guī)定，應(yīng)滿足，故滿足要求。計(jì)算梁端轉(zhuǎn)角：由關(guān)系式和可得設(shè)恒載作用下，主梁處于水平狀態(tài)，而已知公路級(jí)荷載下的跨中撓度，代入上式得由此驗(yàn)算偏轉(zhuǎn)情況，故滿足要求。8.4驗(yàn)算支座的抗滑穩(wěn)定性已知恒載支點(diǎn)反力為確定汽車荷載引起的最小支承力按D62規(guī)定前已經(jīng)計(jì)算得計(jì)算溫度變化引起的水平力：（5

38、）驗(yàn)算滑動(dòng)穩(wěn)定性故，滿足要求，支座不會(huì)產(chǎn)生相對(duì)滑動(dòng)（6）驗(yàn)算加勁鋼板的厚度故，滿足要求補(bǔ)：矩形板式橡膠支座幾何尺寸單層橡膠層厚度，總厚度鋼板側(cè)向厚度保護(hù)厚度5mm形狀系數(shù)有效承壓面積，滿足剪力變形不計(jì)制動(dòng)力：計(jì)入制動(dòng)力：；由此可知，故滿足要求。板式橡膠橋梁支座規(guī)格目錄表:（短邊×長(zhǎng)邊×厚度）單位mm序號(hào)規(guī)格序號(hào)規(guī)格序號(hào)規(guī)格序號(hào)規(guī)格序號(hào)規(guī)格1100×150×1424150×200×4947180×200×2170240×350×3593250×350×352100×1

39、50×2125150×250×1448180×200×2871240×350×4294250×350×423100×200×1426150×250×2149180×200×3572240×350×4995250×350×494100×200×2127150×250×2850180×200×4273240×350×5696250&

40、#215;350×565100×200×2828150×250×3551180×260×4274240×400×1497250×350×636120×250×2129150×250×4252180×260×4875240×400×2198250×350×707120×140×1430150×300×1453180×260×567

41、6240×400×2899250×350×778120×140×2131150×300×2154180×302×3577240×500×14100250×600×429120×140×3532150×300×2855180×300×4278240×500×21101250×600×4910120×140×4233150×300×3556180×450×3579240×500×28102300×350×7011120×150×1434150×300×4257180×800×35802