土的抗剪強度

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上第5章 土的抗剪強度5.1概述土的抗剪強度是指土體對于外荷載所產(chǎn)生的剪應(yīng)力的極限抵抗能力。當土中某點由外力所產(chǎn)生的剪應(yīng)力達到土的抗剪強度時,土體就會發(fā)生一部分相對于另一部分的移動，該點便發(fā)生了剪切破壞。工程實踐和室內(nèi)試驗都驗證了建筑物地基和土工建筑物的破壞絕大多數(shù)屬于剪切破。例如堤壩、路堤邊坡的坍滑(圖5.1a)，擋土墻墻后填土失穩(wěn)(圖5.1b)建筑物地基的失穩(wěn)(圖5.1c)，都是由于沿某一些面上的剪應(yīng)力超過土的抗剪強度所造成。因此土的抗剪強度是決定地基或土工建筑物穩(wěn)定性的關(guān)鍵因素。所以研究土的抗剪強度的規(guī)律對于工程設(shè)計、施工和管理都具有非常重要的理論和實際意義。由于

2、土的抗剪強度是巖土的重要力學性質(zhì)之一，本章主要講述敘述土抗剪強度的基本概念、土地抗剪強度的基本理論、土的抗剪強度的試驗方法及土的抗剪強度指標的應(yīng)用。5.2土的抗剪強度的基本理論5.2.1直剪試驗土的抗剪強度可以通過室內(nèi)試驗與現(xiàn)場試驗測定。直剪試驗是其中最基本的室內(nèi)試驗方法。直剪試驗使用的儀器稱直剪儀。按加荷方式分為應(yīng)變式和應(yīng)力式兩類。前者是以等速推動剪切盒使土樣受剪，后者則是分級施加水平剪力于剪力盒使土樣受剪。目前我國普遍應(yīng)用的是應(yīng)變式直剪儀如圖5.2所示。試驗開始前將金屬上盒和下盒的內(nèi)圓腔對正，把試樣置于上下盒之間。通過傳壓板和滾珠對土樣先施加垂直法向應(yīng)力=p/F(F-土樣的截面積)，然后再

3、施加水平剪力T，使土樣沿上下盒水平接觸面發(fā)生剪切位移直至破壞。在剪切過程中，隔固定時間間隔，測讀相應(yīng)的剪變形，求出施加于試樣截面的剪應(yīng)力值。于是即可繪制在一定法應(yīng)力圖4.3直剪試驗曲線a)剪應(yīng)力-剪切伴移關(guān)系；b)抗剪強度-法向應(yīng)力關(guān)系條件下，土樣剪變形與剪應(yīng)力的對應(yīng)關(guān)系(圖5.3a)。5.2.2土的抗剪強度規(guī)律整理剪切試驗的資料，當剪應(yīng)力-剪切位移曲線出現(xiàn)峰值時(圖5.3a)，取峰值剪應(yīng)力為破壞時的剪應(yīng)力f(即抗剪強度)；當無峰值時可取對應(yīng)于剪切位移=4mm時的剪應(yīng)力作為f。同一種土的幾個不同土樣分別施加不同的垂直法向應(yīng)力做直剪試驗都可得到相應(yīng)的剪應(yīng)力-剪切位移曲線(圖5.3a)，根據(jù)這些曲

4、線求出相應(yīng)于不同的法向應(yīng)力試樣剪壞時剪切面上的剪應(yīng)力f。在直角坐標-關(guān)系圖中可以作出破壞剪應(yīng)力的連線(圖5.3b)。在一般情況下，這個連線是線性的，稱為庫倫強度線。見式(5.1a)、式(5.2b)。砂性土 (5.1a)粘性土 (5.1b)式中：c土的粘聚力(kPa)，圖5.3b中的-直線在縱軸上的截距；土的內(nèi)摩擦角，即-直線與橫軸上的夾角；tg直線的斜率。公式(5.1)就是土體的強度規(guī)律的數(shù)學表達式。在18世紀七十年代由庫侖(Coulomb,C.A)砂土的摩擦試驗后得出的，所以也稱庫侖定律。它表明在一定的荷載范圍內(nèi)土的抗剪強度與法向應(yīng)力之間呈直線關(guān)系，其中c、被稱為土的強度指標。5.2.3 土

5、的極限平衡條件1)土中一點的應(yīng)力狀態(tài)圖4.4莫爾圓表示一點的應(yīng)力狀態(tài)在自重與外荷作用下土體(如地基)中任意一點的應(yīng)力狀態(tài)，對于平面應(yīng)力問題，只要知道應(yīng)力分量即x、z和xz，即可確定一點的應(yīng)力狀態(tài)。對于土中任意一點，所受的應(yīng)力又隨所取平面的方向不同而發(fā)生變化。但可以證明，在所有的平面中必有一組平面的剪應(yīng)力為零,該平面稱為主應(yīng)力面。其作用于主應(yīng)力面的法向應(yīng)力稱為主應(yīng)力。那么，對于平面應(yīng)力問題，土中一點的應(yīng)力可用主應(yīng)力1和3表示。1稱為最大主應(yīng)力，3稱為最小主應(yīng)力。由材料力學可知當土中任一點的應(yīng)力x、z、xy為已知時，主應(yīng)力可以由下面的應(yīng)力轉(zhuǎn)換關(guān)系得出：主應(yīng)力平面與任意平面間的夾角由下式得出：角的轉(zhuǎn)

6、動方向與摩爾應(yīng)力圓圖上的一致。2)土的極限平衡狀態(tài) 根據(jù)庫侖定律和試驗作出的庫侖強度線，可以看出，如果已知土中某點任意平面上作用著法向應(yīng)力以及剪應(yīng)力，則由與抗剪強度f對比可知： 當f (在破壞線以下)表示該點處于穩(wěn)定狀態(tài)=f (破壞線以上) 表示該點處于極限平衡狀態(tài)f(在破壞線上方)表示該點已經(jīng)剪切破壞圖4.5不同應(yīng)力狀態(tài)時的摩爾圓由此可見，如果把代表土中某點應(yīng)力狀態(tài)所畫的摩爾應(yīng)力圓，與該土的庫倫強度線畫在同一個-坐標圖中，可知當摩爾應(yīng)力圓與庫侖強度線不相交時，表明通過該點的任意平面上的剪應(yīng)力都小于土的抗剪強度，故不會發(fā)生剪切破壞(5.5中之c圓)，也即該點處于穩(wěn)定狀態(tài)；當應(yīng)力圓與強度線相割時

7、，表明該點土體已經(jīng)破壞(圖5.5中之a(chǎn)圓)。事實上該應(yīng)力圓所代表的應(yīng)力狀態(tài)是不存在的。當應(yīng)力圓與強度線相切時即為土體瀕于剪切破壞的極限應(yīng)力狀態(tài)，稱為極限平衡狀態(tài)，與強度線相切的應(yīng)力圓稱為極限應(yīng)力圓(圖5.5中之b圓)，切點A的坐標是表示通過土中一點的某一切面處于極限平衡狀態(tài)時的應(yīng)力條件。這就是說通過庫侖定律與摩爾應(yīng)力圓原理的結(jié)合可以推導出表示土體極限平衡狀態(tài)時主應(yīng)力之間的相互關(guān)系式或應(yīng)力條件。3)土的極限平衡條件 在圖5.6中，根據(jù)極限應(yīng)力圓O1與強度線f=c+tg相切于A點的幾何關(guān)系，由直角三角形ABO1中得到，通過三角函數(shù)間的變換關(guān)系最后可以得到土中某點處于極限平衡狀態(tài)時主應(yīng)力之間的關(guān)系式

8、(式5.5a、式5.5b)： (5.5a) (5.5b)公式(5.3)至(5.5)可以用來判斷土體中一點的應(yīng)力狀態(tài)。5.3抗剪強度試驗方法抗剪強度試驗的方法有室內(nèi)試驗和野外試驗等，室內(nèi)最常用的是直剪試驗、三軸壓縮試驗和無側(cè)限抗壓強度試驗等。野外試驗有原位十字板剪切試驗等。5.3.1直接剪切試驗直剪試驗基本原理與方法已知前述，在直接剪切試驗中，不能兩側(cè)孔隙水壓力，也不能控制排水，所以只能一總應(yīng)力法來表示土的抗剪強度。但是為了考慮固結(jié)程度和排水條件對抗剪強度的影響，根據(jù)加荷速率的快慢將直剪試驗劃分為塊剪、固結(jié)快剪和慢剪三種試驗類型。1).快剪。豎向壓力施加后立即施加水平剪力進行剪切，使土樣在3-5

9、分鐘內(nèi)剪壞。由于剪切速度快，可認為土樣在這樣短暫時間內(nèi)沒有排水固結(jié)或者說模擬了“不排水”剪切情況。得到的強度指標用cq、q表示；2).固結(jié)快剪。豎向壓力施加后，給以充分時間使土樣排水固結(jié)。固結(jié)終了后施加水平剪力，快速地(約在35min內(nèi))把土樣剪壞，即剪切時模擬不排水條件。得到的指標用ccq、cq表示； 3).慢剪。豎向壓力施加后，讓土樣充分排水固結(jié)，固結(jié)后以慢速施加水平剪力，使土樣在受剪過程中一直有充分時間排水固結(jié)，直到土被剪破，得到的指標用cs、s表示。由上述三種試驗方法可知，即使在同一垂直壓力作用下，由于試驗時的排水條件不同，作用在受剪面積上的有效應(yīng)力也不同，所以測得的抗剪強度指標也不同

10、。在一般情況下，scqq。上述三種試驗方法對粘性土是有意義的，但效果要視土的滲透性大小而定。對于非粘性土，由于土的滲透性很大，即使快剪也會產(chǎn)生排水固結(jié)，所以常只采用一種剪切速率進行“排水剪試驗。直剪試驗的優(yōu)點是儀器構(gòu)造簡單，操作方便，它的主要缺點是：不能控制排水條件；剪切面是人為固定的，該面不一定是土樣的最薄弱的面；剪切面上的應(yīng)力分布不均勻的。因此，為了克服直剪試驗存在的問題，后來又發(fā)展了三軸壓縮試驗方法，三軸壓縮儀是目前測定土抗剪強度較為完善的儀器。5.3.2三軸壓縮試驗1)試驗儀器和試驗方法三軸壓縮試驗使用的儀器為三軸剪力儀(也稱三軸壓縮儀)，其核心部分是三軸壓力室，它的構(gòu)造見圖5.8。此

11、外，還配備有：（a）軸壓系統(tǒng), 即三軸剪切儀的主機臺，用以對式樣施加軸向附加壓力，并可控制軸向應(yīng)變的速率:（b）側(cè)壓系統(tǒng), 通過液體(通常是水)對土樣施加周圍壓力；（c）孔隙水壓力測讀系統(tǒng)，用以測量土樣孔隙水壓力及其在試驗過程中的變化。試驗用的土樣為正圓柱形，常用的高度與直徑之比為2-2.5。土樣用薄橡皮膜包裹，以免壓力室的水進入。試樣上、下兩端可根據(jù)試樣要求放置透水石或不透水板。試驗中試樣的排水情況由排水閥B控制(圖5.8)。試樣底部與孔隙水壓力量測系統(tǒng)相接，必要時藉以測定試驗過程中試樣的孔隙水壓力變化。試驗時，先打開閥門A，向壓力室壓入液體，使土樣在三個軸向受到相同的周圍壓力3，此時土樣中

12、不受剪力。然后再由軸向系統(tǒng)通過活塞對土樣施加豎向壓力q，此時試樣中將產(chǎn)生剪應(yīng)力。在周圍壓力3不變情況下，不斷增大q，直到土樣剪壞。其破壞面發(fā)生在與大主應(yīng)力作用成面f=45°+的夾角處。這時作用于土樣的軸向應(yīng)力1=3+q，為最大主應(yīng)力，周圍壓力3為最小主應(yīng)力。用1和3可繪得土樣破壞時的一個極限應(yīng)力圓。若取同一種土的3-4個試樣，在不同周圍壓力3下進行剪切直得到相應(yīng)的1，便可繪出幾個極限應(yīng)力圓。這些極限應(yīng)力圓的公切線，即為抗剪強度包線。它一般呈直線形狀，從而可求得指標c、值(圖5.9)。若在試驗過程中，通過孔隙水測讀系統(tǒng)分別測得每一個土樣剪切破壞時的孔隙水壓力的大小就可以得出土樣剪切破壞

13、時有效應(yīng)力1=1-u，3=3-u，繪制出相應(yīng)的有效極限應(yīng)力圓如圖4-10，根據(jù)有效極限應(yīng)力圓，即可求得有效強度指標、c。2)三軸試驗方法根據(jù)土樣固結(jié)排水條件的不同，相應(yīng)于直剪試驗三軸試驗也可分為下列三種基本方法：(1) 不固結(jié)不排水剪(UU)：先向土樣施加周圍壓力3，隨后即施加軸向應(yīng)力q直至剪壞。在施加q過程中，自始至終關(guān)閉排水閥門不允許土中水排出，即在施加周圍壓力和剪切力時均不允許土樣發(fā)生排水固結(jié)。這樣從開始加壓直到試樣剪壞全過程中土中含水量保持不變。這種試驗方法所對應(yīng)的實際工程條件相當于飽和軟粘土中快速加荷時的應(yīng)力狀況(2) 固結(jié)不排水剪(CU)試驗：試驗時先對土樣施加周圍壓力3，并打開排

14、水閥門B，使土樣在3作用下充分排水固結(jié)。然后施加軸向應(yīng)力q，此時，關(guān)上排水閥門B，使土樣在不能向外排水條件下受剪直至破壞為止。三軸“CU”試驗是經(jīng)常要做的工程試驗，它適用的實際工程條件常常是一般正常固結(jié)土層在工程竣工時或以后受到大量、快速的活荷載或新增加的荷載的作用時所對應(yīng)的受力情況。(3) 固結(jié)排水剪(CD)試驗：在施加周圍壓力3和軸向壓力q的全過程中，土樣始終是排水狀態(tài)，土中孔隙水壓力始終處于消散為零的狀態(tài)，使土樣剪切破壞。這三種不同的三軸試驗方法所得強度、包線性狀及其相應(yīng)的強度指標不相同，其大致形態(tài)與關(guān)系如圖5.11所示。三軸試驗和直剪試驗的三種試驗方法在工程實踐中如何選用是個比較復雜的

15、問題，應(yīng)根據(jù)工程情況、加荷速度快慢、土層厚薄、排水情況、荷載大小等綜合確定。一般來說，對不易透水的飽和粘性土，當土層較厚，排水條件較差，施工速度較快時，為使施工期土體穩(wěn)定可采用不固結(jié)不排水剪。反之，對土層較薄，透水性較大，排水條件好，施工速度不快的短期穩(wěn)定問題可采用固結(jié)不排水剪。擊實填土地基或路基以及擋土墻及船閘等結(jié)構(gòu)物的地基，一般認為采用固結(jié)不排水剪。此外，如確定施工速度相當慢，土層透水性及排水條件都很好，可考慮用排水剪。當然，這些只是一般性的原則，實際情況往往要復雜得多，能嚴格滿足試驗條件的很少，因此還要針對具體問題作具體分析。5.4土的抗剪強度指標與主要影響因素圖4.11不同排水條件下的

16、強度包線與強度指標1)土的抗剪強度指標土的抗剪強度指標c和是通過試驗得出的。它們的大小反映了土的抗剪強度的高低。tg=f為土的內(nèi)摩擦系數(shù)，tg則為土的內(nèi)摩擦力，通常由兩部分組成。一部分剪切面上顆粒與顆粒接觸面所產(chǎn)生的摩擦力；另一部分則是由顆粒之間的相互嵌入和聯(lián)鎖作用產(chǎn)生的咬合力。粘聚力c是由于粘土顆粒之間的膠結(jié)作用。結(jié)合水膜以及分子引力作用等引成的，按照庫侖定律，對于某一種土，它們是作為常數(shù)來使用的。實際上，它們均隨試驗方法和土樣的試驗條件等的不同而發(fā)生變化，即使是同一種土，、c值也不是常數(shù)。2)影響土的抗剪強度的因素影響土的抗剪強度的因素是多方面的，主要的有下述幾個方面。(1)土粒的礦物成份

17、、形狀、顆粒大小與顆粒級配土的顆粒越粗，形狀越不規(guī)則，表面越粗糙，越大，內(nèi)摩擦力越大，抗剪強度也越高。粘土礦物成份不同，其粘聚力也不同。土中含有多種膠合物，可使c增大。(2)土的密度土的初始密度越大，土粒間接觸較緊，土粒表面摩擦力和咬合力也越大，剪切試驗時需要克服這些土的剪力也越大。粘性土的緊密程度越大，粘聚力c值也越大。(3)含水量土中含水量的多少，對土抗剪強度的影響十分明顯。土中含水量大時，會降低土粒表面上的摩擦力，使土的內(nèi)摩擦角值減?。徽承酝梁吭龈邥r，會使結(jié)合水膜加厚，因而也就降低了粘聚力。(4)土體結(jié)構(gòu)的擾動情況粘性土的天然結(jié)構(gòu)如果被破壞時，其抗剪強度就會明顯下降，因為原狀土的抗剪

18、強度高于同密度和含水量的重塑土。所以施工時要注意保持粘性土的天然結(jié)構(gòu)不被破壞，特別是開挖基槽更應(yīng)保持持力層的原狀結(jié)構(gòu)，不擾動。(5)孔隙水壓力的影響根據(jù)有效應(yīng)力原理，作用于試樣剪切面上總應(yīng)力等于有效應(yīng)力與孔隙水壓力之和?？紫端畨毫τ捎谧饔迷谕林凶杂伤?，不會產(chǎn)生土粒之間的內(nèi)摩擦力，只有作用在土的顆粒骨架上的有效應(yīng)力，才能產(chǎn)生土的內(nèi)摩擦強度。因此，土的抗剪強度應(yīng)為有效應(yīng)力的函數(shù)，庫倫公式應(yīng)改為，然而，在剪切試驗中試樣內(nèi)的有效應(yīng)力(或孔隙水壓力)將隨剪切前試樣的固結(jié)程度和剪切中的排水條件而異。因此，同一種土，如試驗條件不同，那么，即使剪切面上的總應(yīng)力相同，也會因土中孔隙水是否排出與排出的程度，亦即

19、有效應(yīng)力的數(shù)值不同，使試驗結(jié)果的抗剪強度不同。因而在土工工程設(shè)計中所需要的強度指標試驗方法必須與現(xiàn)場的施工加荷實際相符合。目前，為了近似地模擬土體在現(xiàn)場可能受到的受剪條件，而把剪切試驗按固結(jié)和排水條件的不同分為不固結(jié)不排水剪，固結(jié)不排水剪和固結(jié)排水剪三種基本試驗類型。但是直剪儀的構(gòu)造卻無法做到任意控制土樣是否排水。在試驗中，便通過采用不同的加荷速率來達到排水控制的要求，即采用快剪、固結(jié)快剪和慢剪三種試驗方法。5.5 土的強度特性 5.5.1 砂性土的強度特性 1）砂土的內(nèi)摩擦角 由于砂土的透水性強，它在現(xiàn)場的受剪過程大多相當于固結(jié)排水剪情況，由固結(jié)排水剪試驗求得的強度包絡(luò)線一般為通過坐標原點的

20、直線，可表達為 (5.24)式中：d固結(jié)排水剪求得的內(nèi)摩擦角。 砂土的抗剪強度將受到其密度、顆粒形狀、表面粗糙度和級配等因素的影響。對于一定的砂土來說，影響抗剪強度的主要因素是其初始孔隙比(或初始干密度)。初始孔隙比愈小；(即土愈緊密)則抗剪強度愈高，反之，初始孔隙比愈大(即土愈疏松)則抗剪強度愈低。此外，同一種砂土在相同的初始孔隙比下飽和時的內(nèi)摩擦角比干燥時稍小(一般小20左右)。說明砂土浸水后強度降低。幾種砂土在不同密度時的內(nèi)摩擦角典型值見表4-1。2）砂土的應(yīng)力軸向應(yīng)變體變砂土的初始孔隙比不同，在受剪過程中將顯示出非常不同的性狀。松砂受剪時，顆粒滾落到平衡位置排列得更緊密些，如圖4-15

21、(a)所示，所以它的體積縮小，把這種因剪切而體積縮小的現(xiàn)象稱為剪縮性；反之，緊砂受剪時，顆粒必須升高以離開它們原來的位置而彼此才能相互滑過，從而導致體積膨賬。如圖4-15(b)所示，把這種因剪切而體積膨脹的現(xiàn)象稱為剪脹性。然而，緊砂的這種剪脹趨勢隨著周圍壓力的增大、土粒的破碎而逐漸消失。在高圍壓下，不論砂土的松緊如何，受剪都將剪縮。 圖4-16表示同一種砂土，在相同的圍壓作用下，由于初始孔隙比的不同受剪時的應(yīng)力軸向應(yīng)變體變得全過程。從圖中可以看出隨著軸向應(yīng)變的增加，松砂的強度逐漸增大；應(yīng)力軸向應(yīng)變關(guān)系呈應(yīng)變硬化型，它的體積則逐漸減小。但是，緊砂的強度達一定值后，隨著軸向應(yīng)變的繼續(xù)增加強度反而減

22、小，應(yīng)力一軸向應(yīng)變關(guān)系最后呈隨應(yīng)變軟化型，它的體積開始時稍有減小，繼而增加，超過了它的初始體積。既然砂土在低圍壓下由于初始孔隙比的不同，剪破時的體積可能小于初始體積，也可能大于初始體積，那么，可以想象，砂土在某一初始孔隙比下受剪，它剪破時的體積將等于初始體積，這一初始孔隙比稱為臨界孔隙比。圖4-17為不同圍壓下砂土的初始孔隙比與剪破時體變的關(guān)系曲線。由圖可見，砂土的臨界孔隙比將隨周圍壓力的增加而減小。飽和砂土在低圍壓下受剪時，如果不允許它的體積發(fā)生變化，即進行不排水剪試驗，則密實的砂為了抵消受剪時的剪脹趨勢，將通過土樣內(nèi)部的應(yīng)力調(diào)整，即產(chǎn)生負孔隙水壓力，使有效圍壓增加，以保持試樣在受剪階段體積

23、不變。所以，在相同初始周圍壓力下，由固結(jié)不排水剪試驗測得的強度要比固結(jié)排水剪試驗的高。反之松砂為了抵消受剪時的體積縮小趨勢，將產(chǎn)生正孔隙水壓力，使有效圍壓減小，以保持試樣在受剪階段體積不變。所以，在相同初始周圍壓力下，由固結(jié)不排水剪試驗測得的強度要比固結(jié)排水剪試驗的低。3)砂土的殘余強度 如前所述，同一種砂土在相同的周圍壓力作用下，由于其初始孔隙比不同在剪切過程中將出現(xiàn)不同的應(yīng)力一應(yīng)變特征。松砂的應(yīng)力一應(yīng)變曲線沒有一個明顯的峰值，剪應(yīng)力隨著剪應(yīng)變的增加而增大，最后趨于某一恒定值；密實的砂的應(yīng)力應(yīng)變曲線有十個明顯的峰值，過此峰值以后剪應(yīng)力便隨剪應(yīng)變的增加而降低，最后趨于松砂相同的恒定值，如圖4-

24、18所示。這一恒定的強庫通常稱為殘余強度或最終強度，以f表示。密實砂的這種強度減小被認為是剪位移克服了土粒之間的咬合作用之后，砂土結(jié)構(gòu)崩解變松的結(jié)果。 4）砂土的液化 液化被定義為任何物質(zhì)轉(zhuǎn)化為液體的行為或過程。對于大多數(shù)砂土來說，當試樣受剪時，一般都能在短時間內(nèi)排水固結(jié)。因而，砂土的抗剪強度相當于固結(jié)排水剪或慢剪試驗的結(jié)果，但是對于飽和疏松的粉細砂，當受到突發(fā)的動力荷載時，例如地震荷載，一方面由于動剪應(yīng)力的作用有使體積縮小的趨勢，另一方面由于時間短來不及向外排水，因此就產(chǎn)生了很大的孔隙水壓力。按有效應(yīng)力原理，無粘性土的抗剪強度應(yīng)表達為由上式可知，當動荷載引起的超靜孔隙水應(yīng)力u 達到時，則有效

25、應(yīng)力=0，其抗剪強度f=0，這時，無粘性土地基將喪失其承載力，土坡將流動塌方。 5.5.2 粘性土的強度特性 1）應(yīng)力歷史的影響 粘性土的抗剪強度遠比無粘性土復雜，天然沉積的粘土就更復雜。想對原狀土的強度特性有正確的了解，也就非常困難。飽和粘土試樣的抗剪強度除受固結(jié)程度和排水條件影響外，在一定程度上還受它的應(yīng)力歷史的影響。在三軸試驗中，如果試樣現(xiàn)有固結(jié)壓力c等于或大于該試樣在歷史上曾受到過的最大固結(jié)壓力則試樣是正常固結(jié)的；如果試樣現(xiàn)有固結(jié)壓力c小于該試樣在歷史上曾受到過的最大固結(jié)壓力，則該試樣是屬于超固結(jié)的。正常固結(jié)和超固結(jié)試樣在受剪時將具有不同的強度特性。對于同一種土，超固結(jié)土的強度大于正常固結(jié)土的強度。 2）粘性土的殘余強度 超固結(jié)粘土在剪切試驗中有與密實砂相似的應(yīng)力一應(yīng)變特征，當強度隨著剪位移達到峰值后，如果剪切繼續(xù)進行，隨著剪位移繼續(xù)增大，強度顯著降低，最