支架預(yù)壓報(bào)告

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上郭屯南排水渡槽工程支架預(yù)壓報(bào)告本渡槽左側(cè)第二跨（長(zhǎng)23米、寬17.4米）設(shè)計(jì)為現(xiàn)澆連續(xù)槽身，根據(jù)相關(guān)規(guī)范及文件要求，對(duì)于滿堂式支架必須進(jìn)行預(yù)壓。根據(jù) 現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況、工期及建設(shè)單位的要求，在現(xiàn)場(chǎng)左1#中墩-左2#中墩進(jìn)行了支架的預(yù)壓。預(yù)壓加載開始時(shí)間為2011年7月7日，至7月9日加載完畢，持荷72h。一、 地基處理為保證地基承載力滿足要求，地基處理方法為：回填低壓塑性土并分層碾壓震實(shí)，然后筑15cm厚C20混凝土。二、 支架滿堂式支架桿件均采用標(biāo)準(zhǔn)桿件，現(xiàn)場(chǎng)搭設(shè)時(shí)采取立桿縱向間距75cm、橫向間距75cm，步距1.5m。頂部加50cm可調(diào)頂托。頂托上面縱向分布10cm

2、×10cm×1.3cm工字鋼，橫向分布5cm×10cm方木，間距15cm，底模采用1.5cm多層板。水平桿、剪刀撐均按照水利橋涵施工規(guī)范及建筑工程扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范要求布置。三、 預(yù)壓荷載現(xiàn)澆連續(xù)槽身左側(cè)第二垮共長(zhǎng)23m，寬17.4m，設(shè)計(jì)單側(cè)鋼筋混凝土共計(jì)265立方，每立方鋼筋混凝土按2.5噸計(jì)算，全現(xiàn)澆連續(xù)槽身總重662.5噸，每平方重為1.65噸；現(xiàn)場(chǎng)支架預(yù)壓范圍為左側(cè)1#中墩-左側(cè)2#中墩之間，預(yù)壓物采用中粗砂，共計(jì)加載795噸，每平方預(yù)壓荷載為1.99噸；因此預(yù)壓荷載與鋼筋混凝土比例為1：1.2，預(yù)壓時(shí)間至支架不再沉降為止。四、 沉降觀測(cè)點(diǎn)為了

3、能夠真實(shí)的掌握支架預(yù)壓造成的地基沉降、支架本身變形計(jì)多層板、方木的變形量，以便有效地指導(dǎo)現(xiàn)澆連續(xù)槽身施工，現(xiàn)場(chǎng)在左側(cè)1#中墩-左側(cè)2#中墩之間原地面共計(jì)設(shè)置了3排沉降觀測(cè)點(diǎn)，每排3個(gè)，計(jì)9個(gè)；槽身底模設(shè)置3排沉降觀測(cè)點(diǎn)，每排3個(gè)，計(jì)9個(gè)；原地面觀測(cè)點(diǎn)設(shè)置目的主要是監(jiān)測(cè)原地面的沉降、槽身底模上的觀測(cè)點(diǎn)主要是監(jiān)測(cè)方木彈性變形及所有立桿的彈性變形及撓度導(dǎo)致的變形。五、 觀測(cè)在支架搭設(shè)完畢未加載之前，項(xiàng)目部技術(shù)人員于2011年7月7日將上下計(jì)18個(gè)觀測(cè)點(diǎn)的原始標(biāo)高進(jìn)行測(cè)量；支架加載完畢12h后，對(duì)觀測(cè)點(diǎn)進(jìn)行第1次觀測(cè)，24h后進(jìn)行第2次觀測(cè)，36h后進(jìn)行第3次觀測(cè)，48h后進(jìn)行第4次觀測(cè)，60h后進(jìn)行

4、第5次觀測(cè)，72h后進(jìn)行第6次觀測(cè)。第1次觀測(cè)數(shù)據(jù)顯示原地面平均下沉2.2mm，底模觀測(cè)點(diǎn)平均下沉5.9mm(均不考慮測(cè)量誤差)，由以上數(shù)據(jù)得出：地基下沉平均2.2mm，立桿總體變形彈性變形為5.9-2.2=3.7mm。第 2 次觀測(cè)數(shù)據(jù)顯示原地面平均下沉2.2mm（本次無(wú)下沉），底模觀測(cè)點(diǎn)平均下沉7.0mm(均不考慮測(cè)量誤差)，由以上數(shù)據(jù)得出：地基下沉平均2.2mm，立桿總體變形彈性變形為7.0-2.2=4.8mm。第3次觀測(cè)因?yàn)榈诙卧孛嬉褵o(wú)變化，只測(cè)量模板底觀測(cè)點(diǎn)。數(shù)據(jù)顯示底模觀測(cè)點(diǎn)平均下沉7.5mm(均不考慮測(cè)量誤差)，由以上數(shù)據(jù)得出：地基下沉平均2.2mm，立桿總體變形彈性變形為7

5、.5-2.2=5.3mm。第4次觀測(cè)因?yàn)樵孛嬉褵o(wú)變化，只測(cè)量模板底觀測(cè)點(diǎn)。數(shù)據(jù)顯示底模觀測(cè)點(diǎn)平均下沉7.8mm(均不考慮測(cè)量誤差)，由以上數(shù)據(jù)得出：，地基下沉平均2.2mm，立桿總體變形彈性變形為7.8-2.2=5.6mm。第5次觀測(cè)因?yàn)樵孛嬉褵o(wú)變化，只測(cè)量模板底觀測(cè)點(diǎn)。數(shù)據(jù)顯示底模觀測(cè)點(diǎn)平均下沉8.0mm(均不考慮測(cè)量誤差)，由以上數(shù)據(jù)得出：地基下沉平均2.2mm，立桿總體變形彈性變形為8.0-2.2=5.8mm。第6次觀測(cè)因?yàn)樵孛嬉褵o(wú)變化，只測(cè)量模板底觀測(cè)點(diǎn)。數(shù)據(jù)顯示底模觀測(cè)點(diǎn)平均下沉8.0mm(均不考慮測(cè)量誤差)，由以上數(shù)據(jù)得出：地基下沉平均2.2mm，立桿總體變形彈性變形為8.0-2.2=5.8mm。（原地面與支架均不再沉降）。六、 支架的預(yù)拱度設(shè)置由于除了支架的彈性變形與地基的下沉外，無(wú)其它因素需設(shè)置預(yù)拱度。為準(zhǔn)確設(shè)置施工預(yù)拱度，根據(jù)預(yù)壓的實(shí)際測(cè)量的高程變化，確定支架的彈性變形值和地基下沉值，作為預(yù)拱度設(shè)置的依據(jù)。1）、支架基底在荷載作用下的非彈性沉陷：=2.2mm，支