地方電網(wǎng)規(guī)劃課程設(shè)計VIP

1、地方電網(wǎng)規(guī)劃設(shè)計（一） 目的要求：通過設(shè)計掌握電網(wǎng)規(guī)劃設(shè)計的一般原則和常用方法，綜合運(yùn)用所學(xué)專業(yè)知識，特別是有關(guān)電力網(wǎng)、發(fā)電廠和變電站方面的理論、概念和計算方法，加深對電網(wǎng)特性的了解,進(jìn)而了解有關(guān)技術(shù)政策、經(jīng)濟(jì)指標(biāo)、設(shè)計規(guī)程和規(guī)定，樹立統(tǒng)籌兼顧、綜合平衡、整體優(yōu)化的觀點(diǎn)，培養(yǎng)從技術(shù)、經(jīng)濟(jì)諸多方面分析和解決實(shí)際工程問題的能力。（二） 設(shè)計內(nèi)容：距離關(guān)系： 本規(guī)劃設(shè)計包括有一個電廠，四個變電站的地方電網(wǎng)。他們的地理位置如下圖： 發(fā)電廠G裝機(jī)（MV）：412MV 10.5KV電網(wǎng)負(fù)荷（MVA）最大負(fù)荷最小負(fù)荷Tmax調(diào)壓要求低壓側(cè)電壓變電所17+j66+j44000順調(diào)壓10KV變電所27+j4.5

2、6.5+j43000順調(diào)壓10KV變電所37.5+j45+j33500逆調(diào)壓10KV變電所48.5+j57+j44800順調(diào)壓10KV機(jī)端負(fù)荷5+j34+j23800逆調(diào)壓10KV具體設(shè)計過程如下：第一節(jié) 電力網(wǎng)規(guī)劃設(shè)計方案擬訂及初步比較1、電力網(wǎng)電壓的確定和電網(wǎng)接線的初步選擇 由于電網(wǎng)電壓的高低與電網(wǎng)接線的合理與否有著相互的影響，因此，在這里設(shè)計的時候是將兩者的選擇同時予以考慮。1.1 電網(wǎng)電壓等級的選擇電網(wǎng)電壓等級符合國家標(biāo)準(zhǔn)電壓等級，根據(jù)網(wǎng)內(nèi)線路輸送容量的大小和輸電距離，在此確定電網(wǎng)的電壓等級為110KV1.2 電網(wǎng)接線方式 這里所擬訂的電網(wǎng)接線方式為全為有備用接線方式，這是從電網(wǎng)供電的

3、可靠性、靈活性與安全性來考慮的。當(dāng)網(wǎng)絡(luò)內(nèi)任何一段線路因發(fā)生故障或檢修而斷開時，不會對用戶中斷供電。這里結(jié)合所選的電網(wǎng)電壓等級，初步擬訂了五種電網(wǎng)接線方式，方案（1）、方案（2）為雙回線路，方案（3）為環(huán)網(wǎng)，方案（4），方案（5）中既有環(huán)網(wǎng)又有雙回線路。它們均滿足負(fù)荷的供電的可靠性。五種方案的電網(wǎng)接線方式如圖1-1所示： 圖 1-1 電網(wǎng)的接線方式2. 方案初步比較的指標(biāo) 2.1 路徑長度（公里） 它反映架設(shè)線路的地理長度，考慮到架線地區(qū)地形起伏等因素，單回線路長度應(yīng)在架設(shè)線路的廠、站間直線距離的基礎(chǔ)上增加（5-10）%的彎曲度。這里對各種方案的架空線路的長度統(tǒng)一增加8%的彎曲度。 方案（1）：

4、 方案（2）：方案（3）： 方案（4）： 方案（5）：。2.2 線路長度（公里） 它反映架設(shè)線路的直接費(fèi)用，雙回路線路的長度應(yīng)為地理長度的2倍。 方案（1）： 方案（2）：方案（3）： 方案（4）： 方案（5）：2.3. 負(fù)荷矩（兆瓦*公里） 全網(wǎng)負(fù)荷矩等于各線段負(fù)荷矩之和，即。它可部分反映網(wǎng)絡(luò)的電壓損耗和功率損耗。在方案（3）、方案（4）、方案（5）中有環(huán)型網(wǎng)絡(luò)，這里先按線段長度和負(fù)荷功率求出各線段上的功率分布（初分布），再計算其負(fù)荷矩。 方案（1）的電網(wǎng)接線及功率初分布圖如下所示： =14+j10.5MVA =7.5+j4 MVA=7+j6MVA =8.5+j5MVA =+=14*16+7

5、*22.4+7.5*20+8.5*33.6 =816.4 (MW.km) 方案（2）的電網(wǎng)接線及功率初分布圖如下所示： =14+j10.5 MVA =16+j9 MVA=7+j6 MVA =8.5+j5 MVA=+=14*16+7*22.4+16*20+8.5*16 =836.8 (MW.km) 方案（3）的電網(wǎng)接線及功率初分布圖如下所示： 將環(huán)網(wǎng)拆開： （阻抗的大小與線路長度成正比，假設(shè)所有導(dǎo)線型號均相同） =14.71+j10.10 (MVA) =15.29+j9.40 (MVA) =7+j5.6 (MVA) =7.79+j5.4 (MVA) =0.71-j0.4 (MVA) 4為有功功率

6、分點(diǎn)，2為無功功率分點(diǎn)。 =+=14.71*16+7*22.4+15.29*20+7.79*16+0.71*32=861.22 (MW.km) 方案（4）的電網(wǎng)接線及功率初分布圖如下所示： =13.08+j9.21MVA =9.42+j6.29MVA =6.08+j4.71MVA =0.92+j1.29MVA =7.5+j4 MVA 1為功率分點(diǎn) =13.08*16+6.08*22.4+7.5*20+9.42*33.6+0.92*32=841.42 (MW.km) 方案（5）的電網(wǎng)接線及功率初分布圖如下所示： =9.45+j5.26 MVA =6.55+j3.74 （MVA） =14+j10.

7、5 MVA =7+j6MVA =1.95+j1.26 MVA 4為功率分點(diǎn) =14*16+7*22.4+9.45*20+6.55*33.6+1.95*16=821.08 (MW.km) 所以：方案（1）的負(fù)荷矩=816.4 (MW.km)方案（2）的負(fù)荷矩=836.8 (MW.km)方案（3）的負(fù)荷矩=861.22 (MW.km)方案（4）的負(fù)荷矩=841.42 (MW.km)方案（5）的負(fù)荷矩=821.08 (MW.km)2.4高壓開關(guān)（臺數(shù)） 由于高壓開關(guān)價格昂貴，在網(wǎng)絡(luò)投資中占較大比例，所以需應(yīng)統(tǒng)計在擬訂的各設(shè)計方案中的高壓開關(guān)臺數(shù)，以進(jìn)行比較。這里暫以網(wǎng)絡(luò)接線來統(tǒng)計高壓開關(guān)臺數(shù)，暫不考

8、慮發(fā)電廠與變電站所需的高壓開關(guān)?？紤]到一條單回線路的高壓斷路器需在兩端各設(shè)置一個，故一條單回線路的高壓斷路器需2個。各種接線方案所需的高壓開關(guān)臺數(shù)（高壓斷路器）統(tǒng)計如下： 方案（1）所需的高壓開關(guān)臺數(shù)為16個； 方案（2）所需的高壓開關(guān)臺數(shù)為16個； 方案（3）所需的高壓開關(guān)臺數(shù)為10個；方案（4）所需的高壓開關(guān)臺數(shù)為12個；方案（5）所需的高壓開關(guān)臺數(shù)為14個；3.方案初步比較及選擇 這里將各初選方案的四個指標(biāo)如表1-1所示： 表1-1 方案初步比較的指標(biāo)方案線路長度（公里）路徑長度（公里）負(fù)荷矩（兆瓦*公里）高壓開關(guān)（臺數(shù)）（1） 198.7299.36816.4 16（2）160.780

9、.35836.8 16（3）114.91114.91861.22 10（4）155.52133.92841.42 14（5）158.11116.64821.08 12 根據(jù)表1-2所列四個指標(biāo)，注意到方案（3）、方案（4）與方案（5）的各項指標(biāo)較小；但考慮到方案（3）為單一環(huán)網(wǎng)，當(dāng)環(huán)網(wǎng)中的某線路發(fā)生故障而斷開時，電壓降落太大很可能不滿足電壓質(zhì)量要求，而且線路可能負(fù)荷較重，所以為慎重起見，不予采納。方案（4）與方案（5）的各項指標(biāo)均較小，因此這里僅對方案（2）與方案（5），再做進(jìn)一步的詳細(xì)比較。第二節(jié) 電力網(wǎng)規(guī)劃設(shè)計方案的技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較 .1.架空線路導(dǎo)線截面選擇 對35KV及以上電壓級的架空線路

10、，其導(dǎo)線截面的選擇是從保證安全、電能質(zhì)量和經(jīng)濟(jì)性等來考慮。一般是按經(jīng)濟(jì)電流密度選擇，用電壓損失、電暈、機(jī)械強(qiáng)度及發(fā)熱等技術(shù)條件加以校驗。在本次設(shè)計中，為了簡化計算，所選線路統(tǒng)一采用LGJ-120導(dǎo)線，所以導(dǎo)線截面的選取及校驗這一步驟可以省去。2.電壓損耗計算2.1線路參數(shù)計算 LGJ-120型號經(jīng)查表得： ， 阻抗參數(shù)計算公式： ， （其中 為線路長度，單位：公里） 1）方案（4）中各線路的阻抗參數(shù)計算如下： 2）方案（5）中各線路的阻抗參數(shù)計算如下： 2.2 線路功率計算 由于所有方案中所選線路的型號都相同，為LGJ-120，所以該整個電網(wǎng)是一個均一網(wǎng)絡(luò)，環(huán)網(wǎng)的功率分布僅與線路長度成正比，因

11、此其功率的分布與前面所算相同，這里不再重算。 1）方案（4）： (MVA) (MVA) (MVA) (MVA) (MVA) 2）方案（5） (MVA) (MVA) (MVA) (MVA) (MVA) 2.3 電壓損耗計算 為保證用戶的電能質(zhì)量，正常情況下，網(wǎng)絡(luò)中電源到任一負(fù)荷點(diǎn)的最大電壓損耗，不超過額定電壓的5%，故障時（指斷一條線路）應(yīng)不超過10%。 1）方案（4）電壓損耗： 由于方案（4）包括環(huán)網(wǎng)，在負(fù)荷變電站1處有功率分點(diǎn)，所以這里校驗變電站母線1處的電壓。還校驗負(fù)荷變電站3處母線電壓。 a）正常情況下： = 0.98KV 從電源點(diǎn)到負(fù)荷點(diǎn)1的總電壓損耗為 b）故障情況下： 若線路G-2

12、因故障而被切除，則 從電源點(diǎn)到負(fù)荷點(diǎn)2的總電壓損耗 若線路G-4因故障而被切除，則 從電源點(diǎn)到負(fù)荷點(diǎn)4的總電壓損耗 若雙回線路G-3中的一條因故障而被切除，則 通過計算，可看出該方案（4）的電壓損耗，在正常情況下最大為1.51%； 在故障情況下，其最大可能的電壓損耗為5.9%，可見該網(wǎng)絡(luò)的電壓質(zhì)量問題還是 能得到保證的。 2）方案（5）電壓損耗計算 方案（5）也包括有一小環(huán)網(wǎng)，在負(fù)荷變電站4處有功率分點(diǎn)，所以這里校驗變電站母線4處的電壓。還校驗負(fù)荷變電站1處母線電壓。 a）正常情況下： 從電源點(diǎn)到負(fù)荷點(diǎn)1的總電壓損耗 b）故障情況下： 若線路G-4因故障而被切除，則 從電源點(diǎn)到負(fù)荷點(diǎn)4的總電壓

13、損耗 若線路G-3因故障而被切除，則 從電源點(diǎn)到負(fù)荷點(diǎn)3的總電壓損耗 若雙回線路G-2中的一條因故障而被切除，則 從電源點(diǎn)到負(fù)荷點(diǎn)1的總電壓損耗 通過計算，可看出該方案（5）的電壓損耗，在正常情況下最大為0.88%；在故 障情況下，其最大可能的電壓損耗為2.48%，可見該網(wǎng)絡(luò)的電壓質(zhì)量問題還是能得到保證的。3. 電網(wǎng)的年電能損耗 電網(wǎng)的年電能損耗一般用最大損耗時間法計算，即： （萬度） 式中 為最大負(fù)荷時的有功損耗（千瓦）； 為最大負(fù)荷損耗時間（小時）；最大負(fù)荷損耗時間與元件上通過功率的最大負(fù)荷利用小時和功率因素有 關(guān)，其具體的關(guān)系見附表1。3.1 最大負(fù)荷時的有功損耗計算 計算公式： 式中

14、S=P+jQ為線路上流過的潮流（單位：MW）； 為線路的額定電壓（KV）；為線路的電阻值（） a）方案（4）各線路的功率損耗經(jīng)計算如下： b）方案（5）各線路的功率損耗經(jīng)計算如下： 3.2最大負(fù)荷損耗時間的計算 與的計算 一條線路供給幾個負(fù)荷，此時按照下式計算： 上述計算公式以下圖為例加以說明 a）方案（4）最大負(fù)荷損耗時間的計算如下： 方案（4）中包括有環(huán)網(wǎng)，在已求出功率的初分布后，從功率分點(diǎn)1處將其拆開成兩 個開式電網(wǎng)，再利用上述公式計算。表2-1列出了各線路的值及相關(guān)參數(shù) 表2-1線路名線路潮流（MVA） （h）最大負(fù)荷損耗時間(h) G-213.08+j9.2134650.822350

15、 2-16.08+j4.7140000.82750 G-37.5+j435000.882000 G-49.42+j6.2947220.833000 4-10.92+j1.2940000.582750 b）方案（5） 方案（5）中也包括有環(huán)網(wǎng)，在已求出功率的初分布后，從功率分點(diǎn)4 處將其拆開成兩個開式電網(wǎng)。 表2-2列出了各線路的值及相關(guān)參數(shù) 表2-2線路名線路潮流（MVA） （h）最大負(fù)荷損耗時間(h) G-214+j10.535000.82350 2-17+j640000.762750 G-39.45+j5.2637680.872600 G-46.55+j3.7448000.873500 3

16、-41.95+j1.2648000.8435003.3 電網(wǎng)的年電能損耗計算 a）方案（4）電網(wǎng)的年電能損耗計算如下： =（74.45*2350+13.14*2000+78.38*3000+24.09*2750+1.46*2750）/10000=50.66（萬度） b） 方案（5）電網(wǎng)的年電能損耗計算如下： =（44.55*2350+42.53*2600+17.31*2750+34.75*3500+1.57*3500）/10000=39（萬度）4. 方案經(jīng)濟(jì)比較 4.1 計算網(wǎng)絡(luò)建設(shè)投資費(fèi)用K這里計算投資費(fèi)用是為了進(jìn)行方案比較，故只計算其不同部分的投資費(fèi)用。它由線路、變壓器和高壓斷路器的投資構(gòu)

17、成。 4.1.1 線路投資 所選導(dǎo)線均為LGJ-120，單價為：20.5萬元/km，雙回路的第二回路投資取第一回路 的90%。 表2-3 方案（2）的線路投資一攬表 表2-4 方案（5）的線路投資一攬表線路名導(dǎo)線長度（公里）線路造價（萬元）G-21616*20.5=3282-122.4459.2G-433.6688.84-132656G-3（雙回）20*1.9779 線路總投資費(fèi)用：=2911（萬元）線路名導(dǎo)線長度（公里）線路造價（萬元）G-2（雙回）16*1.9623.22-1（雙回）22.4*1.9872.5G-320410G-433.6688.83- 416328 線路總投資費(fèi)用：=29

18、22.5（萬元）變壓器投資 因兩種方案（4）與（5）的電壓損耗在正常時或是在故障時都能滿足電壓質(zhì)量要求， 即在正常情況下<5%,在故障情況下<10%,初步考慮在變電站選擇普通雙繞 組變壓器就能滿足調(diào)壓要求。所以這兩種方案在變壓器上的投資相同。 a）變壓器型號選擇 根據(jù)變電站1、2、3、4所帶負(fù)荷的容量大小，以及為了保證供電的連續(xù)性即當(dāng)變 壓器因故障或需要檢修而退出運(yùn)行時不至于對負(fù)荷的供電中斷，同時盡可能減小變壓器 的初次投資，所以考慮分別在變電站1、2、3、4處安排兩臺普通雙繞組變壓器，這兩臺 變壓器并聯(lián)運(yùn)行。 變壓器暫按120萬元/臺計算 b) 變壓器投資計算 由于這兩種方案在變

19、電站1、2、3、4所選變壓器的容量及臺數(shù)均相同，所以它們 其在變壓器上的總投資也相同，變壓器的總投資費(fèi)用計算如下： =120*2*4=960（萬元） 4.1.3 高壓斷路器的投資 所有線路采用相同型號的斷路器，暫按28.3萬元/臺計算。 方案（4） =12*28.3=339.6（萬元） 方案（5） =14*28.3=396.2（萬元） 全網(wǎng)總投資費(fèi)用： 方案（4）為：K=2911+960+339.6=4210.6（萬元） 方案（5）為：K=2922.5+960+396.2=4278.2（萬元）4.2 計算年運(yùn)行費(fèi)用C 年運(yùn)行費(fèi)用包括全網(wǎng)的年電能損耗費(fèi)和設(shè)備的折舊維護(hù)費(fèi)。 （1）年電能損耗費(fèi) （

20、萬元） 式中 為全網(wǎng)年電能損耗（萬度）為電價（元/度） 這里取0.35元/度 方案（4）年電能損耗費(fèi)=50.66*0.35=17.731（萬元）方案（5）年電能損耗費(fèi)=39*0.35=13.65（萬元） （2）設(shè)備折舊維護(hù)費(fèi) （萬元）式中 K 為設(shè)備投資費(fèi)為設(shè)備折舊維護(hù)率，其值可取為：線路 2.2%； 變電（包括變壓器、斷路器等）4.2%方案（4）設(shè)備折舊維護(hù)費(fèi)=2911*2.2%+（960+339.6）*4.2% =118.625（萬元） 方案（5）設(shè)備折舊維護(hù)費(fèi)=2922.5*2.2%+（960+396.2）*4.2%=121.255（萬元）全網(wǎng)年運(yùn)行費(fèi)用：方案（4）為：C=17.731+

21、118.625=136.35（萬元）方案（5）為：C=13.65+121.255=134.88（萬元）4.3 方案經(jīng)濟(jì)比較表2-5 經(jīng)濟(jì)比較方案（4）方案（5）全網(wǎng)投資費(fèi)用K（萬元）4210.64278.2全網(wǎng)年運(yùn)行費(fèi)用N（萬元）136.35134.88 這里因方案（4）的全網(wǎng)投資費(fèi)用<方案（5）的全網(wǎng)投資費(fèi)用 而方案（4）的全網(wǎng)年運(yùn)行費(fèi)用>方案（5）的全網(wǎng)年運(yùn)行費(fèi)用 這里采用抵償年限法進(jìn)行經(jīng)濟(jì)比較 用下式計算抵償年限T： （年） T=（4210.6-4278.2）/（134.88-136.35）=46（年） 因>>標(biāo)準(zhǔn)抵償年限(=57 年)所以，在經(jīng)過詳細(xì)的技術(shù)和經(jīng)濟(jì)

22、比較后，可以看出方案（5）在經(jīng)濟(jì)方面占優(yōu)，且方案（5）的電壓損耗也小于方案（4），因此最終確定選擇方案（5）作為在技術(shù)上和經(jīng)濟(jì)上綜合最優(yōu)的電網(wǎng)接線。第3節(jié) 最優(yōu)方案的技術(shù)經(jīng)濟(jì)計算及設(shè)計成果 通過方案的技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較，最終選擇出方案（5）作為一個最優(yōu)方案，將其作為電網(wǎng)建設(shè)的依據(jù)，這里對其進(jìn)行更詳細(xì)的技術(shù)經(jīng)濟(jì)計算。電網(wǎng)的接線圖和等值電路圖如圖3-1,3-2所示： 圖3-1：電網(wǎng)接線圖 圖3-2：電網(wǎng)的等值電路圖1. 潮流分布計算1.1線路的充電功率 因為電網(wǎng)是110KV，所以這里計及線路的充電功率。 充電功率 所以：Mvar (雙回) Mvar Mvar Mvar （雙回） Mvar1.2 各種損耗

23、 計及線路和變壓器的功率損耗、變壓器的激磁功率損耗。 線路阻抗： 變壓器的選擇（變電站變壓器均為兩臺同型號變壓器并聯(lián)） 主變壓器T的容量 所以可選T的額定容量，參數(shù)： 則： MVA 變電站1變壓器的容量 （注意：兩臺并聯(lián)運(yùn)行的變壓器，每臺不可能滿載運(yùn)行，當(dāng)一臺停運(yùn)時，另一臺只要滿足 能承擔(dān)全部負(fù)荷的70%即可） 所以可選T11、T12的額定容量，參數(shù)： 則： （2變壓器并聯(lián)） 變電站2變壓器的容量 所以可選T21、T22的額定容量，參數(shù)： 則： 變電站3變壓器的容量 所以可選T31、T32的額定容量，參數(shù)： 則： 變電站4變壓器的容量 所以可選T41、T42的額定容量，參數(shù)： 則： 等值電路圖

24、如下：(將環(huán)網(wǎng)在功率分點(diǎn)4處打開) MVA MVA MVA 1.3 功率分布與電壓分布 分別計算最大負(fù)荷、最小負(fù)荷及最嚴(yán)重斷線故障（最大負(fù)荷）時功率分布與電壓分布。 最大負(fù)荷情況。 各節(jié)點(diǎn)運(yùn)算負(fù)荷為： = =MVA = =MVA = =MVA = ? =MVA 雙回路線路功率，電壓分布：（設(shè)A的運(yùn)行電壓） MVA MVA MVA MVA MVA 環(huán)網(wǎng)功率，電壓分布： S=MVA S=MVA S=S=MVA SL=MVA S+SL=MVA SL=MVA S+SL=MVA SL=MVA S'=S+SL=MVA V=KV V=109.202KV V=KV V=109.06KV 最小負(fù)荷情況

25、，計算方法類似 各節(jié)點(diǎn)運(yùn)算負(fù)荷為： MVA MVA MVA MVA 雙回路線路功率，電壓分布：（設(shè)A的運(yùn)行電壓） MVA MVA MVA MVA MVA 環(huán)網(wǎng)功率，電壓分布： S=MV S=MVA S=MVA SL=MVA MVA SL=MV MVA SL=MVA S'=MVA V=KV =109.42KV V=KV =109.3KV 嚴(yán)重故障下的功率電壓分布（最大負(fù)荷時） a) 若線路G-3因故障而被切除，則 MVA =MVA b) 若線路G-4因故障而被切除，計算類似 MVA =MVA C)若雙回線路G-2中的一條因故障而被切除，則 MVA MVA MVA MVA 通過計算，表明網(wǎng)

26、絡(luò)在最嚴(yán)重故障時，通過發(fā)電機(jī)調(diào)壓（升高發(fā)電機(jī)端壓）是可以保證 負(fù)荷點(diǎn)的電壓質(zhì)量，而且線路能承擔(dān)故障時的大電流。2. 調(diào)壓與調(diào)壓設(shè)備選擇2.1發(fā)電機(jī)端電壓 發(fā)電機(jī)端電壓可在額定電壓5%范圍內(nèi)變動，發(fā)電機(jī)高壓母線電壓為了滿足變電站低壓母線的電壓要求，其值較大，發(fā)電機(jī)的升壓變壓器選擇一個高于額定電壓的分接頭。調(diào)節(jié)發(fā)電機(jī)端壓可以達(dá)到部分調(diào)壓的作用。這里在調(diào)節(jié)變電站低壓側(cè)電壓時借助了發(fā)電機(jī)端電壓調(diào)壓。 根據(jù)發(fā)電機(jī)額定容量，在發(fā)電廠選擇兩臺升壓變壓器，其參數(shù)為： 容量：2MVA 額定電壓：121KV / 10.5KV2.2調(diào)壓及選擇變電站的變壓器分接頭 各變電站在最大負(fù)荷與最小負(fù)荷下的高壓測流過的功率、實(shí)

27、際電壓及低壓側(cè)的調(diào)壓要求數(shù)據(jù)如下： 變電站1：= (MVA) =(KV) =(MVA) = (KV) 低壓側(cè)繞組額定電壓：10.5KV 調(diào)壓要求：順調(diào)壓 變電站2： = (MVA) =(KV) =(MVA) = (KV) 低壓側(cè)繞組額定電壓：10.5KV 調(diào)壓要求：順調(diào)壓 變電站3：=(MVA) =(KV) = (MVA) =(KV) 低壓側(cè)繞組額定電壓：10.5KV 調(diào)壓要求：逆調(diào)壓 變電站4：= (MVA) = (KV) =(MVA) = (KV) 低壓側(cè)繞組額定電壓：10.5KV 調(diào)壓要求：順調(diào)壓順調(diào)壓范圍：逆調(diào)壓范圍： 變電站1分接頭選擇計算如下： =KV = =KV = =（+）/

28、2 =（107.44+103.95）/ 2 =110.42（KV） 變壓器分接頭選擇與之最接近的電壓，即 =104.5（KV） 校驗低壓側(cè)實(shí)際電壓：= (109.05-4.165）*10.5/104.5 =10.54>10.25(KV) = ()*10.5/104.5 = 10.69<10.75 (KV) 通過校驗表明滿足低壓側(cè)的調(diào)壓要求。 變電站2分接頭選擇：方法類似 KV = KV = =104.53（KV） 變壓器分接頭選擇： =104.5（KV） 校驗低壓側(cè)實(shí)際電壓：= (109.47-5.36）*10.5/104.5 =10.46>10.25(KV) = ()*10

29、.5/104.5 = 10.54<10.75 (KV) 變電站3分接頭選擇： KV = KV = =107.73（KV） 變壓器分接頭選擇： =107.25（KV） 校驗低壓側(cè)實(shí)際電壓：= (109.2-4.93）*10.5/107.25=10.21<10.5(KV) = ()*10.5/107.25 = 10.37>10 (KV) 變電站4分接頭選擇： KV = KV = =105.92 KV 變壓器分接頭選擇：=107.25（KV） 校驗低壓側(cè)實(shí)際電壓：= (109.06-3.68）*10.5/107.25=10.32>10.25(KV) = ()*10.5/107

30、.25 = 10.41<10 .75(KV) 各變電站的變壓器分接頭選擇位置及校驗后低壓側(cè)實(shí)際電壓表3-1： 表3-1 變壓器分接頭選擇位置及低壓側(cè)實(shí)際電壓調(diào)壓要求分接頭位置變壓器變比低壓側(cè)實(shí)際電壓（KV）變電站1順調(diào)壓=-5%=10.54= 10.69變電站2順調(diào)壓=-5%=10.46= 10.54變電站3逆調(diào)壓=-2.5%=10.21= 10.37變電站4順調(diào)壓=-2.5%=10.32= 10.413.物質(zhì)統(tǒng)計 物質(zhì)統(tǒng)計以表格形式見附表2。4. 網(wǎng)損率及網(wǎng)絡(luò)輸電效率4.1 功率損耗 （1）最大運(yùn)行方式有功功率損耗率 發(fā)電機(jī)送出總功率= =35.393+j20.92MVA 負(fù)荷總有功功率=7+7+7.5+8.5+5=35（MW） 有功功率損耗率=（35.393-35）/ 35.393*100% = 1.11% （2）最小運(yùn)行方式有功功率損耗率 發(fā)電機(jī)送出總功率=28.78+j14.56MVA 負(fù)荷總有功功率=6+6.5+5+7+4=28.5（MW） 有功功率損耗率=（28.78-28.5）/ 28.7