碗扣式鋼管腳手架高支模方案

1、福建星勝豐物流有限公司-車間（三）工程 碗扣式鋼管腳手架模板專項施工方案 福建省強達(dá)建設(shè)工程有限公司 二一六年十二月一日目 錄一、編制依據(jù) 1二、工程概況 2三、模板及支撐系統(tǒng)設(shè)計 31、模板支撐系統(tǒng)的選型 32、模板及鋼管支頂設(shè)計方案 33、梁模板支頂 3四、施工順序 3五、主要施工方法及質(zhì)量保證措施 41、高支模施工 4 2、梁板模板安裝 43、模板支頂安裝質(zhì)量保證措施 44、模板拆除 55、鋼筋安裝 56、混凝土澆筑 5六、施工進(jìn)度計劃及勞動力計劃 5七、安全設(shè)施和管理措施 51、安全設(shè)施 52、項目安全管理機構(gòu)圖 63、特殊作業(yè)人員（電工、架子工） 64、安全管理與監(jiān)控 75、監(jiān)測方案

2、 7八、安全應(yīng)急救援預(yù)案 81、安全事故應(yīng)急救援架構(gòu) 82、發(fā)生高處墜落事故應(yīng)急救援 83、發(fā)生支模坍塌應(yīng)急救援 8九、梁板模板支撐系統(tǒng)計算書 91、5.80m的主梁350×800的高支模計算書 92、5.80m的樓面模板的高支模計算書 15十、附件1：鋼管支頂剖面圖 21十一、附件2：鋼管支頂平面布置圖 23一、編制依據(jù)1.工程設(shè)計圖紙；2.建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)JGJ59-2011；3.建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-20084.建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ 166-2008 (2008年版)；5.混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB502042002（2011）

3、；6.混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-20107.建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2001（2006年版）；8.木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50005-2003（2005年版）9.建設(shè)部、省、市有關(guān)高支模施工技術(shù)、質(zhì)量、安全和文明的規(guī)定；10.建筑工程施工安全輔助設(shè)計系統(tǒng)。二、工程概況本工程由福建星勝豐物流有限公司興建，福建瀧澄集團(tuán)設(shè)計院有限公司設(shè)計，福建閩華洋建設(shè)監(jiān)理有限公司監(jiān)理，福建省強達(dá)建設(shè)工程有限公司施工。工程地點在福清市宏路鎮(zhèn)新華村。車間（三）建筑面積20534.8m2，層數(shù)為地上5層：主體為框架結(jié)構(gòu)。首層5.8m高，二、三、四層4.5m高，五層4.1m高。二至五層框架結(jié)構(gòu)梁有：350

4、15;800、300×550等，樓板厚100mm;屋面層框架結(jié)構(gòu)梁有300×800、300×450 mm等，板厚120mm；梁跨度最大為8.55m。支撐樓面板100mm厚C30混凝土且下層模板支撐系統(tǒng)未拆除。三、模板及支頂系統(tǒng)設(shè)計1、模板支撐系統(tǒng)的選型（首層）5.8m層高選350×800的主梁（KL-R（6）作為最不利計算。豎肋50×100mm木枋300mm，對拉螺栓2排12,橫向間距400mm，采用雙鋼管作為橫檁，用蝴蝶扣與對拉螺栓聯(lián)結(jié)。四、施工順序在施工安排上，采取先施工混凝土柱，然后再安裝滿堂紅支頂體系，這樣，可利用已完成的柱作為水平拉桿

5、的支撐平臺支座，從而達(dá)到限制高支模體系水平移動的目的。梁高小于800mm（含） 梁的安裝順序：將梁位置及鋼管支頂位置放線在地面上并定好水平控制標(biāo)高梁板豎向支頂安裝（含縱向水平拉桿及剪刀撐）架設(shè)梁底木枋龍骨于鋼管腳手架頂托板上梁模板安裝架設(shè)板底木枋龍骨于鋼管腳手架頂托板上樓板模板安裝模板支頂?shù)尿炇樟轰摻罱壴亮簶前邃摻罱壴喊邃摻铍[蔽驗收梁板混凝土澆筑混凝土養(yǎng)護(hù)松下鋼管腳手架可調(diào)頂托拆除梁、板模板，清理模板拆除水平拉桿、剪刀撐及鋼管支頂。五、主要施工方法及質(zhì)量保證措施1、高支模施工(1)、腳手架安裝要整齊劃一，并在相互垂直的兩個方向上有保證其穩(wěn)定的支撐系統(tǒng)。(2)、鋼管支頂安裝時，立柱應(yīng)采用帶齒

6、碗扣接頭方式連接，立桿的上部安裝U 型可調(diào)頂托支撐的鋼板厚度不得小于5，立桿的底座底板的鋼板厚度不得小于6，可調(diào)頂托支撐和底座插入立柱內(nèi)的長度不得小于150。立柱之間扣接必須扣牢固好，以保證垂直度和力的傳遞。(3)、支頂安裝完成后，應(yīng)認(rèn)真檢查支架是否牢固，發(fā)現(xiàn)問題應(yīng)立即整改。(4)、必須離地面不大于350mm 處加設(shè)縱橫掃地桿。(5)、頂托螺桿伸出鋼管長度不得超過200mm。(6)、鋼管支頂?shù)拇钤O(shè)要符合建筑施工碗扣式鋼管式腳手架安全技術(shù)規(guī)范和建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范的要求。剪刀撐、橫向斜撐的搭設(shè)應(yīng)隨立桿、橫向和縱向水平桿等同步，水平拉桿要與已澆注的混凝土柱頂緊，以增強水平方向的穩(wěn)定性。5、鋼筋

7、安裝(1)、大梁兩側(cè)模板在鋼筋安裝好后才安裝，鋼筋的安裝在梁底模板上操作，梁底層鋼筋在底模板上就位，其間穿好主梁、一級次梁鋼筋箍筋，并將箍筋分別集中在沿主梁方向的兩條次梁間位置。(2)、小梁鋼筋的安裝按照常規(guī)方法施工。6、混凝土澆筑混凝土澆筑必須在梁板鋼筋、模板工程完成、經(jīng)驗收合格后才能進(jìn)行施工。(1)、混凝土澆筑分層進(jìn)行。(2)、本高支?；炷恋臐仓椒☉?yīng)由一端開始用“趕漿法”推進(jìn)，梁分層澆筑。首先將主梁砼澆至板面下50mm，并停頓一段時間，以利砼的沉降密實，在砼初凝前同板砼一同澆筑。(3)、 豎向泵管布置不能與支架連接；多臺泵泵送時，要注意避免速度一致以免產(chǎn)生共振。且泵送壓力注意不要太大，

8、以減少水平推力。泵管的支座布置在梁鋼筋上，減少動載對板筋、板支模的不利影響。六、施工進(jìn)度計劃及勞動力計劃1、施工進(jìn)度計劃根據(jù)工程特點和項目部技術(shù)裝備，勞動力資源狀況，擬在該工程中采取以模板安裝工程為主導(dǎo)的程序，實行立體分層、平面單向流水作業(yè)的施工方法，每層模板工期為7天。2、勞動力計劃名 稱數(shù) 量任 務(wù)架子工12負(fù)責(zé)架子搭設(shè)和拆除木 工23負(fù)責(zé)模板安裝與拆除施工電工焊 工2負(fù)責(zé)施工現(xiàn)場用電及機具構(gòu)件的焊接管理人員2負(fù)責(zé)施工現(xiàn)場管理與監(jiān)督七、安全設(shè)施和管理措施1、安全設(shè)施(1)、在鋼管梁支架頂下數(shù)第一道縱橫水平桿設(shè)置工人作業(yè)平臺?？拷号蕴幱米鳛闄z查通道，用鋼棚板鋪設(shè)，其余鋼管支架頂層用蒿竹滿鋪

9、，所有作業(yè)層下設(shè)兜底網(wǎng)。(2)、高支模施工現(xiàn)場應(yīng)搭設(shè)工作梯以供作業(yè)人員使用，不得從支撐系統(tǒng)爬上爬下。 (3)、 大梁支頂?shù)紫略O(shè)置低壓照明燈，以方便施工人員通過和質(zhì)檢人員對支頂?shù)臋z查。(4)、 在操作層設(shè)置相應(yīng)的消防設(shè)施（如滅火筒）。2、項目安全管理機構(gòu)圖建立以項目經(jīng)理為首施工安全管理組織機構(gòu)。項目部設(shè)置安全生產(chǎn)領(lǐng)導(dǎo)小組，項目經(jīng)理為安全第一責(zé)任人。項目部設(shè)安全質(zhì)量組，明確現(xiàn)場施工安全責(zé)任人，設(shè)專職具有上崗資質(zhì)的安全檢查員，各分承包隊伍必須配備專職安全員，做到分工明確，責(zé)任到人。保安、安全員為主要監(jiān)督者，醫(yī)務(wù)人員為保障者。項目經(jīng)理黃燕燕項目技術(shù)主管施工組余定祥施工員陳友平質(zhì)檢員陳友裕安全員俞瑞英安

10、全員陳明輝資料員曹俆3、特殊作業(yè)人員（電工、焊工、架子工）姓名 證書號4、安全管理與監(jiān)控本工程高支撐模板體系施工的安全隱患主要為：防坍塌、高空墜落。其主要措施為：(1)、高支撐模板的技術(shù)方案必須由企業(yè)技術(shù)負(fù)責(zé)人和總監(jiān)理工程師審批簽字并蓋章才能實施。(2)、施工前必須明確高支撐模板施工現(xiàn)場安全責(zé)任人，負(fù)責(zé)施工全過程的安全管理工作，施工現(xiàn)場安全責(zé)任人應(yīng)在高支模搭設(shè)、拆除和混凝土澆筑前向作業(yè)人員進(jìn)行安全技術(shù)交底。(3)、項目現(xiàn)場要嚴(yán)格按照經(jīng)審批的方案執(zhí)行，確保施工安全。(4)、工人必須持證上崗，戴安全帽，系安全帶，穿防滑鞋。(5)、操作層的施工荷載應(yīng)符合設(shè)計要求（限載2kN/m22），不得超載，不得

11、在其上集中堆放模板、鋼筋等物件；并設(shè)置限載警示牌。(6)、雨天作業(yè)要有防滑措施和避雷措施。六級以上大風(fēng)雨，必須停止施工作業(yè)。(7)、施工期間不得拆除縱橫水平桿、剪刀撐、掃地桿等。(8)、在支架上進(jìn)行電、氣焊作業(yè)時，必須有防火措施和專人看護(hù)。(9)、用電安全按施工現(xiàn)場臨時用電安全技術(shù)規(guī)范(JGJ46-2005)執(zhí)行。(10)、支頂安裝：1）、鋼管或鋼管底座應(yīng)準(zhǔn)確放置在定位線上，不得懸空。2）、支架立桿要垂直，縱橫向水平桿要平整。立桿應(yīng)盡量采用通長鋼管。如需接管，接頭要錯開，不在同一步距內(nèi)，立桿口必須按規(guī)范對接，確保架體垂直度。相鄰的兩根縱向水平桿的接頭要互相交錯，接駁口必須按規(guī)范對接。3）、各種

12、連接構(gòu)件要扣接牢固，扣件螺栓擰緊扭力矩應(yīng)在4065N·m之間，以防構(gòu)件未能有效承力或構(gòu)件破壞，搭設(shè)完成后應(yīng)用扭力矩扳手隨機均布抽樣檢查，不合格的必須重新擰緊，直到合格為止。4）、各桿件相交伸出的端頭部分均應(yīng)大于100 mm，以防桿件滑落。以控制沉降觀測點及位移觀測點的形式來測量其沉降值、位移偏量。觀測的基準(zhǔn)點設(shè)置在建筑物外圍，測量時將基準(zhǔn)點引測至建筑物內(nèi)。(1)、觀測點布置：本工程高支模的觀測點分沉降觀測點及位移觀測點，布置主要設(shè)置在350×800mm 梁、300×800 mm 梁，其中每條主梁的跨中設(shè)置一個觀測點。(2)、觀測方法：將觀測基準(zhǔn)點引測至一個約30c

13、m 高的角鋼上，并將其底座通過螺栓固定在底板上；測量時，用鋼尺測量線錘、焊接鋼筋的標(biāo)高，并在角鋼上作原始標(biāo)記。測量時間：模板的沉降測量由專人專職負(fù)責(zé)。在開始澆筑前測量一次，記錄此值并以此值為初始值；在澆筑時，每隔30min 測量一次，并與初始值相對比，得出沉降、位移量；澆筑完成后，每隔1h 觀測一次；模板的沉降測量到澆筑完成后12h 后結(jié)束。(3)、 監(jiān)測預(yù)警值：梁支架沉降預(yù)警值為20mm；支座沉降量預(yù)警值為10mm； (4)、注意事項：對焊接鋼筋、線錘、標(biāo)示角鋼做好保護(hù)，并掛好警示牌，防止人為破壞。當(dāng)沉降量超出預(yù)警值時，立即通知作業(yè)人員進(jìn)行疏散，并通知相關(guān)部門人員來處理。八、安全應(yīng)急救援預(yù)案

14、1、安全事故應(yīng)急救援架構(gòu) 組長：項目經(jīng)理黃燕燕副組長：安全員陳明輝組 員施工員：陳友平資料員：曹徐木工班長;李 明質(zhì)檢員：陳友裕安全員：俞瑞英有繼續(xù)坍塌危險的情況下，組織搶救人員，采取有效措施進(jìn)行搶救工作，首先搶救受傷人員，再搶救集體財產(chǎn)。(3)、現(xiàn)場急救處理：1）、盡快解除重物壓迫，減少擠壓綜合癥的發(fā)生。2）、傷肢制動，可用夾板等簡單托持傷肢。3）、傷肢降溫(避免凍傷)，盡量避免局部熱缺血。4）、傷肢不應(yīng)抬高、按摩或熱敷。5）、如果擠壓部位有開放創(chuàng)傷及活動出血者，應(yīng)止血，但避免加壓，除有大血管斷裂外不用止血帶。6）、迅速轉(zhuǎn)往醫(yī)院。(4)、立刻設(shè)危險區(qū)域，并設(shè)警示標(biāo)志，設(shè)專人監(jiān)護(hù)，保護(hù)事故現(xiàn)場

15、。(5)、按規(guī)定上報有關(guān)主管部門請求救援。九、梁板模板支撐系統(tǒng)計算書1、5.8m的主梁350×800的超高支模計算書3.1計算參數(shù)結(jié)構(gòu)樓板厚100mm，梁寬b=350mm，梁高h(yuǎn)=800mm，層高5.8m，結(jié)構(gòu)表面考慮隱蔽；模板材料為：夾板底模厚度18mm，側(cè)模厚度18mm；梁邊至板支撐的距離0.70m；板彈性模量E=6000N/mm2，木材彈性模量E=9000N/mm2，抗彎強度fm=13.00N/mm2，抗剪強度fv=1.40N/mm2 ；支撐采用48碗扣式鋼管:橫向間距600mm，縱向間距600mm，支架立桿的步距h=1.20m；鋼管直徑48mm，壁厚3.5mm，截面積4.89

16、cm2，回轉(zhuǎn)半徑i=1.58cm；鋼管重量0.0538kN/m。鋼材彈性模量 E=206000N/mm2，抗彎強度f=205.00N/mm2,抗剪強度fv=125.00N/mm2。3.2梁底模驗算（1）梁底模及支架荷載計算荷載類型 標(biāo)準(zhǔn)值 單位 梁寬(m) 梁高(m) 系數(shù) 設(shè)計值底側(cè)模自重 0.3 kN/m2 ×(0.35 + 1.4 ) ×1.2 = 0.63 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 × 0.35 × 0.80 × 1.2 = 8.06 kN/m鋼筋荷載 1.5 kN/m3 × 0.35 × 0.80 &#

17、215; 1.2 = 0.50 kN/m振搗砼荷載 2.0 kN/m2 × 0.35 × 1.4 = 0.98 kN/m梁底模和支架承載力計算組合 q1 = 10.17 kN/m梁底模和龍骨撓度驗算計算組合()/1.2 q2 = 7.66 kN/m（2）底模板驗算第一層龍骨間距L=300mm，計算跨數(shù)5跨；底模厚度h=18mm，板模寬度b=400mm。W=bh2 /6=350×182/6=18900mm3， I=bh3/12=350×183/12=170100mm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數(shù)KM=-0.105Mmax=KMq1L2 =-0.105

18、5;10.17×3002=-96106N.mm=-0.96kN.m=Mmax/W=96106/18900=5.08N/mm2 梁底?？箯潖姸?5.08N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數(shù)KV=0.606Vmax=KVq1L=0.606×10.17×300=1849N=1.85kN=3Vmax/（2bh）=3×1849/(2×350×18)=0.44N/mm2梁底?？辜魪姸?0.44N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q2=7.66kN/m；撓度系數(shù)K=0.644max=Kq2L

19、4/(100EI)=0.644×7.66×3004/(100×6000×170100)=0.39mm=L/250=300/250=1.20mm 梁底模撓度max=0.39mm=1.20mm,滿足要求。 計算簡圖及內(nèi)力圖如下圖：（3）第一層龍骨驗算碗扣式鋼管橫向間距L=600mm ，C=400mm、=400/600=0.67。第一層龍骨采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80×802/6=85333mm3；I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。1）抗彎強度驗算a 、梁傳荷載計算q=q1×

20、第一層龍骨間距/梁寬=10.17×300/350=10.61kN/mMqb 、板傳荷載計算P板重量=1.2×(板厚度×25模板重)1.4×活載 =1.2×(0.11×25+0.30)+1.4×2.50=7.16kN/m2板傳遞到第一層龍骨的荷載P=350/1000×300/1000×7.16=0.75kNa =0.5×(L-c)=0.5×(600-400)=100000mm，MpMmax=MqMp=(0.42+0.08)×106=Mmax/W=500000/85333=5.8

21、6N/mm2 第一層龍骨抗彎強度=5.86N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算Vmax=0.5×q×梁寬P=0.5×10.61×400/1000+0.75=2.87kN=3Vmax/（2bh）=3×2.87×1000/(2×80×80)=0.67N/mm2 第一層龍骨抗剪強度=0.67N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q=q2×第一層龍骨間距/梁寬=10.85×300/400=8.14N/mmq=q'cL3×(8-423)/(

22、384EI) =8.14×400×6003×(8 - 4 × 0.672+0.673)/(384×9000×3413333)=0.39mmp=PaL2×(3-4×(a/L)2)/(24EI) =0.75×1000×100×6002×(3 - 4×0.172)/(24×9000×3413333)=0.11mmmax=qp=0.39+0.11=0.50mm =L/250=600/250=2.40mm 第一層龍骨撓度max=0.50mm=2.40mm,

23、滿足要求。 計算簡圖及內(nèi)力圖如下圖： =3Vmax/（2bh）=3×5.57×1000/(2×18×890)=0.52N/mm2 側(cè)?？辜魪姸?0.52N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q，=24.00×(1000-110)/1000=21.36kN/m=21.36N/mm，撓度系數(shù)K=0.644撓度max=Kq，L4/100EI=0.644×21.36×3004/(100×6000×432540)=0.43mm=L/250=300/250=1.20mm側(cè)模撓度max=0.43mm

24、=1.20mm,滿足要求。計算簡圖及內(nèi)力圖如下圖：（3）對拉螺栓計算Fs=0.95×(GF+QQ2k）=0.95×34.40=32.68kN/m2;設(shè)2排對拉螺栓，螺栓橫向間距a=600mm=0.60m，豎向間距b=(1000-110)/3=297mm=0.30m，N=abFs=0.60×0.30×32.68=5.88kN；對拉螺栓12,容許拉力Ntb=12.90kN對拉螺栓受力5.88kN容許拉力12.90kN,滿足要求。（4）側(cè)肋強度驗算計算跨度297mm；跨數(shù)3跨。木枋尺寸 b=80mm，h=80mm；W=bh2 /6=80×802/6=

25、85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4 。1）抗彎強度驗算q=34.40×300/1000=10.32N/mm；彎矩系數(shù)KM=-0.100Mmax=KMqL2=-0.100×10.32×2972=Mmax/W=91032/85333=1.07N/mm2 側(cè)肋抗彎強度=1.07N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數(shù)KV=0.600Vmax=KV qL =0.600×10.32×297/1000=1.84kN =3Vmax/（2bh）=3×1.84×

26、;1000/(2×80×80)=0.43N/mm2 側(cè)肋抗剪強度=0.43N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q，=24.00×300/1000=7.20N/mm；撓度系數(shù)K=0.677撓度max=Kq，L4/100EI=0.677×7.20×2974/(100×9000×3413333)=0.01mm=L/250=297/250=1.19mm 側(cè)肋撓度max=0.01mm=1.19mm,滿足要求。 計算簡圖及內(nèi)力圖如下圖： 3.6計算結(jié)果 第一層龍骨80×80mm木枋300mm，第二層龍骨8

27、0×80mm單木枋600mm；碗扣式鋼管立桿縱向600mm，碗扣式鋼管立桿橫向600mm，底模厚度18mm；豎肋80×80mm木枋300mm，對拉螺栓2排12,橫向間距600mm，采用雙鋼管作為橫檁，用蝴蝶扣與對拉螺栓聯(lián)結(jié),側(cè)模厚度18mm。 4、3.8m的樓面模板的高支模計算書4.1計算參數(shù)結(jié)構(gòu)板厚100mm，層高5.8m，結(jié)構(gòu)表面考慮隱蔽；模板材料為：夾板底模厚度18mm；板彈性模量E=6000N/mm2，木材彈性模量E=9000N/mm2，抗彎強度fm=13.00N/mm2，抗剪強度fv=1.40N/mm2 ；支撐采用48碗扣式鋼管:橫向間距900mm,縱向間距900

28、mm, 支架立桿的步距h=1.20m；鋼管直徑48mm，壁厚3.5mm，截面積4.89cm2，回轉(zhuǎn)半徑i=1.58cm；鋼管重量0.0538kN/m。鋼材彈性模量 E=206000N/mm2，抗彎強度f=205.00N/mm2,抗剪強度fv=125.00N/mm2。4.2.樓板底模驗算（1）底模及支架荷載計算荷載類型 標(biāo)準(zhǔn)值 單位 計算寬度(m) 板厚(m) 系數(shù) 設(shè)計值底模自重 0.30 kN/m2 × 1.0 × 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 × 1.0 × 0.10 × 1.2 = 2.88 kN/m鋼筋荷

29、載 1.10 kN/m3 × 1.0 × 0.10 × 1.2 = 0.13 kN/m施工人員及施工設(shè)備荷載 2.50 kN/m2 × 1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承載力計算組合 q1 =6.87 kN/m底模和龍骨撓度驗算計算組合() q2 = 3.37 kN/m（2）樓板底模板驗算第一層龍骨間距L=350mm，計算跨數(shù)5跨。底模厚度18mm,板模寬度=1000mm；W=bh2 /6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。1）內(nèi)力及撓度計算a.荷載支座彎矩系

30、數(shù)KM=-0.105M1=KMq1L2 =-0.105×6.87×3502=-88365N.mm剪力系數(shù)KV=0.606V1=KVq1L=0.606×6.87×350=1457Nb.荷載支座彎矩系數(shù)KM=-0.105M2=KMq2L2 =-0.105×3.37×3502=-43346N.mm跨中彎矩系數(shù)KM=0.078M3=KMq2L2 =0.078×3.37×3502=32200N.mm剪力系數(shù)KV=0.606V2=KVq2L=0.606×3.37×350=715N撓度系數(shù)K=0.6442=K

31、q2L4/(100EI)=0.644×(3.37/1.2)×3504/(100×6000×486000)=0.09mmC施工人員及施工設(shè)備荷載按2.50kN（按作用在邊跨跨中計算）計算荷載P=1.4×2.50=3.50kN ,計算簡圖如下圖所示?？缰袕澗叵禂?shù)KM=0.200M4=KM×PL=0.200×3.50×1000×350=245000N.mm支座彎矩系數(shù)KM=-0.100M5=KM×PL=-0.100×3.50×1000×350=-122500N.mm剪力系

32、數(shù)KV=0.600V3=KVP=0.600×3.50=2.10kN撓度系數(shù)K=1.4563=KPL3/(100EI)=1.456×(3.50/1.4)×1000×3503/(100×6000×486000)=0.54mm2）抗彎強度驗算M1=-92224N.mmM2M5=-169705N.mmM3M4=280067N.mm比較M1、M2M5、M3M4，取其絕對值大的作為抗彎強度驗算的彎矩。Mmax=Mmax/W=280067/54000=5.19N/mm2 樓板底?？箯潖姸?5.19N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。3）

33、抗剪強度驗算V1=1521NV2+ V3=778+2100=2878N比較V1、V2V3，取其絕對值大的作為抗剪強度驗算的剪力：Vmax=2878N=2.88kN=3Vmax/（2bh）=3×2878/(2×900×18)=0.27N/mm2 樓板底?？辜魪姸?0.27N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。4)撓度驗算max=0.10+0.54=0.64mm =350/250=1.40mm樓板底(4)第二層龍骨驗算鋼管縱向間距900mm,計算跨數(shù)5跨。第二層龍骨采用單鋼管A=450mm2；W=4730mm3, I=113500mm4,1)抗彎承載力驗算P=

34、1.250×2.51×900=2824N=2.82kN彎矩系數(shù)KM=0.289Mmax=KMPL=Mmax/W=734522/4730=155.29N/mm2第二層龍骨抗彎強度=155.29N/mm2f=205.00N/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數(shù)KV=1.954Vmax=KVP=1.954×2.82×1000=5510N=5.51kN=3Vmax/(2bh)=3×5510/(1×2×450)=18.37N/mm2第二層龍骨抗剪強度=18.37N/mm2fv=125.00N/mm2,滿足要求。3)撓度驗算P，=

35、1.250×1.07×900=1204N=1.20kN撓度系數(shù)K=1.591max=KP，L3/(100EI)=1.591×1204×9003/(100×206000×113500)=0.60mm=900/250=3.60mm第二層龍骨撓度max=0.60mm=3.60mm,滿足要求。計算簡圖及內(nèi)力圖如下圖。4.3.支撐強度驗算(1)荷載計算傳至每根立柱的最大支座力的系數(shù)=3.063每根鋼管承載NQK1 =3.063×2.82×1000=8638N每根鋼管承載活荷載（1.0kN/m2）:NQK2=0.90×0.90×1×1000=810N每根鋼管承載荷載NQK =NQK1NQK2 =8638+810=9448N 鋼管重量0.0346kN/m,立桿重量=7.84×0.0346×1000=271