(150厚)扣件式鋼管支架樓板模板安全計(jì)算書(shū)

1、150厚扣件式鋼管支架樓板模板安全計(jì)算書(shū)一、計(jì)算依據(jù)1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)JGJ130-20112、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)GB50010-2010根本參數(shù)樓板厚度h(mm)150樓板邊長(zhǎng)L(m)2.7樓板邊寬B(m)4模板支架高度H(m4.2主梁布置方向平行于樓板長(zhǎng)邊立柱縱向間距l(xiāng)a(m)1立柱橫向間距l(xiāng)b(m)1水平桿步距h1(m)1.2計(jì)算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)JGJ130-2011次梁間距a(mm)150次梁懸挑長(zhǎng)度a1(mm)150主梁懸挑長(zhǎng)度b1(mm)0可調(diào)托座主梁根數(shù)1結(jié)構(gòu)外表要求外表外露剪刀撐(含水平布置方式普通型模板荷載傳遞方式可調(diào)托座立桿自由端高度

2、a(mm)300材料參數(shù)主梁類型圓鋼管主梁規(guī)格48X3.0次梁類型矩形木楞次梁規(guī)格50X100面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格12mm（克隆、山樟平行方向）鋼管類型48X3.5何載參數(shù)根底類型混凝土樓板地基土類型/地基承載力特征值fak（kPa）/架體底部墊板面積A（mA2）0.2是否考慮風(fēng)荷載否架體搭設(shè)省份、城市（省）（市）地面粗糙度類型/3、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)GB50009-20124、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)GB50017-20035、建筑施工臨時(shí)支撐結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)JGJ300-2013二、計(jì)算參數(shù)簡(jiǎn)圖：*三=二圖1平面圖¥Jnt1他諂Tim圖2縱向剖面圖1圖3橫向剖面圖2三、面板驗(yàn)算根據(jù)規(guī)規(guī)定面板可

3、按簡(jiǎn)支跨計(jì)算，根據(jù)施工情況一般樓板面板均擱置在梁側(cè)模板上，無(wú)懸挑端，故可按簡(jiǎn)支跨一種情況進(jìn)展計(jì)算，取b=1m單位面板寬度為計(jì)算單元。W=bh2/6=1000X122/6=24000mm3,l=bh3/12=1000X123/12=144000mm41、強(qiáng)度驗(yàn)算A.當(dāng)可變荷載Q1k為均布荷載時(shí)：由可變荷載控制的組合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=1.2X(0.3+(24+1.1)X150/1000)X1+1.4X2.5X1=8.378kN/m由永久荷載控制的組合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.4X0.7Q1kb=1.35X(0.3+(24+1.1

4、)X150/1000)X1+1.4X0.7X2.5X1=7.938kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(8.378,7.938)=8.378kN/m.>1圖4可變荷載控制的受力簡(jiǎn)圖1B.當(dāng)可變荷載Q1k為集中荷載時(shí)：由可變荷載控制的組合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)hb=1.2X(0.3+(24+1.1)X150/1000)X1=4.878kN/mp1=1.4Q1k=1.4X2.5=3.5kN圖5可變荷載控制的受力簡(jiǎn)圖2由永久荷載控制的組合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)hb=1.35X(0.3+(24+1.1)X150/1000)X1=5.488kN

5、/mp2=1.4X0.7Q1k=1.4X0.7X2.5=2.45kN取最不利組合得:245CnniiniiniHimiimniiiiimnimminiiuiui圖6永久荷載控制的受力簡(jiǎn)圖圖7面板彎矩圖Mmax=0.145kNm<t=Mmax/W=0.145X106/24000=6.04N/mm2Wf=31N/mm2滿足要求2、撓度驗(yàn)算qk=(G1k+(G3k+G2k)Xh)Xb=(0.3+(24+1.1)X150/1000)X1=4.065kN/m圖8正常使用極限狀態(tài)下的受力簡(jiǎn)圖v=0.016mmv=150/400=0.375mm滿足要求四、次梁驗(yàn)算當(dāng)可變荷載Q1k為均布荷載時(shí):計(jì)算簡(jiǎn)圖

6、:1111,111111.1TinnmLC.WUTT山山11L余1d怡i1山山fE4山tyA梟1io(hisn圖10可變荷載控制的受力簡(jiǎn)圖1由可變荷載控制的組合:q1=1.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=1.2X(0.3+(24+1.1)X150/1000)X150/1000+1.4X2.5X150/1000=1.257kN/m由永久荷載控制的組合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.4X0.7Q1ka=1.35X(0.3+(24+1.1)X150/1000)X150/1000+1.4X0.7X2.5X150/1000=1.191kN/m取最不利組合得：q=ma

7、xq1,q2=max(1.257,1.191)=1.257kN/m當(dāng)可變荷載Q1k為集中荷載時(shí)：由可變荷載控制的組合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)ha=1.2X(0.3+(24+1.1)X150/1000)X150/1000=0.732kN/mp1=1.4Q1k=1.4X2.5=3.5kN3.5W屛£1,LIIIIJIL,LLfIIIJ-L4IIIJLJIUl43-p一仙山1閔皿imia1HAtlST圖11可變荷載控制的受力簡(jiǎn)圖2由永久荷載控制的組合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)ha=1.352X(0.3+(24+1.1)X150/1000)X150/1000=

8、0.824kN/mp2=1.4X0.7Q1k=1.4X0.7X2.5=2.45kN圖12永久荷載控制的受力簡(jiǎn)圖2.4W450IU【川|l|j|iwuninniiHL-2IfinIJLJLu4iifiuA1U!HL>u1Q11>JSIIM"1cinn-1nAu禎1、強(qiáng)度驗(yàn)算/.r)K/48?-CL&3-ovtYITIYk/fHAAl：i|innnA0470胡141M匚0.47&$fy匸&跟牌inonM圖13次梁彎矩圖（kNm）Mmax=0.533kNm(T=Mmax/W=0.533X106/(83.3333并6CB99N/mm2<f=15N/m

9、m2滿足要求2、抗剪驗(yàn)算LiiiiiiiinHIIIIIIIIIIHTlllllllinHMllllllllll.11u.WHIIIIIIIUiiiiiiiuiij«111lucHiminiiuuli圖14次梁剪力圖(kN)Vmax=3.61kNtmax=VmaxS/(lbO)=3.61X103X62.5X103/(416.667X104X5X10)=1.T83N2m/n2rn2滿足要求3、撓度驗(yàn)算撓度驗(yàn)算荷載統(tǒng)計(jì),qk=(G1k+(G3k+G2k)Xh)Xa=(0.3+(24+1.1)X150/1000)X150/1000=0.6你“伽CAAhT!匸min11UL1111tAIJl

10、aljMM1匸$5圖15正常使用極限狀態(tài)下的受力簡(jiǎn)圖圖16次梁變形圖(mm)vmax=0.087mn)v=X1000/400=2.5mm滿足要求五、主梁驗(yàn)算在施工過(guò)程中使用的木方一般為4m長(zhǎng)，型鋼的主梁也不超過(guò)4m，簡(jiǎn)化為四跨連續(xù)梁計(jì)算，即能滿足施工安全需要，也符合工程實(shí)際的情況。另外還需考慮主梁的兩端懸挑情況。主梁的方向設(shè)定為立桿的橫距方向。根據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)(JGJ162-2008第條規(guī)定：當(dāng)計(jì)算直接支撐次梁的主梁時(shí)，施工人員與設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值(Q1k可取1.5kN/就；故主梁驗(yàn)算時(shí)的荷載需重新統(tǒng)計(jì)。將荷載統(tǒng)計(jì)后，通過(guò)次梁以集中力的方式傳遞至主梁。A.由可變荷載控制的組合：q1=0.

11、9X1.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9X(1.2X(0.3+(24+1.1)X150/1000)X150/1000+1.4X1.5X150/1000)=0.942kN/mB.由永久荷載控制的組合：q2=0.9X1.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.4X0.7Q1ka=0.9X(1.35X(0.3+(24+1.1)X150/1000)X150/1000+1.4X0.7X1.5X150/1000)=0.939kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(0.942,0.939)=0.942kN此時(shí)次梁的荷載簡(jiǎn)圖如下ijiiiii.inminliliLiLii

12、uiiii1山山111LHHN1'iri1山山IHinm2Al10(RIT諾圖17次梁承載能力極限狀態(tài)受力簡(jiǎn)圖用于正常使用極限狀態(tài)的荷載為：qk=G1k+(G2k+G3k)ha=(0.3+(24+1.1)X150/1000)X150/1000=0.61kN/m此時(shí)次梁的荷載簡(jiǎn)圖如下<1占Ah1.11丄丄1JJU11j11，j|1ih1葉'lil"J1*W*l>1Li11L1litJlllil1I1lf|rarminiA311加:1MMId111)(1圖18次梁正常使用極限狀態(tài)受力簡(jiǎn)圖根據(jù)力學(xué)求解計(jì)算可得：Rmax=1.058kNRkmax=0.685kN還

13、需考慮主梁自重，那么自重標(biāo)準(zhǔn)值為gk=32.65/1000=0.033kN/m自重設(shè)計(jì)值為：g=0.9X1.2gk=0.9X1.2X32.65/1000=0.035kN/m那么主梁承載能力極限狀態(tài)的受力簡(jiǎn)圖如下：圖19主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡(jiǎn)圖那么主梁正常使用極限狀態(tài)的受力簡(jiǎn)圖如下:圖20主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡(jiǎn)圖1、抗彎驗(yàn)算卉4711一一L3-J0,1?3A尺inoulC-S66A1'Hjtl圖21主梁彎矩圖（kNm）Mmax=0.711kNm(T=Mmax/W=0.711X106/(4.493X1000)=158/21MN<f=205N/mm2滿足要求2、抗剪驗(yàn)算圖22主

14、梁剪力圖（kN）Vmax=4.063kNtmax=QmaxS/(lb0)=4.063X1000x3.042X103/(10.783X104X0.6X10)W9.T0p=N2mM2nm2滿足要求3、撓度驗(yàn)算圖23主梁變形圖（mm）vmax=1.406mmcv=X103/400=2.5mm滿足要求4、支座反力計(jì)算六、立柱驗(yàn)算立柱穩(wěn)定驗(yàn)算要用到承載能力極限狀態(tài)下的支座反力，故：Rzmax=7.785kN1、長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算驗(yàn)算立桿長(zhǎng)細(xì)比時(shí)取k=1,卩、1卩2按JGJ130-2011附錄C取用101=k卩1(h+2a)=1X1.65X(1.2+2X300/1000)=2.97ml02=k卩2h=1X2.39

15、9X1.2=2.879m取兩值中的大值I0=max(l01,I02)=max(2.97,2.879)=2.97m入=l0/i=2.97X1000/(1.58X10)W87.9J=210滿足要求2、立柱穩(wěn)定性驗(yàn)算（頂部立桿段）入1=IO1/i=297X1000/(1.58X10)=187.975根據(jù)入1查JGJ130-2011附錄得到$=0.203N1=0.9X1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)IaIb=0.9X(1.2X(0.3+(24+1.1)X150/1000)+1.4X(1+2)X1X1=8.17kNf=N1/($A)=8.X1000/(0.203X(4.

16、89X100)=82.285N/mm2<=205N/mm2滿足要求3、立柱穩(wěn)定性驗(yàn)算(非頂部立桿段)入2=l02i/=2.879X1000/(1.58X10)=182.203根據(jù)入1查JGJ130-2011附錄得到$=0.216N3=0.9X1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)lalb+0.9X1.2XHXgk=0.9X(1.2X(0.3+(24+1.1)X150/1000)+1.4X(1+2)X1X1+0.9X1.2X4.2X0.183=9kNf=N3/($A)=X1000/(0.216X(4.89X100)=85.371N/mm2<=205N/mm2滿足要求七、可調(diào)托座驗(yàn)算按上節(jié)計(jì)算可知，可調(diào)托座受力N=Rzmax=7.785kNN=7.785kN<N=150kN滿足要求危險(xiǎn)性判斷計(jì)算書(shū)對(duì)于樓板模板支撐的危險(xiǎn)性判斷有以下四點(diǎn)：支撐架搭設(shè)高度、樓板的跨度、支撐架的總荷載、高大于寬的獨(dú)立支撐體系。A、模板支撐搭設(shè)高度：H=4.2mH<5m,不屬于危險(xiǎn)性較大的分局部項(xiàng)工程B、模板支撐搭設(shè)跨度:B=Max(L,B)=4mB<10,不屬于危險(xiǎn)性較大的分局部項(xiàng)工程C、模板支撐架總荷載:S=(支模架自重+鋼筋混凝土自重)+(施